xx网球中心1-2期模板支架施工专项方案

房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力宁波市网球中心一、二期工程模板支架施工专项方案编制人职务称审核人职务称批准人职务称批准部门章编制日期五洋建设集团有限公司二OO八年十月宁波市网球中心房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力中心赛场模板支架施工专项方案一、工程概况宁波网球中心位于鄞州中心城区的文苑路东面，文华路南面；有中心赛场、网球馆、游泳馆三栋单体建筑组成。本工程由广东省建筑设计研究院有限公司设计，宁波高专建设监理有限公司监理，五洋建设集团有限公司总承包施工。中心赛场建筑平面为圆形，直径846M，建筑高度20245M，建筑面积5762M2。结构为钢结构桁架主要承载屋盖系统，设施设备用房和观众席看台等均为三层局部四层现浇钢筋混凝土框架，其中观众席看台为弧形梯阶式钢筋混凝土楼盖；钢筋混凝土主框架平面按15度布置，共24轴，0000相当于黄海高程385M，二层层高最高处483M，三层层高最高处416M，设四处后浇带，分别于A3轴A4轴，A10轴A11轴，A15A16轴，A22A23轴之间，施工时以后浇带间为施工段，在模板与支架施工时须跨越相邻轴线，并形成独立体系。梁最大跨度均不大于8M。本工程所有框架砼均为宁波华基公司提供的商品砼。钢筋混凝土构件的断面1柱KZ800600、700600、600600、500600、500500、600；LZ500500、300300；2框架梁KL300500、300800、400500、500600、500700、600700、600800，其中观众席看台梁为斜梁；3梯阶式看台梁KTL200300、200320、200560、200720、200760和80厚板组成；4楼盖板的板厚为100、120、180；5中心赛场主入口楼梯三处,分别设于A5轴，A13轴、A19轴；现浇板式混凝土2B9板厚180、标高04747M二层以上，其余通往看台的小楼梯五处2,3楼梯略。综合上述概况本单体工程的构件形式和规格较为复杂，故本方案选择有代表性的较大构件以最不利情况进行针对性的模板支架设计编制。二、设计计算依据1、工程设计图纸房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力2,建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020013,砼结构工程施工及验收规范GB5020420024、建筑地基基础设计规范5,建筑结构荷载规范GB5000920026,建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J109052006三、模板施工方案1、材料准备和模板布置本工程模板工作量大，相应的一次性投入周转材料量大，人员配备多，根据本工程特点、工期要求，梁板的模板采用早拆模板体系，均用木模，大梁的底模用18厚九夹板加木楞5070，木楞下水平钢管48支于立杆上。配齐2/3层楼面大梁模和侧模。梁的侧模用九夹板，用5070方木加固。安装好大梁底模后，绑扎钢筋，经检查无误后，再安装两侧模板。大梁下立杆钢管4832，梁高600以上的侧板用对拉螺栓12通过山形梢及双钢管夹紧侧模，对拉螺栓为活动式，侧模拆后拔出。考虑起拱值，梁底模按1/4001/500起拱。为确保工期，柱模板配足一层，梁板底模板应配足二层。2、模板支架方案设计1梁板采用18厚多夹板加木楞70毫米50间距600布置，梁高大于700时，在梁高的2/3处设12对拉螺栓，当梁跨度大于4M时，梁底模应起拱，起拱高度应控制在梁跨的1/10003/1000。2模板支承架主杆采用32毫米48钢管。沿大梁纵向间距楼梯部分为700，其它部分为600，大梁横向间距1100，次梁支承架立杆，沿梁纵向间距800，梁横向间距1100，板下立杆纵向间距楼梯部分为700，横向间距910，其它部分纵向为950，横向间距900，水平杆步距1700，纵横向水平杆须与柱结构拉结，并设纵横剪刀撑，在距地面200毫米处，设纵横扫地杆。3、施工要点1立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时用锤子凿毛，并清除表面浮浆。2在楼板施工缝及后浇带交接处，除模板底部有方木靠边外，应再在其下方装一道方木，以使模板和已浇部分底板、楼板结合密实不漏浆。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力3砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外对拉螺杆和模板连接使其固定，在定位外模时用12纵横间距600，使模板尺寸正确。拆模时在孔内气割螺杆,用砂浆封口。4柱模板立模前先在基层上弹出纵横轴线和周边线，四周并用钢筋电焊后控制断面尺寸，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木如钢管需固定在已找平的木框基面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施。柱竖向立5070方木，间距不大于300；柱箍两端用12螺栓对连。5支设模板前应测量放线定位，模板安装后应及时复核轴线、标高。预埋铁、预六孔洞、预埋管线要求精确。6梁板的底模和支撑梁必须在砼浇捣养护达75设计强度后方可拆除跨度均小于8M。7楼梯和看台底板、侧板采取九夹板加木楞。由于浇混凝土时将产生顶部模板的升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步侧模板与底板拉结，使其变形得到控制。8主体结构应特别重视看台、梁、柱及其它细节点的质量，同时，上下施工缝的质量也应十分重视。四、模板设计计算取2KL1梁底模作为计算对象一参数信息梁的截尺寸为600MM800MM，模板支架计算长度为66M，梁支撑架搭设高度HM51，梁段集中线荷载KN/M19789。根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/10352006属高大模板工程，须组织专家论证。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度MM180；立杆纵距LAM09；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM03；立杆步距HM17；板底承重立杆横向间距或排距LM07；梁两侧立杆间距LBM11；2、材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为50MM70MM，梁底支撑钢管采用4832钢管，钢管的截面积为A450102MM2，截面模量W473103MM3，截面惯性矩为I114105MM4。木材的抗弯强度设计值为FM13N/MM2,抗剪强度设计值为FV13N/MM2,弹性模量为E12000N/MM2,面板的抗弯强度设计值为FM15N/MM2,抗剪强度设计值为FV14N/MM2,面板弹性模量为E6000N/MM2。荷载首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础“的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数梁底模板自重标准值为03KN/M2；梁钢筋自重标准值为房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力15KN/M3；施工人员及设备荷载标准值为1KN/M2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2KN/M2；新浇混凝土自重标准值24KN/M3。所处城市为宁波市，基本风压为W005KN/M2；风荷载高度变化系数为Z074，风荷载体型系数为S0355。二梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W6000020002000/6400104MM3；I60000200020002000/12400105MM4；1、荷载计算模板自重标准值Q1030060018KN/M；新浇混凝土自重标准值Q208024000601152KN/M；梁钢筋自重标准值Q3080150060072KN/M；施工人员及设备活荷载标准值Q4100060060KN/M；振捣混凝土时产生的荷载标准值Q5200060120KN/M。恒载设计值Q恒135Q1Q2Q313501811520721677KN/M；活载设计值Q活14Q4Q514060120252KN/M；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WFM梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下M01Q恒L20117Q活L2MMAX0116770202011725202020079KNM；最大支座反力R11Q恒L12Q活L111677020122520204294KN；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力M/W789104/40010420N/MM2；面板计算应力2N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值FM15N/MM2，满足要求3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q06Q恒L0617Q活L06167702006172520202323KN,抗剪强度按照下面的公式计算3Q/2BHFV323231000/260020029N/MM2；面板受剪应力计算值029小于FV140N/MM2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下最大挠度计算公式如下0677QKL4/100EIMINL/150,10其中，L计算跨度梁底支撑间距L20000MM；面板的最大挠度计算值06771242200004/1006000004001050056MM；面板的最大允许挠度值MIN20000/150,10133MM面板的最大挠度计算值006MM小于面板的最大允许挠度值133MM，满足要求三梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W500070007000/6408104MM3；I5000700070007000/12143106MM4；1、荷载计算梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。P110060/40200182400120130KN。Q429/0607156KN/M。2、强度及刚度验算房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM梁底横向支撑小楞的边支座力N1N20224KN，中间支座的最大房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支座力N2053KN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为MMAX0068KNM，最大剪力为Q2053KN，最大变形为0116MM。最大受弯应力MMAX/W682104/4081041671N/MM2；支撑小楞的最大应力计算值1671N/MM2小于支撑小楞的抗弯强度设计值FM13000N/MM2,满足要求支撑小楞的受剪应力值计算3205103/2500070000880N/MM2；支撑小楞的抗剪强度设计值FV1300N/MM2；支撑小楞的受剪应力计算值0880N/MM2小于支撑小楞的抗剪强度设计值FV130N/MM2,满足要求梁底横向支撑小楞的最大挠度0116MM；支撑小楞的最大挠度计算值0116MM小于支撑小楞的最大允许挠度VMIN110000/150,10MM，满足要求四梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W473CM3；I1136CM4；E206000N/MM2；1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P0224KN。支撑钢管计算简图房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0092KNM；最大变形MAX0219MM；最大支座力RMAX1115KN；最大应力M/W0092106/47310319351N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值19351N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度0219MM小于最大允许挠度VMIN900/150,10MM,满足要求2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P2053KN支撑钢管计算简图房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0838KNM；最大变形MAX2003MM；最大支座力RMAX10207KN；最大应力M/W0838106/473103177159N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值177159N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度2003MM小于最大允许挠度VMIN900/150,10MM,满足要求五扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525105RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1200KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R10207KN；105R1200KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求六不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值NUT指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F110207KN；除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷载可取为F2135015510103KN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重F3135070/2110060/409003024000182666KN；立杆受压荷载总设计值为N102071033266613906KN；2、立杆稳定性验算105NUT/AKHF轴心受压立杆的稳定系数；A立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积CM2A45；KH高度调整系数，建筑物层高超过4M时，按规程534采用；计算长度L0按下式计算的结果取大值L0H2；L0KH1163149017002946M；式中H支架立杆的步距，取17M；A模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取03M；模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1，149；K计算长度附加系数，取值为1163；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力故L0取2946M；L0/I2945879/159185；查规程附录C得0209；KH1/1000551040995；105N/AKH10513906103/02094500000995156101N/MM2；立杆的受压强度计算值156101N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求。七立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC1700585KPA；其中，地基承载力标准值FGK170KPA；脚手架地基承载力调整系数KC05；立杆基础底面的平均压力P105N/A10513906/02558404KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N13906KN；基础底面面积A025M2。P58404KPAFG85KPA。地基承载力满足要求取2KL8梁底模作为计算对象。一参数信息梁的截尺寸为600MM1020MM，模板支架计算长度为206M，梁支撑架搭设高度HM51，梁段集中线荷载KN/M2443。根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/10352006属高大模板工程，须组织专家论证。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度MM280；立杆纵距LAM045；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM03；立杆步距HM17；板底承重立杆横向间距或排距LM07；梁两侧立杆间距LBM11；2、材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为50MM70MM，梁底支撑钢管采用4832钢管，钢管的截面积为A450102MM2，截面模量W473103MM3，截面惯性矩为I114105MM4。木材的抗弯强度设计值为FM13N/MM2,抗剪强度设计值为FV13N/MM2,弹性模量为E12000N/MM2,面板的抗弯强度设计值为FM15N/MM2,抗剪强度设计值为FV14N/MM2,面板弹性模量为E6000N/MM2。荷载首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础“的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。3、荷载参数房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力梁底模板自重标准值为03KN/M2；梁钢筋自重标准值为15KN/M3；施工人员及设备荷载标准值为1KN/M2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2KN/M2；新浇混凝土自重标准值24KN/M3。所处城市为宁波市，基本风压为W005KN/M2；风荷载高度变化系数为Z074，风荷载体型系数为S0355。二梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W6000018001800/6324104MM3；I60000180018001800/12292105MM4；1、荷载计算模板自重标准值Q1030060018KN/M；新浇混凝土自重标准值Q210224000601469KN/M；梁钢筋自重标准值Q3102150060092KN/M；施工人员及设备活荷载标准值Q4100060060KN/M；振捣混凝土时产生的荷载标准值Q5200060120KN/M。恒载设计值Q恒135Q1Q2Q313501814690922131KN/M；活载设计值Q活14Q4Q514060120252KN/M；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WFM梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下M01Q恒L20117Q活L2MMAX0121310202011725202020097KNM；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力最大支座反力R11Q恒L12Q活L112131020122520205293KN；M/W970104/32410430N/MM2；面板计算应力3N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值FM15N/MM2，满足要求3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q06Q恒L0617Q活L06213102006172520202868KN,抗剪强度按照下面的公式计算3Q/2BHFV328681000/2600180398N/MM2；面板受剪应力计算值040小于FV140N/MM2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下最大挠度计算公式如下0677QKL4/100EIMINL/150,10其中，L计算跨度梁底支撑间距L20000MM；面板的最大挠度计算值06771579200004/1006000002921050098MM；面板的最大允许挠度值MIN20000/150,10133MM面板的最大挠度计算值010MM小于面板的最大允许挠度值133MM，满足要求三梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W500070007000/6408104MM3；I5000700070007000/12143106MM4；1、荷载计算梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。P110060/40200282400120202KN。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力Q529/0608822KN/M。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM梁底横向支撑小楞的边支座力N1N2029KN，中间支座的最大支座力N2558KN；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力梁底横向支撑小楞的最大弯矩为MMAX0086KNM，最大剪力为Q2558KN，最大变形为0145MM。最大受弯应力MMAX/W863104/4081042113N/MM2；支撑小楞的最大应力计算值2113N/MM2小于支撑小楞的抗弯强度设计值FM13000N/MM2,满足要求支撑小楞的受剪应力值计算3256103/2500070001096N/MM2；支撑小楞的抗剪强度设计值FV1300N/MM2；支撑小楞的受剪应力计算值1096N/MM2小于支撑小楞的抗剪强度设计值FV130N/MM2,满足要求梁底横向支撑小楞的最大挠度0145MM；支撑小楞的最大挠度计算值0145MM小于支撑小楞的最大允许挠度VMIN110000/150,10MM，满足要求四梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W473CM3；I1136CM4；E206000N/MM2；1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P029KN。支撑钢管计算简图房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0032KNM；最大变形MAX0018MM；最大支座力RMAX0724KN；最大应力M/W0032106/4731036816N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值6816N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度0018MM小于最大允许挠度VMIN450/150,10MM,满足要求2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P2558KN支撑钢管计算简图房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0284KNM；最大变形MAX0156MM；最大支座力RMAX6387KN；最大应力M/W0284106/473103601N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值601N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度0156MM小于最大允许挠度VMIN450/150,10MM,满足要求五扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525105RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1200KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R6387KN；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力105R1200KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求六不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值NUT指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F16387KN；除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷载可取为F2135015510103KN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重F3135070/2110060/404503024000282026KN；立杆受压荷载总设计值为N6387103320269446KN；2、立杆稳定性验算105NUT/AKHF轴心受压立杆的稳定系数；A立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积CM2A45；KH高度调整系数，建筑物层高超过4M时，按规程534采用；计算长度L0按下式计算的结果取大值L0H2；L0KH1163148017002926M；式中H支架立杆的步距，取17M；A模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取03M；模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1，148；K计算长度附加系数，取值为1163；故L0取2926M；L0/I2926108/159184；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力查规程附录C得0211；KH1/1000551040995；105N/AKH1059446103/02114500000995105031N/MM2；立杆的受压强度计算值105031N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求。七立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC1700585KPA；其中，地基承载力标准值FGK170KPA；脚手架地基承载力调整系数KC05；立杆基础底面的平均压力P105N/A1059446/02539673KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N9446KN；基础底面面积A025M2。P39673KPAFG85KPA。地基承载力满足要求取2L4梁底模作为计算对象。一参数信息梁的截尺寸为200MM1040MM，模板支架计算长度为33M，梁支撑架搭设高度HM51，梁段集中线荷载KN/M8778。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度MM180；立杆纵距LAM09；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM01；立杆步距HM17；板底承重立杆横向间距或排距LM07；梁两侧立杆间距LBM06；2、材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为50MM70MM，梁底支撑钢管采用4832钢管，钢管的截面积为A450102MM2，截面模量W473103MM3，截面惯性矩为I114105MM4。木材的抗弯强度设计值为FM13N/MM2,抗剪强度设计值为FV13N/MM2,弹性模量为E12000N/MM2,面板的抗弯强度设计值为FM15N/MM2,抗剪强度设计值为FV14N/MM2,面板弹性模量为E6000N/MM2。荷载首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础“的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力3、荷载参数梁底模板自重标准值为03KN/M2；梁钢筋自重标准值为15KN/M3；施工人员及设备荷载标准值为1KN/M2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2KN/M2；新浇混凝土自重标准值24KN/M3。所处城市为宁波市，基本风压为W005KN/M2；风荷载高度变化系数为Z074，风荷载体型系数为S0355。二梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W2000018001800/6108104MM3；I20000180018001800/12972104MM4；1、荷载计算模板自重标准值Q1030020006KN/M；新浇混凝土自重标准值Q21042400020499KN/M；梁钢筋自重标准值Q3104150020031KN/M；施工人员及设备活荷载标准值Q4100020020KN/M；振捣混凝土时产生的荷载标准值Q5200020040KN/M。恒载设计值Q恒135Q1Q2Q3135006499031724KN/M；活载设计值Q活14Q4Q514020040084KN/M；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WFM梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下M01Q恒L20117Q活L2房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力MMAX017240202011708402020033KNM；最大支座反力R11Q恒L12Q活L11724020120840201795KN；M/W329104/10810430N/MM2；面板计算应力3N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值FM15N/MM2，满足要求3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q06Q恒L0617Q活L0672402006170840200973KN,抗剪强度按照下面的公式计算3Q/2BHFV309731000/2200180405N/MM2；面板受剪应力计算值041小于FV140N/MM2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下最大挠度计算公式如下0677QKL4/100EIMINL/150,10其中，L计算跨度梁底支撑间距L20000MM；面板的最大挠度计算值0677536200004/1006000009721040100MM；面板的最大允许挠度值MIN20000/150,10133MM面板的最大挠度计算值010MM小于面板的最大允许挠度值133MM，满足要求三梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W500070007000/6408104MM3；I5000700070007000/12143106MM4；1、荷载计算梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力P060020/40200182400120104KN。Q179/0208974KN/M。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力梁底横向支撑小楞的边支座力N1N20061KN，中间支座的最大支座力N1881KN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为MMAX0037KNM，最大剪力为Q1881KN，最大变形为0034MM。最大受弯应力MMAX/W369104/4081040905N/MM2；支撑小楞的最大应力计算值0905N/MM2小于支撑小楞的抗弯强度设计值FM13000N/MM2,满足要求支撑小楞的受剪应力值计算3188103/2500070000806N/MM2；支撑小楞的抗剪强度设计值FV1300N/MM2；支撑小楞的受剪应力计算值0806N/MM2小于支撑小楞的抗剪强度设计值FV130N/MM2,满足要求梁底横向支撑小楞的最大挠度0034MM；支撑小楞的最大挠度计算值0034MM小于支撑小楞的最大允许挠度VMIN60000/150,10MM，满足要求四梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W473CM3；I1136CM4；E206000N/MM2；1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P0061KN。支撑钢管计算简图房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0025KNM；最大变形MAX006MM；最大支座力RMAX0304KN；最大应力M/W0025106/4731035274N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值5274N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度006MM小于最大允许挠度VMIN900/150,10MM,满足要求2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P1881KN房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0768KNM；最大变形MAX1835MM；最大支座力RMAX9351KN；最大应力M/W0768106/473103162312N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值162312N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度1835MM小于最大允许挠度VMIN900/150,10MM,满足要求五扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力算规范525105RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1200KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R9351KN；105R1200KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求六不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值NUT指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F19351KN；除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷载可取为F2135015510103KN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重F3135070/2060020/409003024000182526KN；立杆受压荷载总设计值为N9351103325261291KN；2、立杆稳定性验算105NUT/AKHF轴心受压立杆的稳定系数；A立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积CM2A45；KH高度调整系数，建筑物层高超过4M时，按规程534采用；计算长度L0按下式计算的结果取大值L0H2；L0KH1163130417002578M；式中H支架立杆的步距，取17M；A模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取01M；房地产E网房地产物业管理资料库HTTP/WWWFDCEWCOM资料均来源于网上，房地产E网HTTP/WWWFDCEWCOM只负责收集、整理，但不能保证资料的完整性和准确性。如果您认为侵犯了您的权利，请您直接与我们联系。感谢原作者所作出的努力模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1，1304；K计算长度附加系数，取值为1163；故L0取2578M；L0/I2578138/159162；查规程附录C得0268；KH1/1000551040995；105N/AKH10512910103/02684500