首影“l”型教学楼计算书

摘要本工程为首影“L”型教学楼，位于沈阳市，本建筑形状采用“L”型。工程的占地面积约为1300平方米，总建筑面积大约为6600平方米。该建筑的主体为五层，局部六层。总高度为24米，室内外高差为045米，女儿墙高09米。建筑总长度为7164米，总宽度为3719米。本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构，柱子的混凝土强度等级为C30，各层的柱截面为600MM600MM。框架梁的混凝土等级为C25，其截面分别为250MM500MM和400MM900MM。板的厚度为80MM，混凝土等级为C25。建筑地点的地质条件良好，采用柱下独立基础，混凝土强度C25。本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构，结构采用抗震缝，经济符合要求。设计过程中严格遵守我国现行的建筑设计规范、建筑结构荷载规范、混凝土结构设计规范、建筑抗震设计规范、建筑地基基础设计规范并参考建筑设计资料集等资料，进行了完善的建筑和结构设计。设计中包括荷载计算，内力组合，基础设计，楼梯设计等。运用了底部剪力法和D值法。关键词教学楼；抗震缝；钢筋混凝土现浇框架结构ABSTRACTTHEPROJECTISFORATEACHINGBUILDINGOFSHENYANGCITYTHESHAPEOFTHEBUILDINGPLANIS“L”THISENGINEERINGCOVERSTHEAREAABOUT1300SQUAREMETERS,ANDTHETOTALBUILDINGAREASARE6600SQUAREMETERSTHECONSTRUCTSISFIVELAYERSTOTALHEIGHTIS24METERS,INDOORGROARDIS045MHIGHERTHANOUTDOOR,PARAPETWALLARE09METERSTHETOTALLENGTHIS7164METERSTOTALWIDTHIS4169METERSTHESTRUCTURALFORMOFTHECIVILENGINEERINGISTHEFORMOFCASTINSITUCONCRETESTRUCTURETHECLASSOFTHECOLUMNISC30THECROSSSECTIONSIS600MM600MM,THEGRADEOFTHEBEAMISC25,ANDTHECROSSSECTIONSARE250MM500MMANDTHEOTHERSIS400MM900MMTHETHICKNESSOFTHEBANIS80MMANDTHECLASSOFTHECONCRETEISC25THESOILCONDITIONOFTHEBUILDINGSITEISSOGOOD,SOUSINGTHEUNDERCOLUMNINDEPENDENTFOUNDATIONWITHTHECONCRETEOFC25THESTRUCTURALFORMOFTHEPROJECTISTHEFORMOFREINFORCEMENTCONCERTCASTINGUSINGAAVOIDINGSHAKINGSEAMSWHICHMETTHENEEDSTHEDESIGNOBEYEDCODEFORTHEDESIGNOFTHEBUILDING,LOADCODEFORTHEDESIGNOFBUILDINGSTRUCTURES,CODEFORTHEDESIGNOFCONCRETESTRUCTURES,CODEFORSEISMICDESIGNOFBUILDING,ANDCODEFORTHEDESIGNOFBUILDINGFOUNDATION,ANDCONSULTEDTHEDATACOLLECTIONOFARCHITECTUREDESIGN,CARRIEDONPERFECTARCHITECTUREANDCONSTRUCTIONDESIGNTHECALCULATIONCONSISTSTHECALCULATIONOFLOAD,THECOMPOSITIONOFINTERNALFORCE,THEDESIGNOFTHEFOUNDATIONANDTHECALCULATIONOFTHESTAIRSUSINGTHEMETHODOFTHEBASESHEARING,FORCEANDTHEMETHODOFTHEDVALUEKEYWORDSTEACHINGBUILDING；SHAKINGSEAMS；CASTINSITUREINFORCEDFRAMECONCRETESTRUCTURE目录第一章前言5第二章方案论述621建筑方案论述622结构方案论述9第三章荷载计算1331荷载汇集及截面尺寸的选取13第四章竖向荷载作用下的内力分析2041竖向荷载计算20第五章水平荷载作用下的框架内力分析3351梁线刚度3352柱线刚度3353柱的侧移刚度D3454水平地震作用分析3555风荷载作用下的框架内力分析41第六章荷载组合及最不利内力确定4661梁的内力组合4762柱控制截面的内力组合56第七章框架结构配筋计算5971框架梁配筋计算5972框架柱配筋计算63第八章现浇板配筋计算6781荷载计算6782配筋计算67第九章基础设计6991示意图6992基本参数7093计算过程72第十章板式楼梯计算76101梯斜板77102平台板计算78参考文献82首影教学楼设计第一章前言本次我的毕业设计的题目是沈阳市首影教学楼设计，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构。此次设计的目的旨在于通过综合运用大学四年中所学到的专业知识，充分利用各类电子版规范，及现代网络等一切现有资源初步完成包括建筑设计方案和结构设计方案，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而让我们通过毕业设计初步了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的基本内容，同时也可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力，分析和解决实际问题的能力，还可以掌握多种绘图设计软件CAD,天正，以及OFFICE等办公软件的操作。更重要的是通过这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合与巩固，这不仅是对我们大学这四年来所学知识的一次综合性的运用，还是对我们知识体系的一次考验，对我将来步入社会，走上工作岗位的帮助是很大的。第二章方案论述21建筑方案论述211设计依据1房屋建筑制图统一标准GBT500012001）2混凝土结构设计规范GB500102002）3建筑采光设计标准GBT500332001）4建筑结构荷载规范GB500092001）5建筑结构荷载规范GB500092001条文说明6建筑结构制图标准GBT501052001）7建筑结构制图标准条文说明GBT501052001）8建筑抗震设计规范GB500112001）9建筑楼梯模数协调标准GBJ10187）10建筑面积计算规则11建筑设计防火规范BJ16872001年版）12建筑制图标准GBT501042001）13民用建筑设计通则JGJ3787）14砌体结构设计规范GB500032001）15中小学校建筑设计规范GBJ9986）16总图制图标准GBT501032001）17建筑地基基础设计规范GB50007200218混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204200219建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社20有关教科书21依据土木工程专业2009届毕业设计任务书212设计内容、建筑面积、标高（1）本次设计的题目为“沈阳市首影教学楼设计”。该工程位于沈阳市区内，为永久性建筑，建筑设计使用年限50年，防火等级二级。（2）本建筑主体结构为五层，局部六层，顶层层高45M，其他层层高均为39M。建筑面积约6600M2，占地面积约1306M2。（3）室内外高差0450M，室外地面标高为0450M。213房间构成和布置（1）房间构成本工程为教学楼，根据任务书的要求，各使用功能的用房已相应安排。（2）房间布局充分考虑教学楼各种房间在功能和面积等方面的不同，尽量做到功能分区清晰，各功能分区之间联系紧密，以及结构布置合理等，教学用房的平面组合应使功能分区明确、联系方便和有利于疏散。在设计中主要注意了以下几点教学楼应每层设厕所。教学楼门厅入口应设挡风间或双道门。挡风间或双道门的深度，不宜小于2100MM。把卫生间布置在走廊的阴面，且通风良好以减少异味；考虑到上下层管道的合理性问题，各层卫生间都上下对齐布置。214采光和通风本建筑主体结构采用内廊式，内廊式建筑的采光和通风是一个比较棘手的问题，如何做好内廊的采光和通风，满足建筑规范的要求就显得很重要。建筑中的房间，主要是教学和办公用房都采用了开大窗的形式，足以满足建筑对采光和通风的要求，为学生和老师的学习办公提供了一个舒适的环境。由于是本建筑地处沈阳，窗户大并不利于建筑的保温和节能，因此采用高标准的双层中空玻璃塑钢窗，在一定程度上保证了建筑的保温和节能。215防火及安全防火和安全是现代建筑中的一个需要重点考虑的因素。在本设计中，走道，楼梯宽度，房间门的宽度，走道长度，采光等均严格按照国家建筑防火规范进行设计，满足防火疏散的要求。216各部分工程构造（1）屋面为不上人屋面防水层改性沥青防水层20MM厚13水泥沙浆找平层100MM厚再生聚苯乙烯板保温层160MM焦渣找坡80MM厚钢筋混凝土板20MM厚混合砂浆抹灰（2）楼面水磨石地面80MM厚钢筋混凝土板（3）厕所面砖地面20MM厚水泥砂浆保护层防水剂（2道）15MM厚水泥砂浆找平80MM厚钢筋混凝土板（4）室外台阶花岗岩条石30厚13干硬性水泥砂浆结合层100厚C15现浇混凝土300厚中粗砂垫层（5）墙体外墙20厚13水泥砂浆抹灰370厚空心砖墙体20厚水泥砂浆抹面内墙20厚13水泥砂浆抹灰240实心砖墙20厚水泥砂浆抹面（6）门窗构件本建筑中窗均采用塑钢窗，正门采用玻璃门，办公室门采用防盗门，卫生间门采用百叶门，其他教室门均采用实木门。217本建筑设计的主要特点本建筑的主要特点为采用内廊式符合北方地区保温节能的要求。各功能区分清晰，结构形式较为简单，建筑外墙面采用粉色涂料装饰能够给人一种清新明快，朝气蓬勃的感觉，极其符合现代少年的审美观。主体结构为五层，局部六层，外观凹凸有致，房间布置合理，经济实用。充分满足了公共建筑要求的安全，经济，美观，耐用的理念。22结构方案论述221基本资料（1）抗震条件本工程抗震设防烈度为7度（01G）。（2）气象条件沈阳地区基本雪荷载050KN/M2，基本风压055KN/M2（3）工程地质条件根据地质勘探结果，给定地质情况如下表地质条件表序号岩土分类土层深度M厚度范围M地基承载力FKKPA桩端阻力QPKPA桩周摩擦力QSKPA1杂填土006062粉土061408120103中砂142814220254砾砂2865403002400305圆砾6512560500350060注1）地下稳定水位距地表6米，表中给定土层深度由自然地坪算起。2）建筑地点冰冻深度为120米。3）建筑场地类别类场地土。地震设防烈度7度222结构形式和基础形式（1）结构形式目前，多层建筑结构中常采用的结构形式有砌体结构，钢筋混凝土结构和钢结构，这三种结构各有它们自己的特点。砌体结构以砖墙为主体，加配钢筋混凝土圈梁和构造柱，因此可根据各地情况的特点因地制宜、就地取材、降低造价，是理想的多层建筑结构形式。但是由于砌体结构由砖墙承重决定了它的开间和进深受到了一定的限制，而且砌体结构对抗震也非常不利。而本设计又是一个位于抗震7度设防地区的综合楼工程，这就决定了本设计不适合采用砌体结构。钢结构具有强度高、构件重量轻、平面布置灵活、抗震性能好施工速度快等特点。但由于我国钢产量不多，而且施工技术也不是很成熟，因此钢结构建筑造价特别高，因此目前钢结构通常用于跨度大、高度大、荷载大、动力作用大的各种建筑及其他土木工程结构中，而很少运用于五，六层的商业或办公建筑中，因此本设计也不适合采用钢结构。现浇钢筋混凝土框架结构是一种抗震性能好，施工技术成熟，原材料资源丰富，成本和能耗较低，可模性、整体性、刚性，防火性能和耐久性能均较好的结构形式，而且框架结构具有房间布局灵活等特点。所以现浇钢筋混凝土框架结构已经成为现代工程建设中的主要结构型式。正因为现浇钢筋混凝土框架结构有这些特点，而且随着商品混凝土、钢模板和一些新的施工工艺的涌现，现浇框架结构的建筑周期极大缩短、施工质量明显提高、建筑造价不断降低，这些符合了的结构特点和施工要求，符合当地的施工条件，所以本设计将现浇钢筋混凝土框架结构作为其主要结构形式。（2）基础形式基础可以分成深基础和浅基础。考虑到本建筑自重较小，地质条件良好，从技术需要的角度考虑选择天然地基上的浅基础。目前多层框架结构中最常用的浅基础形式有无筋扩展基础，柱下钢筋混凝土独立基础，柱下钢筋混凝土条形基础。其中无筋扩展基础是刚性基础，所选材料抗拉强度大但抗拉和抗弯强度很低，设计时，要求一定的刚性角，所以基础相对很高，基坑深度加大，基底压力增加，也不利于抗震。柱下钢筋混凝土条形基础则多用于处理地基软弱而荷载又较大时的工程问题。根据本工程的地质勘测资料显示，本工程地下水位为60M以下，地下水位比较深。另外，地下土层地质良好，没有软弱层，而且地下14M处为中砂层，地基承载力比较高，因此采用施工方便，技术成熟的柱下独立基础更为经济适用。223结构尺寸及采用的材料框架柱，梁及楼板，楼梯等均为现浇混凝土结构（1）框架柱框架柱截面尺寸为600600MM。采用C30混凝土；纵筋采用HRB335级钢2筋，箍筋采用HPB235级钢筋。（2）框架梁框架纵梁截面尺寸为400900MM，框架横梁截面尺寸为250500（550）2MM和250500MM，采用C25混凝土；纵筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用22HPB235级钢筋。（3）现浇板房间的现浇楼板板厚度为80MM，走廊的现浇板厚度为80MM，采用C25级混凝土；HPB235级钢筋。（4）基础基础形式为钢筋混凝土柱下独立基础，基础底面尺寸为30003000MM，基2础高度为1100MM，混凝土强度等级为C25；采用HRB335级钢筋。基础底做100MM厚C15混凝土垫层。（5）楼梯楼梯为现浇折板式楼梯，并设有平台梁，楼梯踏步宽度为300MM，高度为150MM，楼梯斜板厚度为130MM，混凝土强度等级为C25，采用HPB235级钢筋。平台梁截面尺寸为200400MM，混凝土强度等级为C25，纵向钢筋采用HRB3352级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋。（6）墙体填充墙，外墙370MM厚空心砖墙，内墙180MM厚空心砖,楼梯间采用240实心砖墙；砂浆等级为M5。224荷载种类及其组合（1）荷载种类荷载可分为恒荷载，活荷载，风荷载和地震荷载，其中地震荷载在设计中只考虑水平地震荷载，不考虑竖向地震荷载。（2）荷载组合在荷载组合中分别考虑无地震作用下的组合和有地震作用下的组合。其中梁端取最大负弯矩和最大正弯矩所对应的组合，以及最大剪力所对应的组合；梁跨中取最大正弯矩对应的组合；柱取最大弯矩绝对值，最大轴力和最小轴力三者所对应的组合。225计算方法用底部剪力法计算水平地震作用；用D值法计算框架结构在水平地震作用下的内力；用力矩二次分配法计算竖向荷载作用下的框架内力。具体计算过程请参见相关章节。第三章荷载计算31荷载汇集及截面尺寸的选取311截面尺寸选取（1）框架柱根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸N/FCBH09（三级框架）31（框架柱的负荷面积内恒载按10KN/M2初估，活载为20KN/M2）一根柱的负荷面积93315432M2N12101424326383616KN柱采用C30砼,FC143N/MM由AN/09FCBHN/09FC3836160/（09143）5459MM取BCHC600600MM（2）框架梁由挠度、裂度控制H1/101/15LB1/21/3H选定纵向框架梁截面尺寸为，选定BBHB400MM900MM选定横向框架梁截面尺寸为，选定BBHB250MM500MM次梁截面尺寸为1/141/18L，选定BBHB250MM500MM走廊梁，选定BBHB150MM300MM（3）楼板厚度1/453000667MM取H80MM楼梯板选为130MM312荷载汇集（1）恒载1）屋面（不上人）改性沥青防水层03KN/M220MM厚13水泥砂浆找平2000204KN/M2100MM厚再生聚苯乙烯板保温3501035KN/M2焦渣找坡最薄处30MM平均厚160MM1001616KN/M280MM厚钢筋混凝土板2500820KN/M220MM厚板下抹灰17002034KN/M2500KN/M22）楼面水磨石地面065KN/M280MM厚钢筋混凝土板200KN/M220MM厚板下混合砂浆抹灰034KN/M230KN/M23）梁重（考虑梁上抹灰，取梁自重26KN/M3）纵向框架梁26090040936KN/M横向框架梁26050025325KN/M次梁26050025325KN/M30M走廊梁2602503195KN/M39M走廊梁260403312KN/M4）墙重（砌体与抹灰之和）外墙底层19037703KN/M2其他层980373626KN/M2内墙底层19024456KN/M2其他层980242352KN/M2抹灰外墙面外抹灰20厚水泥砂浆040KN/M2外墙面内抹灰及内墙面抹灰20厚石灰砂浆034KN/M2总墙重外墙底层70304034777KN/M2其他层3626040344366KN/M2内墙底层45603425524KN/M2其他层235203423032KN/M2楼梯墙456034034524KN/M25）柱（考虑到柱子抹灰，取柱子自重27KN/M3）27060060972KN/M6）门、窗门02KN/M2窗04KN/M2（2）活荷载客房、会议室、办公室20KN/M2卫生间25KN/M2学校走廊、门厅、楼梯25KN/M2办公楼、学校储藏室50KN/M2餐厅25KN/M2屋面活载05KN/M2不上人屋面；20KN/M2上人屋面沈阳雪载05KN/M2沈阳基本风压055KN/M22计算简图及层数划分如图图31计算简图及层数划分3各层重力荷载代表值计算如下重力荷载G6计算六层上半层女儿墙现浇钢筋混凝土，高度09M，厚度010M26KN/M3（27M129M162M）2010M09M292548KN屋面自重50KN/M2399M162M32319KN纵向框架梁936KN/M399M4根14939KN横向框架梁325KN/M162M6根3159KN次梁325KN/M162M8根4212KN柱子972KN/M345/224根4374KN外墙4336KN/M2外墙周长层高/2窗洞面积43364074170466245/2135181601524409185105677KN内纵墙3032KN/M2内纵墙长度层高/2门洞面积303245/24924559KN内横墙3032KN/M2内横墙长度层高/2门洞面积303266645/2270151KN窗重量04KN/M2层高/2范围内的窗洞总面积04459918396K门重量02KN/M2层高/2范围内的门洞总面积0KN六层上半层的恒载恒76534738KN六层上半层的活载考虑抗震取雪载05KN/M2，无震组合取屋面施工荷载05KN/M2活05KN/M2（399162）32319G6G6恒05活G6恒05G6活7653473805323197815069KN重力荷载G5计算六层下半层五层上半层六层下半层柱子97245/2244374KN外墙43664074170466245/21351816135244091852112905893KN内纵墙30324945/209212121818319KN内横墙303266645/210211263784KN窗重量041351816135244091852413KN门重量022191092124536KN恒6下1824088KN五层上半层女儿墙现浇钢筋混凝土，高度09M，厚度010M263092662162010921348KN屋面自重501623096612929286KN楼板自重304074170496639663096639664566208263KN纵向框架梁带宽走廊9369293123959363942649816KN横向框架梁（带次梁与窄走廊）3256623325323256628111345KN柱子97239/243815022KN外墙433671642170422839/2105184318092090920452443140951289028KN内纵墙303239/2912360150961291518209262644KN内横墙3032662039/20L51221776162KN窗重量041051844180920909204524431409543266KN门重量020150961211161820920846KN五层上半层的恒载恒1249913KN恒载恒G6下G5上182408812499131432322KN活G5活05201623096612925407417041453482KNG5恒05活15776702KN重力荷载G4计算五层下半层四层上半层五层下半层柱子97239/243815022KN外墙436639/2716421704247105184409183105244131919KN内纵墙303239/2（91236）1950961291518209251674KN内横墙3032662039/219512217567872KN窗重量0410518440918310524438484KN门重量02195096121116182092117KN恒5下347442KN四层上半层楼板自重307164170466137430396626694566345342288KN纵向框架梁9369293123959363942649816KN横向框架梁3256623325323256628111345KN柱子97239/243815022KN外墙433671642170422839/2105184418092090920452443140951289028KN内纵墙303239/29123601509612915182092586449KN内横墙3032662039/20L51221778618KN窗重量0410518441809209092045244314095412668KN门重量020150961211161820920846KN四层上半层的恒载恒118087246KN恒载恒G5下G4上347442118087246152831446KN活G4活0525716417046613741639287KNG4恒05活16922432KNG4G3G216922432KN重力荷载G1计算二层下半层一层上半层二层下半层三层下半层四层下半层347442KN一层上半层楼板自重45342288KN纵向框架梁（带走廊）2649816KN横向框架梁（带次梁）111345KN柱子97249/2431024KN外墙7777164170422749/2155184418092092090920952423140930652120651223275227772544846KN内纵墙52491249/2065096127151820922121405315KN内横墙524661833249/206512211765723KN窗重量041551844180920909209524231409354808KN门重量020652141210961278182092507KN一层上半层的恒载恒1509726KN恒载恒347442150972618571667KN05活1639287KNG1恒05活20210964KNG120210964KNG216922432KNG316922432KNG416922432KNG515776702KNG67815069KNG94570031KN137694570031687493第四章竖向荷载作用下的内力分析弯矩二次分配法是一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递，并以两次分配为限。41竖向荷载计算411荷载传递路线306630图41荷载传递路线412恒载（1）屋面梁上线荷载标准值梁重边跨梁0250526325KN/M中跨梁0250326195KN/M屋面板荷载屋面板边跨为366M，属于双向板，为梯形荷载折减系数15/66022712230909中跨为39M，属于单向板屋面梁上线荷载标准值为边跨G15309093251689KN/M中跨G2195KN/M（2）楼面梁上线荷载标准值边跨G3330909325（3905）30322174KN/M中跨G4195KN/M413活荷载（1）屋面Q10530909136KN/MQ20KN/M（2）楼面边跨Q320309095454KN/M中跨Q40KN/M注单向板荷载是沿短边传递，由于一榀框架是纵向，所以Q可以为零。414框架计算简图G195KN/MQ0603060G195KN/MQ0G195KN/MQ0G195KN/MQ0G195KN/MQ0G195KN/MQ0G1689KN/MQ136/KNM689KN/MQ136/KNMG2174KN/MQ54/KNMG2174KN/MQ54KN/MG2174KN/MQ54KN/MG2174KN/MQ54KN/MG2174KN/MQ54KN/M2174KN/MQ54/KNM2174KN/MQ54KN/M2174KN/MQ54KN/M2174KN/MQ54KN/M2174KN/MQ54KN/M图42框架计算简图415梁固端弯矩梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，反之为负M固QL2/1241MPE16890604/28445MPE1950604/20975MPE1360604/2068MPE21740604/21087M5450604/2275表41竖向荷载作用下框架的固端弯矩边跨中跨固端弯矩固端弯矩荷载部位跨度均布荷载左右跨度均布荷载左右顶层6616896131613130195146146恒载其他层6621747892789230195146146顶层6613649449430000活载其他层6654541980198030000416内力分配系数计算1）转动刚度S计算表42转动刚度S2）分配系数计算42IKS构件名称转动刚度S（KNM）边跨441081024BK框架梁中跨55层447C24层10283104K框架柱1层4466C表43各杆件分配系数节点层IKS左梁右梁右梁左梁上柱下柱688428837640235076558842883328870928012504060469488433288332887541601170441044138843328833288754160117044104412884332883328875416011704410441边节点1884332882648868616012904850386688421288397402220053072558842128833288730280121002903940456488421332883328877516011400270429042938842133288332887751601140027042904292884213328833288775160114002704290429中间节点1884213328826488707160125003004710374417弯矩分配与传递方法首先将各点的分配系数填在相应方框内，将梁的固端弯矩填写框架横梁相应位置上，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配。假定远端固定进行传递（不向滑动端传递），右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递，上（下）分配弯矩向下（上）柱传递（传递系数均为05）。第一次分配弯矩传递后，再进行上上上上上上上1恒载作用下的弯矩分配图43恒载作用下的弯矩分配上2上上上上上上上4上上上上上上上上上上上3）恒载作用下的弯矩图图45恒载作用下的弯矩图4活载作用下的弯矩图图46活载作用下的弯矩图418梁端剪力均布荷载下43LMQ2V左44L右VVQB/245表46恒载作用下梁端剪力层QKN/MLMQL/2（KN）LMKN左VKN右KN61689665574019555555935217466717400471707178421746671740067168718032174667174008716671822217466717400671687180GH跨梁端剪力1217466717400971657183层QKN/MLQL/2（KN）LMKN左VKN右KN61953029302932935195302930293293419530293029329331953029302932932195302930293293HJ跨梁端剪力1195302930293293恒载作用下梁端剪力图表47活载作用下梁端剪力层QKN/MLMQL/2（KN）LMKN左VKN右KN6136664490001544885449255454661800000911799018009454546618000010617989180113545466180000091179911800925454661800000761799218008GH跨梁端剪力15454661800001361798618014层QKN/MLMQL/2（KN）LMKN左VKN右KN60300050300000403000003030000020300000HJ跨梁端剪力10300000活载作用梁端剪力图419柱轴力和剪力1）恒载作用下的柱轴力表481恒载作用下的柱轴力剪力层截面横梁剪力（KN）纵向荷载（KN）柱重（KN）N（KN）边柱轴力（KN）11451234512362255553956843744949749497334438193878544717037211379148172976695542022139691466716834854379145813143482774202018550238871663485437914581118929399420222313152101071683485437914581323510611114201927712511212716534854476346782281888表482恒载作用下的柱轴力层截面横梁剪力KN左B横梁剪力（KN右）纵向荷载（KN）柱重（KN）NKN中柱轴力（KN）1147567475676225593293416814374519415194133473899933054471782933991837915118010312155457541488754667180293382813791495451526667745756198422388718229338281379149547202213994575424796721010718029338281379149545251758111145757297515112127183293382814763505203022782）活载作用下的柱轴力表49活载作用下的柱轴力层截面VCKN纵向荷载（KN）G柱轴力KN左DVKNKN右纵向荷载KNH柱轴力（KN）61122448967511244492013501800053344179912700562318001054001063445566179892700101291801105400183683778817991270014621180090540026066299101017992270019021180080540033753111111212179862700235199180140540041146第五章水平荷载作用下的框架内力分析51梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁I20I0边框架梁I15I0梁采用C25混凝土，EC28104N/MM2横向框架中框架中跨KB2EI/L51105104KNM3025102836边跨KB2EI/L221104KNM653边框架中跨KB15EI/L52079104KNM330251028516边跨KB15EI/L166104KNM650218352柱线刚度柱采用C30混凝土EC3104N/，首层高度49M,24层39M，5层42M。2M柱截面600MM600MMKC1首53HI6612104KNM946012347KC（24层）8307104KNMHEI93601247KC5层72104KNMI740553柱的侧移刚度D一般层54KCB255D5621HKC首层57CB58K250D21HC表51柱的侧移刚度L层数框架柱MBK104KNMC104KNM104D104中柱8根4565272045301850789中框架边柱8根4544272030701330567中柱4根4549720340014506196层边框架边柱4根453327202300103043911924中柱17根396528307039201641075中框架边柱17根394428307026601170767中柱5根3949830702950129084525层边框架边柱4根393328307020091059637925中柱17根493266612049303981315中框架边柱17根492216612033403571180底层边框架中柱5根49245661203710367121334214边柱4根491666612025103341104D首/D234214/37925090207满足要求54水平地震作用分析（1）框架水平地震作用及水平地震剪力计算表52框架水平地震作用层GIGIDI104GI/DIIUTI678150697815069119240006555157767022359177137925000622416922432405142033792500106831692243257436635379250015142169224327435906737925001961120210964945700315289600178807608结构顶点侧移UT0760859T71170607608089S场地类，TG035S,T114TG049S08MAX查表TG035S14TG00808900701412107NTG514NIIV1NIJJ表53水平地震剪力质点（M）IH（KN）IG（KN）EKFN（KN）NF（KN）I（KN）IV62507815069368557601552051577670261009137024416616922432529901900143127169224324054123055528816922432280912586461492021096427732701412391618681277327（2）水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算表54水平地震作用下的层间位移层VIKNHIMDIKN/MUEIVI/DIM103UEI/HI676015451192406370001425137024393792503610000934190014393792505010001283230555393792506080001562258646393792506820001751277327495289605240001061/5500001818000175即所以满足规范规定的弹性位移要求。IEHU501EF21V321904图5水平地震作用054FN45376013249586273（3）水平地震作用下框架柱剪力和柱弯矩（D值法）YHYY3210反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。标准反弯点高度比。0Y上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。10Y上层层高变化修正值。2Y下层层高变化修正值。3根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。0YK边柱（C轴）表551反弯点高度层HMKY0Y1Y2Y3Y64503070153000000000014016755390266028300000037000003205439026603830000000000000383339026604500000000000000450239026605840000000000500534149033408330000003300000800中柱（D轴）表552反弯点高度层HMKY0Y1Y2Y3Y645045302265000000000000022653903920,346000000003000003494390392040000000000000000400339039204500000000000000045023903920550000000000003505851490493075350000000000000754边柱（C轴）表561柱剪力和柱端弯矩层HMDIKN/MDKN/MD/DIVIKNVIKKNYM下（KNM）M上KNM64511924056700047676015361830167527273135551539379250767000202137024276790320534597733514393792507670002021900143838303835733392361339379250767000202230555045004508173499897239379250767000202258646053405341088089495214952896011800002232773270800080024242860607中柱（D轴）表562柱剪力和柱端弯矩层HMDIKN/MDKN/MD/DIVIKNVIKKNYM下（KNM）M上KNM6451192407890006627601550322022655129117515853937925010750002831370243877803495278198453439379250107500028319001453774040083887125831339379250107500028323055565247045011450813995523937925010750002832586467319705851669991184691495289601315000283277327690540753525495883407注（1）5IIKVD15（2）5YHMIK下16（3）5VIK1上17（4）水平地震作用下梁端弯矩按下式计算B1KB1/KB1KB2518MB1MC上MC下B1519B2KB2/KB1KB2520MB2MC上MC下B2521表57水平地震作用下梁端弯矩G轴H轴层MC上MC下B1MABMC上MC下B1B2MDCMDE6135551272731135551175158512910678032211875756401573351345971100624984535278106780322101526482184923615733311269581258318388706780322121099575133998978173411572301399551145080678032215176572077294952108808117668611846916699906780322157958750191606072424281169415834072549580678032216977580631（5）水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值522LMVEE右左表58水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力GH跨梁端剪力HJ跨梁端剪力柱轴力层LM左E右EEVLM左EM右EV边柱（KN）中柱KN6661355511187573853235640156401376003853209325661006241015263062934821848218321456916105844661269581210993758435751357513383421067451342366157230151765468173720077200748051153562257626617668615795850704375019750195001320426618851661694151697755139238063180631537542556584247（6）水平地震作用下的框架内力图如下图中梁端弯距已经向控制截面调整55风荷载作用下的框架内力分析地区基本风压035KN/M2风载体形变化系数080513封闭式双坡屋面S风压高度变化系数按C类地区查表（指有密集建筑群的城市市区）Z沈阳海跋428M表59风压高度变化系数离地面或海平面高度510152030Z07407407408410风震系数由于房屋高度未超过30米10风压标准值5230WZSK10130550715Z计算单元宽度9M框架结构所受到结点水平风荷载FBHK6层FW6K07150904945/2091832KN5层FW5K07150839045/239/22243KN4层FW4K071507619391910KN3层FW3K07150749391857KN2层FW2K07150749391857KN1层FW1K0715074939/239/20452071KN风荷载作用下的剪力分布图390V142图5风荷载作用下的剪力分布图450V61832796170风荷载作用下柱端弯矩表510风荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值计算柱层HDDD/DVIVIKYM下M上645119240567000476183208720167506753267539379250767000202407508230320510282181439379250767000202598512090383180629093393792507670002027842158404502780339823937925076700020296991959053440803560G149379250118000022311770262508001029025736451192407890006621832121302265123642225393792501075000283407511530349015692927439379250107500028359851694040002643396433937925010750002837842221904500389447602393792501075000283969927450585062634443H14952896013150002491177293107535