南昌市红谷滩区保利高尔夫国际花园住宅楼设计

2016届本科生毕业论文南昌市红谷滩区保利高尔夫国际花园住宅楼设计院系建筑工程学院专业土木工程（双学位）姓名指导教师日期二一六年四月毕业论文诚信声明本人郑重声明所呈交的毕业论文南昌市红谷滩区保利高尔夫国际花园住宅楼设计是本人在指导老师的指导下，独立研究、写作的成果。论文中所引用是他人的无论以何种方式发布的文字、研究成果，均在论文中以明确方式标明。本声明的法律结果由本人独自承担。毕业论文作者签名指导教师签名年月日摘要保利高尔夫国际花园位于江西省省会南昌的红谷滩新区，地处南昌赣江之北，与南昌南部的主要城区隔江相望,交通方面现如今地铁二号线已经通到了世贸附近，中央商务区是华东地区的金融中心区（CBD之一。位于该区的这住宅楼可以说算是南昌翘楚，房价亦然。建筑面积384738平方米，六层高，层高30M。至于户型，一梯双户，都是50平方米左右的一室一厅和80平方米左右的两室一厅一厨一卫。结构设计密切联系建筑设计，一现行的有关规范为依据，主要包括结构选型及结构布置、确定计算简图及计算单元、荷载计算、侧移控制、内力组合、构件设计、楼梯设计、基础设计等内容。本工程采用钢筋混凝土框架结构体系（纵向承重），选择了有代表性的一榀框架进行计算。对于竖向荷载作用采用弯矩二次分配法计算，水平荷载作用采用D值法计算。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求，由于本工程位于6度抗震设防区，所以计算时不考虑抗震要求。此外还进行了框架外的楼梯和基础的设计对楼梯采用的是板式楼梯，计算了梯段板、平台梁、平台板；对基础采用了独立基础与联合基础，计算了独立基础。THEDESIGNOFRESIDENTIALBUILDINGATPOLYGOLFINTERNATIONALGARDENINHONGGUTANDISTRICT,NANCHANGCITYSTUDENTNAMEGANXUNCHENZHUOSUPERVISORWANYIABSTRCTPOLYGOLFINTERNATIONALGARDENLOCATEDINNANCHANGHONGGUTANDISTRICT,THECAPITALOFJIANGXIPROVINCEATTHENORTHOFNANCHANGGANRIVERANDTHEMAINSOUTHERNCITY,NANCHANGTRAFFICNEARTHENUMBERTWOSUBWAYNOWHASACCESSTOTHEWTO,THECENTRALBUSINESSDISTRICTCBDISONEOFTHEFINANCIALDISTRICTCBDOFEASTCHINAAREALOCATEDINNANCHANG,THEAREAOFTHERESIDENTIALBUILDINGCANBEPRICESCONSTRUCTIONAREAOF384738SQUAREMETERS,SIXSTOREYHEIGHT,THEHEIGHTOF30MASFORFAMILY,ALADDERTWOFAMILY,ABOUT50SQUAREMETREOFONEHALLAND80SQUAREMETERSOFTWOROOMSONEHALLONEHUTCHISDEFENDEDSTRUCTUREDESIGNCLOSELYRELATEDBUILDINGDESIGN,THECURRENTRELEVANTSTANDARDSASTHEBASIS,MAININCLUDINGTHESTRUCTURESELECTIONANDARRANGEMENT,DETERMINETHESTRUCTURECALCULATIONDIAGRAMANDCALCULATIONUNIT,LOADCALCULATION,LATERALCONTROL,INTERNALFORCECOMBINATION,COMPONENTDESIGN,STAIRDESIGN,FOUNDATIONDESIGN,ETCTHISPROJECTADOPTSREINFORCEDCONCRETEFRAMESTRUCTURESYSTEMVERTICALBEARING,CHOSEAREPRESENTATIVECROSSTOCALCULATEFORVERTICALLOADBYAPPLYINGTHEBENDINGMOMENTSECONDARYDISTRIBUTIONMETHODUSINGDLEVELLOADVALUEMETHODTOCALCULATEWERECONSIDEREDINDESIGNANDCALCULATIONINTHEPROCESSOFTHEWHOLETECHNICALANDECONOMICINDEXANDTHEREQUIREMENTOFTHECONSTRUCTIONOFINDUSTRIALIZATION,BECAUSETHISPROJECTISLOCATEDINTHESEISMICFORTIFICATIONZONE6DEGREES,SOTHECALCULATIONDOESNOTCONSIDERSEISMICREQUIREMENTSINADDITIONALSOHASCARRIEDONTHESTAIRSOUTSIDETHEFRAMEWORKANDFOUNDATIONOFDESIGNTHESTAIRISBOARDTYPESTAIR,CALCULATEDTHEBENCHBOARD,PLATFORMBEAM,FLATPALLETONBASISOFADOPTEDINDEPENDENTFOUNDATIONANDFOUNDATIONOFTHEJOINT,CALCULATEDTHEINDEPENDENTFOUNDATIONKEYWORDS,STEELFORMIXEDFRAMESTRUCTURE,MOMENTDISTRIBUTIONMETHOD,DVALUEMETHOD,PLATESTAIRCASE,INDEPENDENTBASIS,JOINTBASIS目录摘要3ABSTRCT4前言7第一章工程概况81、工程的基本情况8第二章设计资料921气候概括922土地概括9第三章结构布置10第四章板的计算1241设计资料1242屋面板计算12421荷载计算12422按塑性理论计算13423配筋计算1643楼面板计算18431荷载计算18432按塑性理论计算18433配筋计算21第五章框架结构设计2451结构选型2452框架计算简图及梁柱线刚度24521确定框架计算简图24522框架梁柱的线刚度计算2553荷载计算26531恒载标准值计算26532活载标准值计算28533竖向荷载作用下框架受荷总图29534风荷载计算3454风荷载作用下的位移验算35541侧移刚度D35542风荷载作用下框架侧移计算35第六章内力计算3861恒荷载标准值作用下内力计算3862活荷载标准值作用下的内力计算4363风荷载标准值作用下的内力计算48第七章内力组合52第八章柱截面设计与配筋计算6681框架柱截面设计6682框架梁截面设计69第九章楼梯设计7591设计资料75911楼梯概况7592梯段板设计76921楼梯板倾斜角76922板厚76923荷载计算76924内力计算77925截面计算7793平台板设计77931荷载计算77932内力计算78933截面计算78941荷载计算78942内力计算79943截面计算79第十章基础设计80101设计资料80102选型80103确定基础底面面积80104基础配筋计算81参考文献84致谢85前言毕业设计是大学教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为南昌市红谷滩区保利高尔夫国际花园住宅楼设计。在毕业设计前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土等知识，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕业设计中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计并积极请教指导老师。特别是毕业设计期间工作比较忙，在毕业设计方面存在的一些问题没有及时的处理。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师和同学们在毕业设计中的指导批评指正，使我在自我所学的基础上完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的将近三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了EXCEL、WORD。在绘图时熟练掌握了AUTOCAD、天正软件及PKPM，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。南昌市红谷滩区保利高尔夫国际花园住宅楼设计第一章工程概况1、工程的基本情况江西省省会南昌的红谷滩新区，地处南昌赣江之北，与南昌南部的主要城区隔江相望,交通方面现如今地铁二号线已经通到了世贸附近，中央商务区是华东地区的金融中心区（CBD之一。位于该区的这住宅楼可以说算是南昌翘楚，房价亦然。建筑面积384738平方米，六层高，层高30M。至于户型，一梯双户，都是50平方米左右的一室一厅和80平方米左右的两室一厅一厨一卫。此住宅楼属于丙类建筑，设计上其寿命为五十年，有七度的抗震设防烈度，三级的安全等级。至于结构形式，钢筋混凝土框架结构体系，用一般的砖块堆砌的墙体，楼板是现浇钢筋混凝土。第二章设计资料21气候概括南昌属亚热带湿润季风气候，历年年平均气温在1718之间，冬夏气温变幅大，盛夏极端最高气温可达40以上，隆冬极端最低气温则为10；。历年平均年降雨量在1567716547毫米之间，但年内降水分布不均匀，汛期46月雨量约占全年降水量的一半。基本雪压为045KN/M2。地处季风气候区，濒临鄱阳湖，风能资源较丰富，城区常年主导风向是北风（发生频率225）和北东风（发生频率201），多发生于冬季，平均风速4654M/S，七、八月份多为西南风，偶尔有短时台风侵袭，八一桥水面阵风可高达8级。22土地概括拟建场地内地势平坦，土质均匀，无不良地质发育；场区内土层分布情况为粉质粘土层、粉土层、填土层、精密卵石层、中砂。技术上和设备要求都难度不大，当地的建筑公司均可胜任。第三章结构布置第四章板的计算41设计资料本住宅楼采用双向板肋梁楼盖，板的布置如图411所示。屋面做法屋面板板厚选用100MM，防水层是铝箔夹层，30到40年的使用寿命能有一劳永逸的效果。找平层是20MM厚的13水泥砂浆，抹灰层是10MM厚的混合砂浆，屋面活载是05KN/M。楼面做法25MM厚大理石面层配水泥砂浆擦缝，30MM厚13干硬性水泥砂浆面上撒2MM厚素水泥，水泥浆结合层一道，100MM厚现浇混泥土楼板，10MM厚混合砂浆抹灰层，走廊活载25KN/M，会议室活载20KN/M。混泥土为C30，钢筋为HPB300级，支撑梁截面尺寸为BH500MM500MM。图411楼板布置图42屋面板计算421荷载计算保护层粒径35MM绿豆砂防水层铝箔夹层04KN/M结合层冷底子油找平层20MM厚13水泥砂浆002M20KN/M04KN/M结构层100MM厚现浇钢筋混凝土板01M25KN/M25KN/M抹灰层10MM厚混合砂浆001M17KN/M017KN/M合计347KN/M恒载设计值G347KN/M12416KN/M活载设计值Q05KN/M1407KN/M合计486KN/M422按塑性理论计算角区格板F计算跨度LOX45M02M43MLOY35M02M33MNLOY/LOX43M/33M130取1/N059，2采用分离式配筋，故得跨内及支座塑性铰线上的总弯距为MXLOYMX33MXMYLOXMX05943MX2538MXMXMXLOYMX233MX66MXMYMYLOXMX205933MX3894MX由于区格板F四周与梁连接，内力折减系数为08，2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）233MX22538MX66MX66MX3894MX3894MX084864334333/12KNM/M得MX179KNM/M故得MYMX106KNM/MMXMXMX358KNM/MMYMYMY212KNM/M中间区格板E计算跨度LOX42M02M40MLOY45M02M43MNLOY/LOX43M/40M108取1/N087，2由于E区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又由于长边支座弯矩为已知MX358KNM/MMXLOYMX43MXMYLOXMX08740MX348MXMXLOYMX243MX86MXMX0MYMYLOXMX208740MX696MX代入基本公式2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）243MX2348MX86MX696MX696MX084864034340/12KNM/M得MX121KNM/M故得MYMX105KNM/MMXMXMX358KNM/MMYMYMY210KNM/M边区格板C计算跨度LOX24M02M22MLOY35M02M33MNLOY/LOX35M/22M15取1/N044，2由于C区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又由于短边支座弯矩为已知MY212KNM/MMXLOYMX33MXMYLOXMX098MXMXLOYMX233MX66MXMX0MYMYLOXMX196MX代入基本公式2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）233MX2098MX66MX196MX196MX084862233322/12KNM/M得MX063KNM/M故得MYMX0278KNM/MMXMXMX126KNM/MMYMYMY212KNM/M边区格板D计算跨度LOX39M02M37MLOY35M02M33MNLOY/LOX37M/33M112取1/N08，2由于D区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又由于短边支座弯矩为已知MY212KNM/MMXLOYMX33MXMYLOXMX08037MX296MXMXLOYMX233MX66MXMX0MYMYLOXMX208037MX592MX代入基本公式2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）233MX2296MX66MX592MX592MX084863733733/12KNM/M得MX114KNM/M故得MYMX091KNM/MMXMXMX228KNM/MMYMYMY212KNM/M中间区格板B计算跨度LOX29M02M27MLOY39M02M37MNLOY/LOX37M/27M137取1/N053，2由于B区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又支座弯矩为已知MX228KNM/MMY210KNM/MMXMXMXMYMYMY得MX114KNM/MMY105KNM/M中间区格板A计算跨度LOX24M02M22MLOY42M02M40MNLOY/LOX40M/22M182，取1/N032，2由于A区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又支座弯矩为已知MX126KNM/MMY210KNM/MMXMXMXMYMYMY得MX063KNM/MMY105KNM/M423配筋计算跨内和固定支座弯矩（已经用80折减过）已经求出，即可近似按AM/（095FYHO）算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面HOY70MM，HOX80MM。计算结果见表421。表421屋面板配筋计算表截面M/（KNM）HO/MMAS/MM2选配钢筋实配面积/MM2A区格LOX方向LOY方向0631058070397382208220228228B区格LOX方向LOY方向1141058070707382208220228228C区格LOX方向LOY方向12621280707714882208220228228D区格LOX方向LOY方向1140918070706482208220228228E区格LOX方向LOY方向1211058070747382208220228228跨中F区格LOX方向LOY方向17910680701107482208220228228AB210801298220228AC12680778220228BD228801408220228BE210801298220228CD212801308220228DF212801308220228EF358802198220228AA12680778220228BB228801408220228支座EE358802198220228配筋图见图421。图421屋面板配筋图43楼面板计算431荷载计算25MM厚大理石配水泥砂浆擦缝面层30MM厚13干硬性水泥砂浆，面上撒2MM厚素水泥116KN/M2水泥浆结合层一道结构层100MM厚现浇混凝土楼板010M25KN/M325KN/M2抹灰层10MM厚混合砂浆001M17KN/M3017KN/M2合计383KN/M2恒载设计值G12383KN/M346KN/M2活载设计值Q11420KN/M328KN/M2合计GQ74KN/M2432按塑性理论计算角区格板F计算跨度LOX45M02M43MLOY35M02M33MNLOY/LOX43M/33M130取1/N059，2采用分离式配筋，故得跨内及支座塑性铰线上的总弯距为MXLOYMX33MXMYLOXMX05943MX2538MXMXMXLOYMX233MX66MXMYMYLOXMX205933MX3894MX由于区格板F四周与梁连接，内力折减系数为08，2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）233MX22538MX66MX66MX3894MX3894MX08744334333/12KNM/M得MX193KNM/M故得MYMX161KNM/MMXMXMX386KNM/MMYMYMY322KNM/M中间区格板E计算跨度LOX42M02M40MLOY45M02M43MNLOY/LOX43M/40M108取1/N087，2由于E区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又由于长边支座弯矩为已知MX386KNM/MMXLOYMX43MXMYLOXMX08740MX348MXMXLOYMX243MX86MXMX0MYMYLOXMX208740MX696MX代入基本公式2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）243MX2348MX86MX696MX696MX08744034340/12KNM/M得MX184KNM/M故得MYMX160KNM/MMXMXMX368KNM/MMYMYMY320KNM/M边区格板C计算跨度LOX24M02M22MLOY35M02M33MNLOY/LOX35M/22M15取1/N044，2由于C区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又由于短边支座弯矩为已知MY322KNM/MMXLOYMX33MXMYLOXMX098MXMXLOYMX233MX66MXMX0MYMYLOXMX196MX代入基本公式2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）233MX2098MX66MX196MX196MX08742233322/12KNM/M得MX096KNM/M故得MYMX077KNM/MMXMXMX192KNM/MMYMYMY154KNM/M边区格板D计算跨度LOX39M02M37MLOY35M02M33MNLOY/LOX37M/33M112取1/N08，2由于D区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又由于短边支座弯矩为已知MY322KNM/MMXLOYMX33MXMYLOXMX08037MX296MXMXLOYMX233MX66MXMX0MYMYLOXMX208037MX592MX代入基本公式2MX2MYMXMXMYMYPLOX/12（3LOYLOX）233MX2296MX66MX592MX592MX08743733733/12KNM/M得MX173KNM/M故得MYMX139KNM/MMXMXMX346KNM/MMYMYMY278KNM/M中间区格板B计算跨度LOX29M02M27MLOY39M02M37MNLOY/LOX37M/27M137取1/N053，2由于B区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又支座弯矩为已知MX192KNM/MMY320KNM/MMXMXMXMYMYMY得MX096KNM/MMY160KNM/M中间区格板A计算跨度LOX24M02M22MLOY42M02M40MNLOY/LOX40M/22M182，取1/N032，2由于A区格板四周与梁连接，内力折减系数为08，又支座弯矩为已知MX346KNM/MMY320KNM/MMXMXMXMYMYMY得MX173KNM/MMY160KNM/M433配筋计算跨内和固定支座弯矩（已经用80折减过）已经求出，即可近似按AM/（095FYHO）算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面HOY70MM，HOX80MM。计算结果见表431。表431楼面板配筋计算表截面M/（KNM）HO/MMAS/MM2选配钢筋实配面积/MM2跨中A区格LOX方向LOY方向173160807010611282208220228228B区格LOX方向LOY方向09616080705911282208220228228C区格LOX方向LOY方向0960778070595482208220228228D区格LOX方向LOY方向17313980701069782208220228228E区格LOX方向LOY方向184160807011311282208220228228F区格LOX方向LOY方向273161807016711382208220228228AB320801968220228AC346802128220228BD192801188220228BE320801968220228CD322801978220228DF322801978220228EF386802278220228AA346802128220228BB192801188220228支座EE386802278220228配筋图见图431图431楼面板配筋图第五章框架结构设计51结构选型1结构体系采用钢筋混凝土框架结构体系。2屋面结构采用现浇钢筋混凝土不上人防水屋面，屋面板厚100MM。3楼面结构采用现浇钢筋混凝土肋梁楼盖，楼面板厚100MM。4楼梯结构采用现浇钢筋混凝土板式楼梯。52框架计算简图及梁柱线刚度521确定框架计算简图框架的计算单元如图521所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地址条件、室内外高差，定为185M，二层楼面标高为30M，故底层标高为485M。其余各层柱从楼面算至上一层楼面，均为30M。由此可绘出框架的计算简图。框架梁截面尺寸HB1/81/18LO1/81/184500，取400MMBB1/21/4HB1/21/4650，取250MM框架柱截面尺寸BC1/121/18HI1/121/183500，取250MMHC12BC12250，取400MM取400400MM图521框架计算简图522框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取I2I0左边跨梁I左边梁EI/L3107KN/M21/12025M04M3/39M21104KNM中跨梁I中跨梁EI/L3107KN/M21/12025M04M3/24M33104KNM右边跨梁I右边梁EI/L3107KN/M21/12025M04M3/45M18104KNM底层边柱I底边柱EI/L3107KN/M1/1204M4/485M13104KNM底层中柱I底中柱EI/L3107KN/M1/1204M4/485M13104KNM其余各层边柱I余边柱EI/L3107KN/M1/1204M4/300M21104KNM其余各层中柱I余中柱EI/L3107KN/M1/1204M4/300M21104KNM令I余边柱10，则其余各杆件的相对线刚度为I余中柱21104KNM/21104KNM10I底边柱13104KNM/21104KNM06I底中柱I左边梁21104KNM/21104KNM10I中跨梁33104KNM/21104KNM16I右边梁18104KNM/21104KNM09框架梁柱的相对线刚度如图521所示。53荷载计算531恒载标准值计算（1）屋面保护层粒径35MM绿豆砂防水层铝箔夹层04KN/M结合层冷底子油找平层20MM厚13水泥砂浆002M20KN/M04KN/M结构层100MM厚现浇钢筋混凝土板01M25KN/M25KN/M抹灰层10MM厚混合砂浆001M17KN/M017KN/M合计347KN/M（2）各层标准层25MM厚大理石配水泥砂浆擦缝面层30MM厚13干硬性水泥砂浆，面上撒2MM厚素水泥116KN/M2水泥浆结合层一道结构层100MM厚现浇混凝土楼板010M25KN/M325KN/M2抹灰层10MM厚混合砂浆001M17KN/M3017KN/M2合计383KN/M2（3）梁自重BH250MM400MM自重25KN/M3025M（04M01M）188KN/M抹灰层10MM厚混合砂浆001M（04M01M）217KN/M010KN/M合计198KN/M基础梁BH200MM400MM自重25KN/M302M（040M01M）150KN/M抹灰层10MM厚混合砂浆001M（040M01M）217KN/M010KN/M合计160KN/M（4）柱自重BH400MM400MM自重25KN/M304M04400KN/M抹灰层10MM厚混合砂浆001M04M417KN/M027KN/M合计427KN/M（5）外纵墙自重标准层纵墙（30M04M21M）024M18KN/M3216KN/M铝合金窗035KN/M221M074KN/M水刷石外墙面05KN/M2（30M21M）045KN/M水泥粉刷内墙面036KN/M2（30M21M04M）018KN/M合计353KN/M底层纵墙024M18KN/M3（485M21M04M04M）842KN/M铝合金窗035KN/M221M074KN/M水刷石外墙面05KN/M2（485M21M）138KN/M水泥粉刷内墙面036KN/M2（485M21M04M）085KN/M合计1139KN/M（6）内纵墙自重标准层纵墙（30M04M）024M18KN/M31123KN/M水泥粉刷内墙面（30M04M）2036KN/M2187KN/M合计1310KN/M底层纵墙（485M04M04M）024M18KN/M31750KN/M水泥粉刷内墙面（485M04M04M）2036KN/M2291KN/M合计2041KN/M（7）内隔墙自重标准层纵墙（30M04M）024M18KN/M31123KN/M水泥粉刷内墙面（30M04M）2036KN/M2187KN/M合计1310KN/M底层纵墙（485M04M）024M18KN/M31922KN/M水泥粉刷内墙面（485M04M）2036KN/M2320KN/M合计2242KN/M（8）内隔墙自重024M10M18KN/M3005M25KN/M3024M462KN/M532活载标准值计算（1）屋面和楼面活载标准值根据荷载规范查得不上人屋面05KN/M2楼面20KN/M2（2）雪荷载SK10045KN/M2045KN/M2屋面活载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值，即屋面活载。533竖向荷载作用下框架受荷总图板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似按课本的方法等效为均布荷载，荷载的传递示意图见531。图531板传荷载示意图（1）AB轴间框架梁屋面板传荷载1175/450389（121213）074恒载347KN/M225M5/8347KN/M21725M074931KN/M活载050KN/M225M5/8050KN/M21725M074134KN/M楼面板传荷载恒载383KN/M225M5/8383KN/M21725M0741027KN/M活载200KN/M225M5/8200KN/M21725M074537KN/M梁自重为202KN/MAB轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载梁自重板传荷载202KN/M931KN/M1133KN/M活载板传荷载134KN/M楼面梁恒载梁自重板传荷载202KN/M1027KN/M1229KN/M活载板传荷载537KN/M（2）BC轴间框架梁屋面板传荷载恒载347KN/M212M5/82521KN/M活载050KN/M212M5/82075KN/M楼面板传荷载恒载383KN/M212M5/82575KN/M活载200KN/M212M5/82300KN/M梁自重为202KN/MAC轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载梁自重板传荷载202KN/M521KN/M722KN/M活载板传荷载075KN/M楼面梁恒载梁自重板传荷载202KN/M575KN/M777KN/M活载板传荷载300KN/M（3）CD轴间框架梁屋面板传荷载11725/390442（121213）070恒载347KN/M2195M5/8347KN/M21725M070845KN/M活载050KN/M2195M5/8050KN/M21725M070122KN/M楼面板传荷载恒载383KN/M2195M5/8383KN/M21725M070929KN/M活载200KN/M2195M5/8200KN/M21725M070485KN/M梁自重为202KN/MAB轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载梁自重板传荷载202KN/M845KN/M1047KN/M活载板传荷载122KN/M楼面梁恒载梁自重板传荷载202KN/M929KN/M1131KN/M活载板传荷载485KN/M（4）阳台悬挑梁现浇天沟自重如下图532所示图532现浇天沟尺寸25KN/M04033008M008M04033M05036KN/M193KN/M（5）A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载天沟自重梁自重板传荷载243KN/M35M198KN/M（35M04M）347KN/M2225M08935M3896KN顶层柱活载板传活载05KN/M225M08935M350KN标准层柱标准层柱恒载梁自重墙自重板传荷载353KN/M（35M04M）198KN/M（35M04M）383KN/M2225M08935M4392KN标准层柱活载板传活载20KN/M2225M08935M1402KN基础顶面恒载底层外纵墙自重基础梁自重底层内隔墙自重1139KN/M485M04M160KN/M485M04M5781KN（6）B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载梁自重板传荷载363KN/M35M04M347KN/M2225M08935M347KN/M212M08935M4854KN顶层柱活载板传活载05KN/M2225M08935M05KN/M212M08935M537KN标准层柱标准层柱恒载梁自重墙自重板传荷载353KN/M（3504）M198KN/M（3504）M383KN/M2225M08935M383KN/M212M08935M5824KN标准层柱活载板传活载20KN/M2225M08935M20KN/M212M08935M2149KN基础顶面恒载底层外墙自重基础梁自重1139KN/M（485M04M）160KN/M（485M04M）5781KN（7）D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载天沟自重梁自重板传荷载243KN/M35M198KN/M（35M04M）347KN/M2195M08935M3572KN顶层柱活载板传活载05KN/M195M08935M304KN标准层柱标准层柱恒载梁自重墙自重板传荷载353KN/M（35M04M）198KN/M（35M04M）383KN/M2195M08935M4035KN标准层柱活载板传活载20KN/M2195M08935M1215KN基础顶面恒载底层外纵墙自重基础梁自重底层内隔墙自重1139KN/M485M04M160KN/M485M04M5781KN（8）C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载梁自重板传荷载363KN/M35M04M347KN/M2195M08935M347KN/M212M08935M4530KN顶层柱活载板传活载05KN/M2195M08935M05KN/M212M08935M491KN标准层柱标准层柱恒载梁自重墙自重板传荷载353KN/M（3504）M198KN/M（3504）M383KN/M2195M08935M383KN/M212M08935M5466KN标准层柱活载板传活载20KN/M2195M08935M20KN/M212M08935M1962KN基础顶面恒载底层外墙自重基础梁自重1139KN/M（485M04M）160KN/M（485M04M）5781KN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图533所示。图533竖向受荷总图注1图中各值的单位为KN；2图中数值均为标准值。534风荷载计算作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值WKZSZO（HIHJ）B/2式中O基本风压，O045KN/M2；Z风压高度变化系数，因建设地点位于某大城市，所以地面粗糙度为B类；S风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得S13；Z风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1008N（N是建筑层数）估算，大约为04S025S，应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，Z1Z/ZHI下层柱高,底层柱高自室外自然地面算起；HJ上层柱高；B迎风面宽度。计算过程见表531。表531集中风荷载标准值离地高度Z/MZZSO/KN/M2HI/MHJ/MWK/KN18751221130453004181575116113045303079412751081130453030739975100113045303068467510011304530306843751001130453753077054风荷载作用下的位移验算541侧移刚度D见表541和表542。542风荷载作用下框架侧移计算UJVJ/DIJ式中VJ第J层的总剪力；DIJ第J层所有柱的抗侧刚度之和；UJ第J层层间侧移。表541横向26层D值计算构件IB/2ICC/（2）DCIC12/H2/（KN/M）A轴柱221104KN/M/（221104KN/M）103339324B轴柱2（21104KN/M33104KN/M）/（221104KN/M）129039210976C轴柱2（18104KN/M33104KN/M）/（221104KN/M）121037610528D轴柱218104KN/M/（221104KN/M）08502988344D39172KN/M表542横向底层D值计算构件IB/ICC（05）/（2）DCIC12/H2/（KN/M）A轴柱21104KN/M/13104KN/M16204482971B轴柱（21104KN/M33104KN/M）/13104KN/M41507565014C轴柱（18104KN/M33104KN/M）/13104KN/M39207474954D轴柱18104KN/M/13104KN/16626KN/M第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。J层侧移UJUJ（J从1加到J）顶点侧移UUJ（J从1加到N）框架在风荷载作用下侧移的计算见表543。表543风荷载作用下框架侧移计算层次WJ/KNVJ/KND/KN/MUJ/MUJ/H6418418391720000111/2727257941212391720000311/967747391951391720000501/600036842635391720000671/447826843319391720000851/352917704089166260002461/1972UUJ00049M侧移验算层间侧移最大值1/1972VB27146VB27146VB27146VB27146VB27146VBASV/S（V07FTBH0）/125FYVH0M1839KNM故属于第一类T形截面，则SM/（1FCBH02）1839106NMM/119N/MM250MM（215MM）201341（12S）1/21（120134）1/20144S10510501440928ASM/SFYH0307MM2选用2B18，AS279MM2。（2）受剪承载力计算025CFCBH002510119N/MM2250MM215MM15991KNV2863KN截面尺寸满足要求07FTBHO07119N/MM2250MM215MM44774KN可按构造要求配置箍筋，选用双肢箍8300。第十章基础设计以B柱的基础设计为例。101设计资料拟建场地内地势平坦，土质均匀，无不良地质发育；地质条件杂填土（10M）；粉质粘土（06M），密实；粉土（09M），密实；中砂（05M），密实，饱和；精密卵石（30M），密实，饱和。采用C25混凝土，FT127N/MM，HRB335级钢筋，FY300N/MM；垫层采用C10混凝土，垫层厚度为100MM；柱的截面尺寸为500MM500MM；基础保护层厚度为45MM，室外地坪075M。102选型初步确定基础埋深为185M，基础高度为900MM。最不利内力组合为M2209KNM，N93668KN，V864KN，F1121746KN2095KN则FKF1N93668KN2095KN95761KNMKMF1EVH2209KNM2095KN0125M864KN09M3248KNM因为埋深D15M05M，所以需对FAK进行修正，查表得D10，则FAFAKDM（D05）1951018（185505）21930KPA修正后的地基承载力特征值FA21930KPA。103确定基础底面面积（1）先按轴心受压估算基础底面积计算基础及其上土的重力GK时的基础埋深为D（1852）/2193MAFK/（FAGD）95761KN/（21930KPA20KN/MM2193M）53M2（2）初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压，将基础面积扩大20，即A12A1253M2636M2取基础底面长短边之比L/B15，则B208,取B21M3M，故FA无需作宽度修正。则L1521M315M（3）验算基底尺寸是否合适GKGAD20KN/MM221M315M193M25534KN基底处的总竖向力FKGK121297KN基底平均压力PKFKGK/A121297KN/636M219072KPA21930KPA可以）偏心距EMK/FKGK3248KNM/121297KN0027ML/621M/6035M可以）基底最大压力PKMAXPK16E/L19072KPA160027M/315M20053KPA21930KPA可以）故基底尺寸取BL21M315M符合设计要求。104基础配筋计算（1）计算基底净反力设计值PJFK/BL95761KN/21M315M14476KPA净偏心距EOMK/FK3248KNM/95761KN0034M基底最大净反力