E0101E0101-说明书

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图 号：DWG NO。设计单位：天津大学硫离团队DESIGNER设 计Designed by日期Date校 核Checked by日期Date审 核Verified by日期Date批 准Approved by日期Date固定管板换热器设计计算计算单位天津大学硫离团队设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.19MPa设计压力 0.1MPa设计温度 40设计温度 5壳程圆筒内径Di490 mm管箱圆筒内径Di500mm材料名称Q345R材料名称Q345R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位天津大学硫离团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.10MPa设计温度 t 5.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 6.70mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 175.04Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 6.67 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.24849MPa设计温度下计算应力 st = = 3.78MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 天津大学硫离团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.10MPa设计温度 t 5.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 175.00mm材料 S30408 (板材)设计温度许用应力 st 137.00MPa试验温度许用应力 s 137.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 184.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 4.48MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.6735计算厚度 dh = = 0.14mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 6.70mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 9.00mm结论 满足最小厚度要求重量 25.36 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 4.58836MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位天津大学硫离团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.10MPa设计温度 t 5.00 C内径 Di 500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.16mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 6.70mm名义厚度 dn = 9.00mm重量 225.94Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 6.67 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.24849MPa设计温度下计算应力 st = = 3.78MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位 天津大学硫离团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.10MPa设计温度 t 5.00 C内径 Di 500.00mm曲面深度 hi 175.00mm材料 S30408 (板材)设计温度许用应力 st 137.00MPa试验温度许用应力 s 137.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.1500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 184.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 4.48MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.6735计算厚度 dh = = 0.14mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 6.70mm最小厚度 dmin = 2.00mm名义厚度 dnh = 9.00mm结论 满足最小厚度要求重量 25.36 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 4.58836MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位天津大学硫离团队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.19MPa设计温度 t 40.00 C内径 Di 490.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.29mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 246.61Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.2200 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 8.36 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.97089MPa设计温度下计算应力 st = = 6.14MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算 设计单位 天津大学硫离团队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.19MPa设计温度 ts 40平均金属温度 ts0装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力189MPa平均金属温度下弹性模量 Es 2.023e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.076e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 490mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse7.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef2e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.886e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )1.204e+04mm2管箱圆筒设计压力pt0.1MPa设计温度tt5材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh2.02e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh13.5mm管箱圆筒有效厚度dhe13.5mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”2.02e+05MPa换热管材料名称S30408管子平均温度 tt0设计温度下管子材料许用应力 stt116MPa设计温度下管子材料屈服应力sst201MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.935e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.963e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.628e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：换热管管子根数 n249换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L12000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L1940mm管束模数 Kt = Et na/LDi5493MPa管子回转半径 6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr2000mm系数Cr =137.9比值 lcr /i330.5管子稳定许用压应力 () 11.66MPa管子稳定许用压应力 () MPa管板材料名称35设计温度 tp40设计温度下许用应力172MPa设计温度下弹性模量 Ep2e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4.5mm管板输入厚度dn30mm管板计算厚度 d23mm管板分程处面积 Ad6000mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 5.832管板和管子连接型式焊接、另一端内孔焊管板和管子胀接(焊接)高度l2mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q58MPa管箱法兰材料名称16Mn管箱法兰厚度 30mm法兰外径 550mm基本法兰力矩 7.621e+05Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.826e+05Nmm法兰宽度 30mm比值0.02755比值0.06122管箱圆筒壳常数0.022351/mm系数0.003816管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 67.81MPa壳体法兰材料名称35壳体法兰厚度24mm法兰外径 550mm法兰宽度 30mm比值 0.01571比值0.04898壳程圆筒壳常数 0.029591/mm系数0.0009709壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数18.18MPa旋转刚度参数18.18MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.122壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 16.81旋转刚度无量纲参数 0.002599膨胀节波峰处内直径 490mm系数0膨胀节总体轴向刚度 Kex1N/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.3002系数 19.82系数 (按,查图 7-13) 3.519换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 2.144换热管束与壳体刚度之比 2.692e+06管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 9.016e+05系数 9.568e-09系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.003438法兰力矩折减系数 0.4305管板边缘力矩变化系数 1.431法兰力矩变化系数 0.3838管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 21.18e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.408e+05mm2数管板布管区当量直径 423.4mm系数 0.6256系系数 0.2254数系数 3.415计系数 4.302e+06算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.864管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.7931仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.0001104 当量压力组合 0.190.19MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 0.6488-4.238MPa基本法兰力矩系数 0.02032-0.003111 管板边缘力矩系数0.02032-0.003111管板边缘剪力系数 0.4027-0.06165管板总弯矩系数 2.588e+05-5.924e+04管板布管区周边径向弯矩系数系数 2.202e+05-5.04e+04管板布管区最大径向弯矩系数系数00管板径向弯矩系数2.202e+05-5.924e+04系数1.133e+05-3.049e+04管板径向应力系数= 0.01477-0.002657管板布管区周边处剪切应力系数 =1.303e-078.715e-08壳体法兰力矩系数0.008747-0.001339计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 6.8011.5 =2587.9943 =516 MPa管板布管区周边剪切应力2.434e-060.5 =86-1.063e-051.5 =258MPa壳体法兰应力19.541.5 =25819.543 =516 MPa换热管轴向应力 2.002=69.6=11.662.0023 =208.8=13.99MPa壳程圆筒轴向应力 3.313e-06=160.7-1.448e-05=567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =1.791q=581.7913q焊接q胀接174MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0001104 当量压力组合 -0.1225-0.1225MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.302e+05-4.302e+05MPa操作情况下法兰力矩系数-7.343e-09-7.343e-09管板边缘力矩系数 -7.343e-09-7.343e-09管板边缘剪力系数 -1.455e-07-1.455e-07管板总弯矩系数 0.1690.169管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.3034-0.3034管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.3797-0.3797管板径向弯矩系数-0.3797-0.3797系数-0.1954-0.1954管板径向应力系数= -1.815e-08-1.815e-08管板布管区周边处剪切应力系数 =9.288e-089.288e-08壳体法兰力矩系数 -1.273e-08-1.273e-08计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 5.5441.5 =2585.5443 =516 MPa管板布管区周边剪切应力 -1.150.5 =86-1.151.5 =258MPa壳体法兰应力 18.861.5 =25818.863 =516 MPa换热管轴向应力2.229=69.6=11.662.2293 =208.8=13.99MPa壳程圆筒轴 向 应 力 1.73e-06160.7-1.602e-05567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =1.995q=581.9953q焊接q胀接174MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0001104 当量压力组合 0.067460.06746MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.302e+05-4.302e+05MPa基本法兰力矩系数 -3.064e-08-3.064e-08操作情况下法兰力矩系数 6.353e-096.353e-09管板边缘力矩系数=Max-1.694e-08-1.694e-08管板边缘剪力系数 -3.358e-07-3.358e-07管板总弯矩系数 -0.002586-0.00258管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.4494-0.4494管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.4873-0.4873管板径向弯矩系数-0.4873-0.4873系数-0.2508-0.2508管板径向应力系数= -2.33e-08-2.33e-08管板布管区周边处剪切应力系数 =9.288e-089.288e-08壳体法兰力矩系数 -1.686e-08-1.686e-08计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 7.1151.5 =2587.1153 =516 MPa管板布管区周边剪切应力 -1.150.5 =86-1.151.5 =258MPa壳体法兰应力 24.981.5 =25824.983 =516 MPa换热管轴向应力 3.435=69.6=11.663.4353 =208.8=13.99MPa壳程圆筒轴向应力4.417e-06=160.7-1.363e-05=567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =3.074q=583.0743q焊接q胀接174MPa计算结果管板名义厚度30mm管板校核通过直管换热管内压计算计算单位天津大学硫离团队计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 40.00 C外径 Do 19.00mm材料 S30408 ( 管材 )试验温度许用应力 s 116.00MPa设计温度许用应力 st 116.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.01mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm重量 1.68Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 27.29412MPa设计温度下计算应力 st = = 0.43MPastf 116.00MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位天津大学硫离团队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.19MPa设计温度 t 40.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 S30408 (管材)试验温度许用应力 s 116.00MPa设计温度许用应力 st 116.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.13mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 2000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 105.26Do/de 9.50A 值 A= 0.0138925B 值 B= 131.41MPa重量 1.68 kg压力计算许用外压力当时， = 22.91099MPa当时，=结论 换热管外压计算合格直管换热管壳程压力试验外压计算计算单位天津大学硫离团队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.22MPa设计温度 t 20.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 S30408 (管材)试验温度许用应力 s 116.00MPa设计温度许用应力 st 116.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.14mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 2000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 105.26Do/de 9.50A 值 A= 0.0138925B 值 B= 133.47MPa重量 1.68 kg压力计算许用外压力当时， = 23.26913MPa当时，=结论 换热管壳程压力试验外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算 设计单位 天津大学硫离团队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.19MPa设计温度 ts 40平均金属温度 ts0装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力189MPa平均金属温度下弹性模量 Es 2.023e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.076e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 490mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse9.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef2e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.886e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )1.523e+04mm2管箱圆筒设计压力pt0.1MPa设计温度tt5材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh2.02e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh13.5mm管箱圆筒有效厚度dhe13.5mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”2.02e+05MPa换热管材料名称S30408管子平均温度 tt0设计温度下管子材料许用应力 stt116MPa设计温度下管子材料屈服应力sst201MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.935e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.963e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.628e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：换热管管子根数 n249换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L12000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L1940mm管束模数 Kt = Et na/LDi5493MPa管子回转半径 6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr2000mm系数Cr =137.9比值 lcr /i330.5管子稳定许用压应力 () 11.66MPa管子稳定许用压应力 () MPa管板材料名称35设计温度 tp40设计温度下许用应力172MPa设计温度下弹性模量 Ep2e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 0mm管板输入厚度dn30mm管板计算厚度 d23mm管板分程处面积 Ad6000mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 5.832管板和管子连接型式焊接、另一端内孔焊管板和管子胀接(焊接)高度l2mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q58MPa管箱法兰材料名称16Mn管箱法兰厚度 30mm法兰外径 550mm基本法兰力矩 7.621e+05Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.826e+05Nmm法兰宽度 30mm比值0.02755比值0.06122管箱圆筒壳常数0.022351/mm系数0.003816管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 67.81MPa壳体法兰材料名称35壳体法兰厚度24mm法兰外径 550mm法兰宽度 30mm比值 0.0198比值0.04898壳程圆筒壳常数 0.026371/mm系数0.001615壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数29.04MPa旋转刚度参数29.04MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.122壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 16.81旋转刚度无量纲参数 0.004152膨胀节波峰处内直径 490mm系数0膨胀节总体轴向刚度 Kex1N/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.3815系数 15.76系数 (按,查图 7-13) 3.277换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.695换热管束与壳体刚度之比 2.692e+06管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 9.016e+05系数 1.216e-08系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.003438法兰力矩折减系数 0.547管板边缘力矩变化系数 1.025法兰力矩变化系数 0.4391管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 21.18e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.408e+05mm2数管板布管区当量直径 423.4mm系数 0.6256系系数 0.2254数系数 2.984计系数 4.302e+06算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.864管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.7931仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.0001104 当量压力组合 0.190.19MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 0.567-4.319MPa基本法兰力矩系数 0.02325-0.003052 管板边缘力矩系数0.02325-0.003052管板边缘剪力系数 0.3665-0.04811管板总弯矩系数 2.418e+05-4.557e+04管板布管区周边径向弯矩系数系数 2.057e+05-3.877e+04管板布管区最大径向弯矩系数系数00管板径向弯矩系数2.057e+05-4.557e+04系数1.059e+05-2.345e+04管板径向应力系数= 0.01344-0.002074管板布管区周边处剪切应力系数 =1.269e-078.841e-08壳体法兰力矩系数0.01272-0.00167计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 5.411.5 =2586.3583 =516 MPa管板布管区周边剪切应力2.072e-060.5 =86-1.099e-051.5 =258MPa壳体法兰应力24.831.5 =25824.833 =516 MPa换热管轴向应力 1.765=69.6=11.661.7653 =208.8=13.99MPa壳程圆筒轴向应力 2.23e-06=160.7-1.183e-05=567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =1.579q=581.5793q焊接q胀接174MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0001104 当量压力组合 -0.1225-0.1225MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.302e+05-4.302e+05MPa操作情况下法兰力矩系数-7.343e-09-7.343e-09管板边缘力矩系数 -7.343e-09-7.343e-09管板边缘剪力系数 -1.157e-07-1.157e-07管板总弯矩系数 0.27710.2771管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.2114-0.2114管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.3203-0.3203管板径向弯矩系数-0.3203-0.3203系数-0.1649-0.1649管板径向应力系数= -1.531e-08-1.531e-08管板布管区周边处剪切应力系数 =9.288e-089.288e-08壳体法兰力矩系数 -1.617e-08-1.617e-08计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 4.6771.5 =2584.6773 =516 MPa管板布管区周边剪切应力 -1.150.5 =86-1.151.5 =258MPa壳体法兰应力 23.961.5 =25823.963 =516 MPa换热管轴向应力2=69.6=11.662.0013 =208.8=13.99MPa壳程圆筒轴 向 应 力 1.169e-06160.7-1.286e-05567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =1.79q=581.793q焊接q胀接174MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(