2 换热器8-SW6-2011强度校核源文件E0303

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图 号：DWG NO。设计单位：中航一集团航空动力控制系统研究所DESIGNER设 计Designed by日期Date校 核Checked by日期Date审 核Verified by日期Date批 准Approved by日期Date固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.66MPa设计压力 0.11MPa设计温度 159.01设计温度 20壳程圆筒内径Di219 mm管箱圆筒内径Di219mm材料名称Q235-C材料名称Q235-C 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算膨胀节校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算筒体法兰校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 20.00 C内径 Di 219.00mm材料 Q235-C ( 板材 )试验温度许用应力 s 123.00MPa设计温度许用应力 st 123.00MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.10mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 84.71Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 1.64 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 9.39921MPa设计温度下计算应力 st = = 1.44MPastf 123.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 20.00 C内径 Di 219.00mm曲面深度 hi 100.00mm材料 Q235-C (板材)设计温度许用应力 st 123.00MPa试验温度许用应力 s 123.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 0.87MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.5332计算厚度 dh = = 0.05mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 8.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 7.52 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 17.67089MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 20.00 C内径 Di 219.00mm材料 Q235-C ( 板材 )试验温度许用应力 s 123.00MPa设计温度许用应力 st 123.00MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.10mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 84.71Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 1.64 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 9.39921MPa设计温度下计算应力 st = = 1.44MPastf 123.00MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.11MPa设计温度 t 20.00 C内径 Di 219.00mm曲面深度 hi 100.00mm材料 Q235-C (板材)设计温度许用应力 st 123.00MPa试验温度许用应力 s 123.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1250 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 0.87MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.5332计算厚度 dh = = 0.05mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 8.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 7.52 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 17.67089MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 1.46MPa设计温度 t 159.01 C内径 Di 219.00mm材料 Q235-C ( 板材 )试验温度许用应力 s 123.00MPa设计温度许用应力 st 112.38MPa试验温度下屈服点 ss 235.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.43mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 84.71Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 9.81 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 8.58753MPa设计温度下计算应力 st = = 19.11MPastf 112.38MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度6.00mm,合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N1, 10010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc1.46MPa设计温度159.01壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q235-C板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di219mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t112.38MPa筒体周向斜接管偏心距离(mm) 50凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 10mm接管材料 S21953接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 221.92MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 95.59mm开孔长径与短径之比 1.138 壳体计算厚度 1.4319mm接管计算厚度t 0.264 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 84mm补强区有效宽度 B 168 mm接管有效外伸长度 h1 28.983mm接管有效内伸长度 h2 9 mm开孔削弱所需的补强面积A 120mm2壳体多余金属面积 A1 611 mm2接管多余金属面积 A2 574mm2补强区内的焊缝面积 A3 45 mm2A1+A2+A3= 1230mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N2, 10010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.91MPa设计温度20壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q235-C板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di219mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t123MPa筒体周向斜接管偏心距离(mm) 50凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 10mm接管材料 S21953接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 233MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 95.59mm开孔长径与短径之比 1.138 壳体计算厚度 0.8131mm接管计算厚度t 0.1565 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 84mm补强区有效宽度 B 168 mm接管有效外伸长度 h1 28.983mm接管有效内伸长度 h2 9 mm开孔削弱所需的补强面积A 68mm2壳体多余金属面积 A1 662 mm2接管多余金属面积 A2 581mm2补强区内的焊缝面积 A3 45 mm2A1+A2+A3= 1288mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N3, 10010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.11MPa设计温度20壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型Q235-C板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di219mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t123MPa椭圆形封头长短轴之比 1.095凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 25.114 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 10mm接管材料 S21953接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 50mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 233MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 84.001mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.0522mm接管计算厚度t 0.0189 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 84.001mm补强区有效宽度 B 168 mm接管有效外伸长度 h1 28.983mm接管有效内伸长度 h2 9 mm开孔削弱所需的补强面积A 4mm2壳体多余金属面积 A1 726 mm2接管多余金属面积 A2 589mm2补强区内的焊缝面积 A3 45 mm2A1+A2+A3= 1360mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N4, 10010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.91MPa设计温度20壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q235-C板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di219mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t123MPa筒体周向斜接管偏心距离(mm) 50凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 10mm接管材料 S21953接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 233MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 95.59mm开孔长径与短径之比 1.138 壳体计算厚度 0.8131mm接管计算厚度t 0.1565 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 84mm补强区有效宽度 B 168 mm接管有效外伸长度 h1 28.983mm接管有效内伸长度 h2 9 mm开孔削弱所需的补强面积A 68mm2壳体多余金属面积 A1 662 mm2接管多余金属面积 A2 581mm2补强区内的焊缝面积 A3 45 mm2A1+A2+A3= 1288mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N5, 10010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.11MPa设计温度20壳体型式椭圆形封头壳体材料名称及类型Q235-C板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di219mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t123MPa椭圆形封头长短轴之比 1.095凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 25.114 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 10mm接管材料 S21953接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 50mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 233MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 84.001mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.0522mm接管计算厚度t 0.0189 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 1开孔补强计算直径 d 84.001mm补强区有效宽度 B 168 mm接管有效外伸长度 h1 28.983mm接管有效内伸长度 h2 9 mm开孔削弱所需的补强面积A 4mm2壳体多余金属面积 A1 726 mm2接管多余金属面积 A2 589mm2补强区内的焊缝面积 A3 45 mm2A1+A2+A3= 1360mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格U型膨胀节腐蚀后设计计算中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件简 图设计内压力0.66MPa设计外压力MPa设计温度 t159.01设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q235-C纹腐蚀裕量1.00Mm管许用应力112.38MPa直常温下弹性模量2.008e+05MPa边设计温度下弹性模量1.935e+05MPa段设计温度下屈服点1.00MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 50.00mm波长 W = 10.00mm直边段长度 L4 = 50.00mm波纹管层数 m = 5波高 h = 10.00mm波数 n = 5成型前一层名义厚度 =10.00mm成型前一层有效厚度=8.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =100.00mm加强圈有效厚度 =10.00mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = 160.00mm加强圈弹性模量 Ec =1.935e+05MPa加强圈材料Q235-C加强圈长度LC = 10.00mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =160.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP10.00mm系 数 计 算系数 1.00（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值0.50右端纵坐标曲线值0.15 系数按查图6-2得：0.67 系数按查图6-3得： 1.79 系数按查图6-4得：1.68注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度138867260.03N/mm总体轴向刚度27773452.01N/mm轴向力 FF = 11.33一个波的轴向位移e=F/K=0.00mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力0.65112.38 MPa压加强圈周向薄膜应力sc1.67112.38MPa应力波纹管周向薄膜应力0.41112.38MPa波纹管经向薄膜应力0.07112.38MPa波纹管经向弯曲应力0.05MPa轴 向波纹管经向薄膜应力0.00MPa位移波纹管经向弯曲应力0.00MPa组计算0.111.50 MPa合计算0.00MPa应力计算所有组合最大值 0.082.00 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB1511999，nf 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 8.40MPaP=Ps 平面失稳压力校核通过 U型膨胀节腐蚀前设计计算中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件简 图设计内压力0.66MPa设计外压力MPa设计温度 t159.01设 计 要 求 的 循 环 次 数0次波材料Q235-C纹腐蚀裕量0.00Mm管许用应力112.38MPa直常温下弹性模量2.008e+05MPa边设计温度下弹性模量1.935e+05MPa段设计温度下屈服点1.00MPa下限操作温度下弹性模量Ebc MPa上限操作温度下弹性模量EbH MPa几 何 尺 寸直边段与波纹内径 Db = 50.00mm波长 W = 10.00mm直边段长度 L4 = 50.00mm波纹管层数 m = 5波高 h = 10.00mm波数 n = 5成型前一层名义厚度 =10.00mm成型前一层有效厚度=9.70mm波纹管直边段平均直径Db +mS =100.00mm加强圈有效厚度 =10.00mm加强圈平均直径 DC =Db +2mS +SC = 160.00mm加强圈弹性模量 Ec =1.935e+05MPa加强圈材料Q235-C加强圈长度LC = 10.00mm波纹管平均直径DmDm = Do +h =160.00mm成型后波纹管一层最小有效厚度SP10.00mm系 数 计 算系数 1.00（当时，取）疲劳寿命的温度修正系数Tf 室温条件下=1修正系数横坐标值0.50右端纵坐标曲线值0.15 系数按查图6-2得：0.67 系数按查图6-3得： 1.79 系数按查图6-4得：1.68注：刚 度 及 位 移 计 算一个波轴向钢度146825185.06N/mm总体轴向刚度29365037.01N/mm轴向力 FF = 11.33一个波的轴向位移e=F/K=0.00mm应 力 计 算许 用 值内直边段周向薄膜应力0.64112.38 MPa压加强圈周向薄膜应力sc1.63112.38MPa应力波纹管周向薄膜应力0.41112.38MPa波纹管经向薄膜应力0.07112.38MPa波纹管经向弯曲应力0.04MPa轴 向波纹管经向薄膜应力0.00MPa位移波纹管经向弯曲应力0.00MPa组计算0.111.50 MPa合计算0.00MPa应力计算所有组合最大值 0.082.00 MPa疲 劳 寿 命 校 核对于奥氏体不锈钢膨胀节, 当时, 需要进行疲劳校核疲 劳 破 坏 时 的 循 环 次 数 疲劳寿命安全系数( 按GB1511999，nf 15 )许 用 循 环 次 数 校核条件设 计 要 求 的 操 作 循 环 次 数 平面失稳应力= 10.38MPaP=Ps 平面失稳压力校核通过 不带法兰固定式管板计算(c) 设 计 单 位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件简 图壳程圆筒设计压力Ps0.66MPa设计温度 t159平均金属温度 89.51装配温度 15材料名称Q235-C设计温度下许用应力112.4MPa平均金属温度下弹性模量1.975e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数1.144e-05mm/mm壳程圆筒内径 219mm壳 程 圆 筒 名 义 厚 度 10mm壳 程 圆 筒 有 效 厚 度 8.7mm壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di23.767e+04mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( DI+dn ) 6223mm2管箱圆筒设计压力0.11MPa设计温度 20材料名称Q235-C设计温度下弹性模量2.01e+05MPa管箱圆筒名义厚度10mm管箱圆筒有效厚度8.7mm换热管材料名称S21953管子平均温度 t20设计温度下管子材料许用应力 221.9MPa设计温度下管子材料屈服应力 333.2MPa设计温度下管子材料弹性模量 1.893e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 2e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.31e-05mm/mm管子外径 d19.05mm管子壁厚2.11mm管子根数 n33换热管中心 S25mm一根管子金属横截面积112.3mm2换热管长度 L1 1500mm换热管有效长度(两管板内侧间距) L 1459mm换热管管束模数 =2319MPa管子回转半径 6.035mm管子受压失稳当量长度 10mm系数 Cr =105.9比值 1.657管子稳定许用压应力 () = MPa管子稳定许用压应力 () =165.3MPa管板材料名称Q345R设计温度 159设计温度下许用应力 180.7MPa设计温度下弹性模量 1.935e+05MPa管板腐蚀裕量 2mm管板输入厚度 20.29mm管板计算厚度 17.99mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad0mm2管板强度削弱系数0.4管板刚度削弱系数0.4管子加强系数 , K =3.113管板和管子连接型式胀接，开槽管板和管子胀接(焊接)高度 l17.29mm胀接许用拉脱应力q4MPa焊接许用拉脱应力qMPa管箱法兰材料名称 管箱法兰厚度 mm比值 比值 系数 (查图25) 系数 (查图26) 旋转刚度 MPa注：壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度20.29mm管板延长部分凸缘外直径 Df 0mm管板延长部分凸缘宽度 -109.5mm比值 0.03973比值 0.09264系数(按ds /Di ,df”/Di ) 查图25)0.02404系数 (查图26)w0.01107旋转刚度 -22.88MPa系数计算旋转刚度( c型结构 0) -22.88MPa旋转刚度无量纲参数 -0.007748膨胀节总体轴向刚度 10N/mm管板第一弯矩系数m1,(按K,查图27) -0.3533系数 14.74系数(按查图29) 2.88换热管束与不带膨胀节壳体刚度之 0.6029换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 5.078e+04管板第二弯矩系数m2,按K,Q(或Qex)查图28(a)或(b)3.302e+04管板参数管板开孔后面积A- 0.25 n2.826e+04mm2管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.786e+04mm2管板布管区当量直径 150.8mm系数计算系数 0.7503系数 0.1311系数 1.682系数 (带膨胀节时代替Q) 6.768e+04管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.6886管板周边不布管区无量纲宽度 k=K 0.9694仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0) 不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差=(t-t)-(t-t) 0.0-0.0007872当量压力组合 0.660.66MPa有效压力组合 1.11-19.53MPa边界效应压力组合 0.015870.01587MPa边界效应压力组合系数 0.01905-0.001083 管板边缘力矩系数 0.01905-0.001083管板边缘剪力系数 0.2809-0.01597管板总弯矩系数 7241-536系数仅用于 时 2810208系数 当时,按 K 和 m 查图31(a)实线 当时,按 K 和 m 查图31(b)6066520.2系数 0, =, 0, =; 0, =0.77820.7783管板径向应力系数带膨胀节Q为Q =3.831e-063.831e-06管板布管区周边处径向应力系数 =-1.522e-06-1.522e-06管板布管区周边处剪切应力系数 =4.923e-064.923e-06计算值许用值