高层设计七个目标参数.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除高层设计七个目标参数高层设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中控制的目标参数主要有如下七个： 1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5。 3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2。 4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。见抗规3.4.2。 5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规 6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆，要求见高规。 7、层间受剪承载力比：控制竖向不规则性；要求见高规 新的建筑结构设计规范在结构可靠度、设计计算、配筋构造方面均有重大更新和补充，特别是对抗震及结构的整体性，规则性作出了更高的要求，使结构设计不可能一次完成。如何正确运用设计软件进行结构设计计算，以满足新规范的要求，是每个设计人员都非常关心的问题。以SATWE软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。1完成整体参数的正确设定 计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。(1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。高层建筑混凝土结构技术规程5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90。一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的x，y向的有效质量系数是否大于0.9。具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到x,y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的3倍。如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的3倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。（2）最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方向。设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书中输出，设计人员如发现该角度绝对值大于15度，应将该数值回填到软件的“水平力与整体坐标夹角”选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。（3）结构基本周期是计算风荷载的重要指标。设计人员如果不能事先知道其准确值，可以保留软件的缺省值，待计算后从计算书中读取其值，填入软件的“结构基本周期”选项，重新计算即可。 上述的计算目的是将这些对全局有控制作用的整体参数先行计算出来，正确设置，否则其后的计算结果与实际差别很大。2.确定整体结构的合理性 整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比等。（1）周期比是控制结构扭转效应的重要指标。它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。也就是说，周期比不是要求就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。高规第4.3.5条对结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比的要求给出了规定。如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。 设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。（2）位移比（层间位移比）是控制结构平面不规则性的重要指标。其限值在建筑抗震设计规范和高规中均有明确的规定，不再赘述。需要指出的是，新规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。 此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。（3）刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标。根据抗震规范和高规的要求，软件提供了三种刚度比的计算方式，分别是剪切刚度，剪弯刚度和地震力与相应的层间位移比。正确认识这三种刚度比的计算方法和适用范围是刚度比计算的关键：1）剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌固条件的判定；2)剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构；3)地震力与层间位移比是执行抗震规范第3.4.2条和高规4.3.5条的相关规定，通常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比，这也是软件的缺省方式。（4）层间受剪承载力之比也是控制结构竖向不规则的重要指标。其限值可参考抗震规范和高规的有关规定。（5）刚重比是结构刚度与重力荷载之比。它是控制结构整体稳定性的重要因素，也是影响重力二阶效的主要参数。该值如果不满足要求，则可能引起结构失稳倒塌，应当引起设计人员的足够重视。（6）剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因为长期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作出准确的计算。因此，出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震力的最小值，该值如果不满足要求，则说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，必须进行调整。 除以上计算分析以外，设计软件还会按照规范的要求对整体结构地震作用进行调整，如最小地震剪力调整、特殊结构地震作用下内力调整、0.2Q0调整、强柱弱梁与强剪弱弯调整等等，因程序可以完成这些调整，就不再详述了。3 对单构件作优化设计 前几步主要是对结构整体合理性的计算和调整，这一步则主要进行结构单个构件内力和配筋计算，包括梁，柱，剪力墙轴压比计算，构件截面优化设计等。（1）软件对混凝土梁计算显示超筋信息有以下情况：1）当梁的弯矩设计值M大于梁的极限承载弯矩Mu时，提示超筋；2）规范对混凝土受压区高度限制：四级及非抗震：b二、三级：0.35（ 计算时取AS 0.3 AS ）一级： 0.25（ 计算时取AS 0.5 AS ） 当不满足以上要求时，程序提示超筋；3)抗震规范要求梁端纵向受拉钢筋的最大配筋率2.5%，当大于此值时，提示超筋；4）混凝土梁斜截面计算要满足最小截面的要求，如不满足则提示超筋。（2）剪力墙超筋分三种情况：1）剪力墙暗柱超筋：软件给出的暗柱最大配筋率是按照4%控制的，而各规范均要求剪力墙主筋的配筋面积以边缘构件方式给出，没有最大配筋率。所以程序给出的剪力墙超筋是警告信息，设计人员可以酌情考虑；2）剪力墙水平筋超筋则说明该结构抗剪不够，应予以调整；3）剪力墙连梁超筋大多数情况下是在水平地震力作用下抗剪不够。规范中规定允许对剪力墙连梁刚度进行折减，折减后的剪力墙连梁在地震作用下基本上都会出现塑性变形，即连梁开裂。设计人员在进行剪力墙连梁设计时，还应考虑其配筋是否满足正常状态下极限承载力的要求。（3）柱轴压比计算： 柱轴压比的计算在高规和抗震规范中的规定并不完全一样，抗震规范第6.3.7条规定，计算轴压比的柱轴力设计值既包括地震组合，也包括非地震组合，而高规第6.4.2条规定，计算轴压比的柱轴力设计值仅考虑地震作用组合下的柱轴力。软件在计算柱轴压比时，当工程考虑地震作用，程序仅取地震作用组合下的的柱轴力设计值计算；当该工程不考虑地震作用时，程序才取非地震作用组合下的柱轴力设计值计算。因此设计人员会发现，对于同一个工程，计算地震力和不计算地震力其柱轴压比结果会不一样。（4）剪力墙轴压比计算：为了控制在地震力作用下结构的延性，新的高规和抗震规范对剪力墙均提出了轴压比的计算要求。需要指出的是，软件在计算断指剪力墙轴压比时，是按单向计算的，这与高规中规定的短肢剪力墙轴压比按双向计算有所不同，设计人员可以酌情考虑。（5）构件截面优化设计：计算结构不超筋，并不表示构件初始设置的截面和形状合理，设计人员还应进行构件优化设计，使构件在保证受力要求的德条件下截面的大小和形状合理，并节省材料。但需要注意的是，在进行截面优化设计时，应以保证整体结构合理性为前提，因为构件截面的大小直接影响到结构的刚度，从而对整体结构的周期、位移、地震力等一系列参数产生影响，不可盲目减小构件截面尺寸，使结构整体安全性降低。4. 满足规范抗震措施的要求 在施工图设计阶段，还必须满足规范规定的抗震措施要求。混凝土规范、高规和抗震规范对结构的构造提出了非常详尽的规定，这些措施是很多震害调查和抗震设计经验的总结，也是保证结构安全的最后一道防线，设计人员不可麻痹大意。（1）设计软件进行施工图配筋计算时，要求输入合理的归并系数、支座方式、钢筋选筋库等，如一次计算结果不满意，要进行多次试算和调整。（2）生成施工图以前，要认真输入出图参数，如梁柱钢筋最小直径、框架顶角处配筋方式、梁挑耳形式、柱纵筋搭接方式，箍筋形式，钢筋放大系数等，以便生成符合需要的施工图。软件可以根据允许裂缝宽度自动选筋，还可以考虑支座宽度对裂缝宽度的影响。（3）施工图生成以后，设计人员还应仔细验证各特殊或薄弱部位构件的最小纵筋直径、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密区长度、钢筋搭接锚固长度、配筋方式等是否满足规范规定的抗震措施要求。规范这一部分的要求往往是以黑体字写出，属于强制执行条文，万万不可以掉以轻心。（4）最后设计人员还应根据工程的实际情况，对计算机生成的配筋结果作合理性审核，如钢筋排数、直径、架构等，如不符合工程需要或不便于施工，还要做最后的调整计算。周期比 高规4.3.5规定：结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B高度高层建筑、混合结构高层建筑、复杂高层建筑不应大于0.85。 实现： 1.本条是限制结构的抗扭刚度不能太弱。周期比Tt/T1不满足本条规定的上限时，应调整抗侧力结构的布置，增大结构的抗扭刚度。即增加外围构件的刚度。 2.程序计算出每个振型的侧震成分和扭振成分，二者之和为1.0. 若某个振型侧振成分大于扭振成分，那么这个振型就是平动振型，反之则是扭转振型。 3.周期最长的扭转振型是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型是第一平动周期T1。 4.周期比的计算也要满足“刚性楼板假定”。 5.多层建筑不需要控制周期比，高层建筑才要控制控制周期比。 结果说明： 1.SATWE 结果在wzq.out文件中 = 周期、地震力与振型输出文件 (侧刚分析方法) = 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 0.6929 148.21 0.97 ( 0.70+0.27 ) 0.03 2 0.6807 57.38 0.99 ( 0.29+0.71 ) 0.01 3 0.6118 117.50 0.06 ( 0.02+0.04 ) 0.94 分析：Tt=0.6118，T1=0.6929， Tt/T1=0.88，满足要求。 2.TAT 结果在tat-4out文件中 = 振型号 周期 方向角 平动比例 转动比例 1 0.8259 126.33 0.94 0.06 2 0.8036 35.94 1.00 0.00 3 0.7091 117.91 0.07 0.93 4 0.2789 113.30 0.85 0.15 结构最不利振动方向角: Angle= 30.709(度) 分析：Tt=0.7091T1=0.8259， Tt/T1=0.86满足要求。 刚度比（薄弱层）抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小与相邻上部楼层侧向刚度的70%，或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。高规5.1.14 对于竖向不规则的高层建筑结构，包括某楼层抗侧刚度小于其上一层的70%或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%，或某楼层竖向抗侧力构件不连续，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪应力应乘以1.15的增大系数；高规附录E.0.2 底部大空间层数大于一层时，其转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比re宜接近1，非抗震设计不应大于2，抗震设计不应大于1.3。当转换层设置在3层及三层以上时，其楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%。抗震E.2.1 转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2。实现： 1.规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否满足要求等，都要求有层刚度作为依据。 2.层刚度的计算方法：剪切刚度；剪弯刚度；地震剪力与地震层间唯一的比。 3.对于薄弱层，程序将该层地震作用标准值的地震剪力乘以1.15的放大系数。 4.用户可以人工指定薄弱层。 5.对于大多数一般的结构应选择第三种层刚度算法；多层结构选第一种，有斜撑的钢结构选第二种。 6.用第三种方法时，要采用“刚性楼板假定”。对于有弹性板或板厚为零的工程应计算2遍。确认原找出薄弱层。 7.转换层是楼层竖向抗侧力构件不连续的薄弱层。不管该层是否满足刚度比的要求，都要手工定义为“薄弱层”。 8.第三种方法适用于所有结构形式，且比其他2种方法更容易通过刚度比验算。 操作： 分为“层刚度比计算方法的设定”和“指定薄弱层”的操作。 关联操作： “刚性楼板假定” “地下室” 层刚度比计算用于地下室是否能作为嵌固端的判断条件。但注意，用第三种方法计算的层刚度比已经考虑了地下室回填土的约束刚度，所以不符合规定。用户可以1.将地下室信息中回填土对地下室的约束相对刚度比填为0，先计算一遍，判断地下室是否能作为嵌固端。或用第一种方法先算一遍，判断地下室是否可以作为嵌固端。 “转换层上层刚度的突变控制” 结果说明： 程序逐层输出每层刚度比和薄弱层的地震剪力放大系数。 1.SATWE 结果在wmass.out文件中。 = 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 20.7396(m) Ystif= 8.3784(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 21.3928(m) Ymass= 9.0576(m) Gmass= 479.2641(t) Eex = 0.0314 Eey = 0.0344 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 50.5794 Raty1= 50.6663 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 1.3259E+07(kN/m) RJY = 1.4090E+07(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 21.0051(m) Ystif= 8.3826(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 19.5268(m) Ymass= 9.4149(m) Gmass= 1592.2095(t) Eex = 0.0708 Eey = 0.0527 Ratx = 0.0282 Raty = 0.0282 Ratx1= 1.8463 Raty1= 2.1349 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 3.7448E+05(kN/m) RJY = 3.9728E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= 20.1592(m) Ystif= 8.2038(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 21.8399(m) Ymass= 9.3135(m) Gmass= 1563.5878(t) Eex = 0.0822 Eey = 0.0535 Ratx = 0.7738 Raty = 0.6692 Ratx1= 5.2112 Raty1= 4.9027 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 2.8976E+05(kN/m) RJY = 2.6584E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 4 Tower No. 1 Xstif= 30.4389(m) Ystif= 5.5375(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 28.4437(m) Ymass= 4.3626(m) Gmass= 110.4821(t) Eex = 0.1145 Eey = 0.0703 Ratx = 0.2399 Raty = 0.2550 Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 6.9503E+04(kN/m) RJY = 6.7780E+04(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) - 1.tat 结果在tat-m.out文件中。 - | 各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数 | - 层号：Nfloor = 4 调整系数：X向 WeakX = 1.00 Y向 WeakY = 1.00 层号：Nfloor = 3 调整系数：X向 WeakX = 1.00 Y向 WeakY = 1.00 层号：Nfloor = 2 调整系数：X向 WeakX = 1.00 Y向 WeakY = 1.00 层号：Nfloor = 1 调整系数：X向 WeakX = 1.00 Y向 WeakY = 1.00 * * 第四部分 各层层刚度、刚度中心、刚度比 * * 各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中： Ratio_d1: 表示本层与下一层的层刚度之比 Ratio_u1: 表示本层与上一层的层刚度之比 Ratio_u3: 表示本层与上三层的平均层刚度之比 - 层号 塔号 X向层刚度 Y向层刚度 刚心坐标: X,Y X向偏心率 Y向偏心率 - 4 1 0.5668E+05 0.5436E+05 30.44 5.54 0.12 0.07 3 1 0.2493E+06 0.2185E+06 20.16 8.20 0.08 0.05 2 1 0.2778E+06 0.2754E+06 20.92 8.33 0.06 0.06 1 1 0.1209E+08 0.1451E+08 20.74 8.38 1.19 0.65 - 层号 塔号 Ratio_d1:X,Y Ratio_u1:X,Y Ratio_u3:X,Y 薄弱层放大系数:X,Y - 4 1 0.23 0.25 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 3 1 0.90 0.79 4.40 4.02 1.00 1.00 1.00 1.00 2 1 0.02 0.02 1.11 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 1 1 1.00 1.00 43.51 52.69 62.11 79.41 1.00 1.00 受剪承载力比（薄弱层） 高规4.4.3、5.1.14规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层的受剪承载力的65%；B级高度高层建筑楼层层间抗侧力构件的受剪力不应小于上一层的75%。 抗震设计的高层建筑，结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪应力系数乘以1.15的增大系数。 实现： 1.程序无自动进行楼层层间受剪承载力不满足的判断 2.用户在确定某层的抗侧力结构受剪承载力小于其上一层的80%时，应将该层手工设置为薄弱层。 操作： “指定薄弱层” 结果说明： 1.SATWE WMASS.OUT * * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 4 1 0.6596E+03 0.5091E+03 1.00 1.00 3 1 0.3640E+04 0.3894E+04 5.52 7.65 2 1 0.5116E+04 0.5209E+04 1.41 1.34 1 1 0.1194E+05 0.1280E+05 2.33 2.46 1.TAT TAT-M.OUT * * 第五部分 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 4 1 0.6116E+03 0.4280E+03 1.00 1.00 3 1 0.3545E+04 0.3800E+04 5.80 8.88 2 1 0.5126E+04 0.5312E+04 1.45 1.40 1 1 0.1209E+05 0.1305E+05 2.36 2.46 剪力墙底部加强部位的范围规范： 高规7.1.9、10.2.4、抗震6.1.10条规定了剪力墙底部加强区的范围。一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层高度的二者的较大值，剪力墙超过150m时，加强区的范围可取总高度的1/10。带转换层的高层建筑结构，剪力墙结构底部加强部位可取框支层加上其上2层的高度和墙肢总高度1/8二者的较大值。抗震规范规定加强部位高度上限，不大于15m。 实现： 1.现行程序按高规取加强部位高度，偏安全。 2.程序可人工指定加强区部位的起算层号. 3.在加强区部位，程序作了很多必要的抗震加强措施 4.地下室地动认为是加强区，可人工干预 5.有地下室时程序自动扣除地下室高度来计算加强部位 操作： 设定人工指定剪力墙加强部位的起算层号 结果说明： tat 在tat-m.out文件中 - | 剪力墙加强区信息 | - 剪力墙加强区 起算层号： 1 终止层号： 5 地下室规范： 高规4.4.7规定高层建筑宜设地下室。高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，高规5.3.7规定地下室结构楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍，抗震规范第6.1.14条说明还强调了地下室层数不宜小于2层，应能将上部结构的地震剪力传递给全部地下室结构。高规4.8.5还规定了地下室结构的抗震等级。 实现： 1.判断地下室顶板能否作为上部结构嵌固端，可以通过查看刚度刚度比的结果计算做出。 注意不要计入地下室的基础回填土的约束刚度，严格采用“剪切刚度”计算层刚度。 2.不论是否满足嵌固端条件，建议用上部结构和地下室共存模型，即嵌固端部位确定在基础顶面，进行计算。 3.当满足嵌固条件时，用户可将地下室设置成完全嵌固水平位移进行计算。 4.当不满足时，用户可考虑外墙外侧土体以及被动土压力和土对墙体的磨擦力对地下室的约束作用或无约束进行计算。 5.手动设置地下室构件的抗震等级 6.程序自动扣除地下室的高度计算加强部位 7.程序内定地下室的剪力墙为加强部位，用户可人工指定剪力墙的加强部位的起算层号而使部分地下室为非加强部位。不管用户是否改，高规7.2.6-1条所指的墙底截面组合弯矩设计值程序都按地下室的顶板处截面计算；高规7.1.9条所指剪力墙的加强部位高度或层数程序都按地下室顶板处以上计算，但输出结果包含了全部地下室的高度或层数。 操作： 1.判断地下室顶板能否作为上部结构嵌固端，要设定按“剪切刚度”计算层刚度。 2.更改地下室结构部分构件的抗震等级 3.人工指定剪力墙加强部位的起算层号高层建筑地下室结构设计中的若干问题 要：本文简要介绍了高层建筑大底盘地下室结构设计中常见的一些问题，从5个方面展开叙述，提出了相应的解决方案并辅以一定的经济分析比较。 关键词：抗浮设计；不均匀沉降；结构超长；基础型式 1、前言 现代高层建筑由于技术、经济等各方面的因素，一般都设有大底盘地下室，通常为12层，地下室面积约占整个建筑面积的10左右。随着建筑物高度的不断增加，地下室的层数也随之增加。人们对地下空间需求的不断增长，致使裙房的底盘面积在增加。地下工程在整个建设项目中所占的比重越来越大。由于地下工程材料消耗大、建造周期长、施工难度大，因此结构设计的好坏将会对整个项目的设计周期、施工工期以及建造费用产生巨大的影响。另外，地下室结构的设计也比较复杂，主要技术问题有：地基承载力及变形问题、抗浮问题、不均匀沉降问题、结构超长问题、基础型式的选取和计算方法问题、人防设计等等；技术问题与经济因素息息相关，先进适用的技术能使建设项目取得良好的经济效益，而经济因素在一定程度上也会制约一些先进技术的使用。因此，如何协调好技术与经济在建设工程中的相互关系，是每个设计人员应该认真考虑的。本文以地下室结构设计中的技术问题为主线，结合具体的工程实例，简要分析地下室结构设计中的技术、经济问题及其相互关系。 2、抗浮问题 石家庄地区地下水位一般比较深，对于地下室埋藏较浅，层数在12层的高层建筑而言，一般在使用阶段不会存在抗浮问题。当地下室埋藏较深或地下水位较浅时（南方多雨地区），裙房及纯地下室部分可能会有抗浮不满足要求的问题。针对此种情况，应采取以下措施： (1)在设计允许的情况下，尽可能提高基坑坑底的设计标高，间接降低抗浮设防水位。高层建筑的基础底板多采用平板式筏板基础和梁板式筏板基础。一般而言，平板式筏板基础的重量与梁板式筏板基础上填覆土的重量基本相当，但后者的基础高度一般要比前者高，在保证基顶标高不变的情况下，后者的基础埋深要大于前者。从而相对提高了抗浮水位，故采用平板式筏板基础更有利于降低抗浮水位。 (2)楼盖提倡使用宽扁梁或无梁楼盖。一般宽扁梁的截面高度为跨度的1/221/16，宽扁梁的使用将有效地降低地下结构的层高，从而相对降低了抗浮设防水位。 (3)增加地下室的层高来增加地下室的重量是解决地下室抗浮问题的一个直接有效的方法，但这种方法还应该结合地基土的承载力而定；在对主体结构的地基承载力进行深度修正时，增加地下室的层高可以提高主体结构的有效埋置深度，从而提高了主体结构修正后的地基承载力特征值。增加基础配重。此种方法大致有以下3种情况：增加基础底板的厚度、增加基础顶面覆土厚度、基础顶面采用容重大且价格低廉的填料。这三种方法的共同特点是：在增加基础配重用以解决抗浮问题的同时又不可避免的增加了基础的埋置深度，从而相对地提高了地下室抗浮设防水位的高度，因此它不是一种效率最高的方法。增加地下室顶板的厚度。这种方法的优点是：在不增加基坑坑底标高的前提下，增加了地下室的重量，而且使用厚板后，地下室顶板的大板块之间可以不再设置次梁。但此种方法的缺点是会略增加地下室顶板框架梁的负荷，而且由于板厚有限，这种方法解决抗浮问题的效果也是有限的。 (4)设置抗浮桩。表面上看这是一种解决抗浮问题行之有效的方法，但仔细分析，这种方法也有一定的局限性，从结构受力方面讲，由于地下室的抗浮设防水位是根据拟建场地历年最高水位结合近几年的水位变化情况提出来的，即使是经过重新评估后确定的抗浮设防水位，也是按一定的统计规律得出的结论。很显然，这种方法确定的地下水位在一般的情况下是很难达到的。加之设计计算的不精确性也使得抗浮桩具有一定的安全储备，因此，“抗浮桩”实际上长期起着“抗压桩”的作用。这种“反作用”将阻碍有抗浮要求的地下室的合理沉降，而这种变化将会使无沉降缝的大底盘地下室在主体结构和裙房之间产生更大的不均匀沉降差；同时设置抗浮桩后，计算基础底板内力及配筋时应考虑地下水压力，这样也会增加基础底板的荷载。另外一方面，如果地下水位长期处于一种较高的水平之上，设置抗浮桩也不乏是一种有效的方式。因此，抗浮桩是一把双刃剑，使用时需仔细考虑。 3、不均匀沉降问题 解决不均匀沉降问题大致有以下几种方法： (1)裙房和高层建筑之间设沉降缝，让各部分自由沉降，互不影响，避免由于不均匀沉降产生的内力，这是所谓“放”的方法。但实际上这样做，给建筑的立面处理、地下室的防渗漏、基础的埋置深度和整体稳定等带来很多困难。 (2)裙房和高层建筑之间不设沉降缝，采用端承桩，将桩端置于坚硬的基岩或砂卵石层上。这样，既满足了地基承载力要求，又避免了明显的沉降差。这是所谓的“抗”的方法。但这种方法基础材料用量多，不经济，一般用于超高层建筑或地基持力层较差的情况。 (3)在设计中不设沉降缝，而采取一定的措施，调整地基反力，尽量减少不同部分的地基反力差，从而减少沉降差。这是所谓“调”的方法。如：裙房部分采用天然地基，主楼部分采用复合地基或桩基。裙房和主楼部分采用不同的基础形式，主楼采用筏基或箱基，裙房采用独立基础或条形基础。目前，石家庄地区比较常用的方法是在主体结构部分采用CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）复合地基，在裙房及纯地下室部分采用天然地基。 (4)在主裙楼之间设置沉降后浇带，钢筋不断，先施工主楼，待主楼封顶完成大部分沉降后，再施工裙房。两部分沉降基本稳定后再浇筑后浇带。这样，用调时间差的办法解决了沉降差，同时又避免了设置沉降缝带来的麻烦。这也是一种“调”的方法。 4、地下室结构超长问题 由于建筑布局的要求，有时地下室结构超长，多数情况下都超过了4060m。地下结构虽然受温度变化的影响较地上结构小，但周边约束作用较强，结构超长问题的重要性仍然不容忽视。目前比较成熟的做法有以下几种： (1)设置伸缩后浇带。地下结构一般在结构长度大于4060m时宜设置一道伸缩后浇带，普通的伸缩后浇带宽度约为8001000mm，钢筋贯通不切断。对于平面尺