CRTSⅢ型无砟轨道设计

CRTS 型无砟轨道设计 来源 中铁二院 发表时间 2010 4 9 作者 二院 摘要 CRTS 型无砟轨道设计 CRTS 型板式无砟轨道设计相关的理论 一 结构组成及特点 一 结构组成 CRTS 型无砟轨道主要有 60kg m 钢轨 弹性有挡肩扣件 轨道板 自密实 混凝土填充层 钢筋混凝土底座或支承层等部分组成 路基上轨道结构组成如下 路基面上铺设一层水硬性支承层 支承层上架 设轨道板 在轨道板和支承层间预留 100mm 的间隙 用于填筑自密实混凝土 自密实混凝土通过板下预埋的两列门型钢筋与预制轨道板形成复合结构 路基 采用纵连方案 但板端需要预留连接系统 轨道板为预应力结构 可保证不开 裂 增强了结构本身的耐久性 通过连接器将轨道板纵向连接 板间灌注树脂 砂浆 在整体降温情况下 避免轨道板开裂 为控制自密实混凝土的裂缝 在 自密实混凝土层设置了细钢筋网 使自密实混凝土层与预制轨道板紧密连结 形成一个厚度为 290mm 的复合单元板结构 图4 6 1 路基地段 CRTS 型无砟轨道横断面图 桥梁地段借鉴双块式无砟轨道结构特点 桥上采用单元式轨道结构型式 为使结构尽可能简单 桥上与路基采用相同外型尺寸的轨道板 在桥面上设置 钢筋混凝土底座 底座通过梁面预埋钢筋与梁连接在一起 底座上设置两个限 位凹槽 限制轨道的纵 横向位移 底座上铺设隔离层 底座上架设双向预应 力轨道板 在隔离层和轨道板间用自密实混凝土填筑 为防止轨道板与自密实 混凝土分离 在轨道板预制时预留和下部结构连接的门型钢筋 为控制自密实 混凝土的裂缝 在自密实混凝土层设置了细钢筋网 使自密实混凝土层与预制 轨道板紧密连结 形成一个厚度为 290mm 的复合单元板结构 图4 6 2 桥梁地段 CRTS 型无砟轨道横断面图 隧道地段与桥梁地段相比 基础刚度相近 因此桥梁地段 CRTS 型无砟轨 道结构型式同样适用于隧道地段 且轨道结构高度相同 图 4 6 3 隧道地段 CRTS 型无砟轨道横断面图 二 结构特点 CRTS 型无砟轨道继承和发扬了目前各种无砟轨道的优点 客服了其不足 之处 结构设计遵循 路基纵连 桥上单元 的原则 其主要特点如下 1 CRTS 型无砟轨道采用 路基纵连 桥上单元 的设计思路 路基地段 轨道板纵连 延续了连续式无砟轨道结构整体性好 线路平顺 刚度均匀的优 点 桥梁地段采用单元式结构 延续了桥上双块式轨道受力简单 施工方便 可维修性好 投资降低的特点 2 CRTS 型无砟轨道轨道板通过预埋钢筋将板下自密实混凝土与轨道板可 靠连接成复合结构 结构整体性好 可以控制板下开裂及轨道板的翘曲 自密 实混凝土性能稳定 耐久性好 3 CRTS 型无砟轨道继承了 CRTS 型板式无砟轨道传力明确 易维修的 优点 克服了其整体性差 精调工作量大的缺陷 取消了凸台 方便施工 降 低造价 取消 CA 砂浆填充层 简化施工工艺 减少对环境的污染 降低工程投 资 4 轨道板按照配套有挡肩扣件 双向预应力设计 制造和施工 配套扣件 具备较好的施工性和轨距保持能力 外型美观 通过调整模型实现了曲线地段 轨道板承轨槽空间调整 实现轨道板承轨槽与平竖曲线二维匹配 5 路基地段轨道板两端设置连接器 施工现场纵连 在现场定位后 解决 轨道板纵向定位 传力等问题 轨道结构稳定性好 线路平顺性好 刚度均匀 延续了 II 型板式无砟轨道整体性好 裂纹可控 板制造精度高的优点 克服了 其层间连接可靠性差 不易维修的缺点 6 路基地段采用干硬性混合料或低塑性水泥混凝土作为支承层 降低了无 砟轨道的造价 7 桥梁地段自密实混凝土与底座之间设置了土工布隔离层 便于运营维修 桥梁上单元板式无砟轨道方便施工 可加快施工进度 投资降低 可维修性好 克服了 CRTS 型板式无砟轨道桥上结构复杂的缺点 8 轨道结构简单 通用性好 通过布板软件完成了全线轨道板布板和空间 坐标计算 实现了轨道板制造 施工与养护维修测量定位一体化 9 施工工艺简单 可操作性强 绿色 环保 提高了工效 实现了 机械 化 工厂化 专业化 信息化 的施工 二 主要设计标准 1 钢轨 高速铁路按一次铺设跨区间无缝线路设计 采用 100m 60kg mU71Mn k 无孔新轨 2 扣件 扣件应采用有挡肩扣件 承轨面设置 1 40 轨底坡 应满足 4mm 26mm 钢 轨高低位置调整量 单股钢轨左右位置调整量 5mm 5mm 曲线地段为了保证 轨道结构的高平顺性 扣件应预留设置充填式垫板的条件 扣件阻力分为常阻力和小阻力两种类型 常阻力扣件钢轨纵向阻力应大于 9kN 小阻力扣件钢轨纵向阻力为 4kN 扣件弹性垫板静刚度 23kN mm 3kN mm 扣件节点静刚度 30kN mm 10kN mm 动静刚度比小于 1 5 3 轨道板 轨道板为双向预应力钢筋混凝土结构 混凝土结构的耐久性按照 60 年设计 CRTS 型无砟轨道结构轨道板配套有挡肩扣件 板上设置配套的承轨槽结 构 小半径曲线地段需要调整承轨槽空间位置 轨道板有 5350mm 和 4856mm 两种长度规格 板宽 2500mm 板厚 190mm 扣 件间距分别为 687mm 617mm 轨道板下设置 U 型连接钢筋 轨道板制造应采用蒸气养护 轨道板蒸养后强度应达到 40MPa 以上时可进 行预应力张拉 纵向预应力 122kN 横向预应力 127kN CRTS 型无砟轨道轨道 板外观质量验收要求见下表 表表 4 6 14 6 1 CRTS CRTS 型无砟轨道轨道板外观质量验收要求型无砟轨道轨道板外观质量验收要求 技术要求 序号检查项目 合格品返修品废品 1 肉眼可见裂纹不允许 有 2 承轨槽部位表面 缺陷 气孔 粘皮 麻面等 缺陷的深度 5mm 长度 20mm 气孔 粘皮 麻面等缺 陷的深度 5mm 且不能 通过打磨修复 3 表面棱角破损或 混凝土掉角 深度 5mm 面积 50cm2 深度 5mm 面积 50cm3 断裂 较大孔洞 磕损 严重等不能满足适用要 求 4 挡肩棱角破损或 掉角 深度 3mm 深度 3mm 5 底面棱角破损或 混凝土掉角 长度 15mm长度 15mm 6 可见范围内的沁 水深度 深度 5mm深度 5mm 断裂 较大孔洞 磕损 严重等不能满足适用要 求 7 预埋套管内的混 凝土淤块 不允许有 8 外观表面 表面颜色一致 无油 污 表面颜色不一致 有油污 9 预应力钢筋端部完整端部受损 10 预埋套管数量齐全 有缺少 11 封锚无裂纹 无脱落裂纹 脱落 12 剪力板垂直度 90 1 不满足 90 1 13 预埋门型钢筋位 置 10mm 不满足 10mm 4 自密实混凝土 轨道板下灌注自密实混凝土 宽 2700m 厚 100mm 长度与轨道板相同 自 密实混凝土内配置 HRB335 12 钢筋网 曲线超高大于 50mm 后 曲线内侧与轨 道板平齐 自密实混凝土强度等级为 C40 水泥宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸 盐水泥 混合材宜为矿渣或粉煤灰 不宜使用早强水泥 混凝土抗渗等级 P20 混凝土 56 天龄期电通量 1500C 抗冻等级 F200 混凝土自由收缩率 应小于万分之三 自密实混凝土的自密实性能包括流动性 抗离析性和填充性 可采用坍落 扩展度试验 V 漏斗试验 或 T50试验 和 U 型箱试验进行检测 其性能指标应 符合表 4 6 2 的要求 表表 4 6 24 6 2 自密实混凝土性能指标自密实混凝土性能指标 检测项目指标要求 U 型箱试验填充高度 mm 320 以上 隔栅型障碍 1 型 坍落扩展度 mm 700 50 T50 s 5 20 V 漏斗通过时间 s 10 25 5 支承层 路基地段铺设支承层 采用水硬性支承层 HGT 沿线路纵向连续铺设 支承层在板缝处设置一道横向伸缩假缝 缝深 80mm 宽 10mm 在假缝处铺设 0 26m 长 4mm 厚防水土工布 假缝必须在支承层初凝时施工完成 支承层施工 完成后应进行拉毛处理 支承层材料分为水硬性混合料和低塑性水泥混凝土 其性能应满足表 4 6 3 的要求 为提高支承层抗弯及抗裂等性能 无砟轨道支 承层应优先采用水硬性混合料 为减小用水量 水硬性混合料的施工工艺应优 先选用摊铺碾压施工工艺 表表 4 6 34 6 3 支承层材料的技术要求支承层材料的技术要求 技术要求 支承层材料 类别 项目单位 试验室检验现场检验支承层检验 28d 抗压强度 MPa 12 18 28d 抗折 弯拉 强度 MPa 2 28d 收缩率 10 6 200 相对密实度 98 28d 单个芯样强度 MPa 6 水硬性混合 料 28d 单组芯样强度 MPa 8 6 底座 桥梁 隧道地段设置 C40 钢筋混凝土底座 底座宽 2700mm 其上设置两个 600mm 400mm 凹槽 深度与底座相同 底座顶面设 4mm 厚土工布隔离层 凹槽 四周设置 10mm 厚复合弹性橡胶垫层 凹槽底部设置隔离层 7 板端纵向连接 为了减弱纵连后降温对轨道板的影响 需要采用连接器将轨道板纵向连接 同时在板间填筑力学性能优良的树脂砂浆使轨道板形成整体结构 由于树脂砂 浆弹性模量较小 板缝处结构较弱 为了防止列车荷载作用下两板相错 在板 端还设置了剪力板结构 用于传递板间剪力 预应力钢棒螺纹中径为 13 0mm 其抗拉强度不低于 1420MPa 屈服强度不 低于 1280 MPa 断裂延伸率不低于 7 为 级松弛要求 连结器组件应进行调质热处理 不得产生裂缝 过烧和脱碳 表面硬度不 应小于 HB225 相应 HRC20 热处理工艺应能保证整件工作表面的硬度及金相 组织均匀一致 并应符合 JG T5011 9 有关规定 三 标准制定依据 一 钢轨 采用的热处理钢轨应满足 热处理钢轨技术条件 TB T2635 2004 针 对不同的设计速度目标值应分别满足 250km h 客运专线 60kg m 钢轨暂行技术 条件 铁科技函 2005 298 号 350km h 客运专线 60kg m 钢轨暂行技术 条件 铁科技 2004 120 号 和 250km h 和 350km h 客运专线钢轨检验及验 收暂行标准 铁建设函 2005 402 号 二 扣件 弹性有挡肩扣件主要标准依据 WJ 8 型扣件暂行技术条件 科技基 2007 207 三 轨道板 1 轨道板型式尺寸 轨道板长度和扣件间距是相互关联的 结合国内外工程实践和无砟轨道再 创新研究成果 为了降低工程造价 在满足行车安全的条件下 可以适当放大 扣件间距 根据简支梁桥上轨道板布置方案 确定 32m 梁上配置 6 块板长为 5350mm 的 标准板 扣件间距为 687mm 板缝为 100mm 跨板缝和梁缝扣件支点间距为 641mm 从而在主流桥型 32m 梁上消除了非标板 基本保证了扣件支点间距的均 匀一致以及行车的动力平顺性 为最大限度减少轨道板类型 24m 梁上轨道板布置方案沿用了客运专线无 砟轨道再创新的研究成果 采用 5 块 4856mm 板的配置方案 扣件间隔为 617mm 梁缝处扣件间距 637mm 荷载作用在板中支点时轨道板纵 横向弯矩最大值随板宽的变化曲线如图 4 6 4 所示 图4 6 4 轨道板宽度对轨道板受力的影响 由图 4 6 4 计算结果可以看出 轨道板纵向正弯矩的最大值在大于 2 4m 时 趋于缓和 横向正弯矩的最大值变化也不大 同时 考虑到混凝土挡肩的承载 要求和外形设计 板宽取为 2500mm 荷载作用在板中支点时轨道板纵横向拉应力随轨道板厚度的变化曲线如图 4 6 5 所示 图4 6 5 轨道板厚度对轨道板应力的影响 因此在其他轨道条件保持不变的情况下 随着轨道板厚度的不断增大 轨 道板内的应力水平降低 因此 轨道板保持一定厚度对其受力是有利的 参考 CRTS 型板式无砟轨道轨道板配筋设计可知 出于经济性考虑 对轨道板厚度 进行优化的空间已经很小 结合以上分析和前期工程实践经验 轨道板厚度取 为 190mm 综合以上分析 确定轨道板型式尺寸为 5350mm 2500mm 190mm 2 缓和曲线地段承轨槽调高 根据 86 号文 的要求 超高顺坡率一般情况下不大于 1 10V 困难条件 下不大于 1 9V 采用 1 9V 顺坡率计算各种型号轨道板在缓和曲线地段外侧承 轨槽最大高差如下 表表 4 6 44 6 4 不同速度轨道板承轨槽最大竖向高差 不同速度轨道板承轨槽最大竖向高差 mmmm 速度 km h 轨道板型号 P5350P4856P4962P6450 806 76 06 18 1 1005 34 84 96 5 1204 54 04 15 4 2002 72 42 43 3 2502 11 92 02 6 3001 81 61 62 2 3501 51 41 41 9 分析上表可知 当速度在 300km h 以上时 缓和曲线上轨道板外侧承轨槽 可不调高 承轨槽调高方式 轨道板上设置承轨槽 在缓和曲线地段通过调高曲线外 侧承轨槽满足超高变化引起的外轨抬高 调整方法是 以轨道板上靠近 ZH 或 HZ 点的第一个承轨槽为基准 采用线性调高的方式实现外轨超高顺坡 制板时 要保证接地端子及承轨槽调高方向和位置正确 轨道板布置表中已注明哪一侧 承轨槽需要调高以及各承轨槽分别需调高多少 承轨槽调高示意图见图 4 6 6 图4 6 6 承轨槽调高示意图 图4 6 7 承轨槽调偏示意图 3 横向及竖向调整 针对不同的曲线半径 P5350 轨道板承轨槽在横向或竖向的调整量见下表 表表 4 6 54 6 5 P5350P5350 轨道板承轨槽横向或竖向偏移量 轨道板承轨槽横向或竖向偏移量 mmmm 承轨槽编号 曲线半径 m 1 号2 号3 号4 号5 号6 号7 号8 号 6001 43 75 36 16 15 33 71 4 35000 20 60 91 01 00 90 60 2 40000 20 60 80 90 90 80 60 2 55000 10 40 60 70 70 60 40 1 70000 10 30 50 50 50 50 30 1 15000 竖曲线 0 10 10 20 20 20 20 10 1 25000 竖曲线 0 00 10 10 10 10 10 10 0 分析表 4 6 5 可知 当曲线半径大于 3500m 以后 轨距影响在 1mm 以内 小于轨距块调整精度 因此半径大于 3500m 地段轨道板承轨槽横向或竖向不做 调整 承轨槽调偏 在曲线上的轨道板承轨槽需根据线路曲线线型进行平面调整 调整方法是 将板缝分界与轨道板中心线的交点布设在轨道中心线上 轨道板 两侧的承轨槽与预埋套管按所计算平面调整量 同时向曲线外侧偏移 制板时 要区分线路左右线 曲线方向 保证接地端子方向正确 保证承轨槽 预埋套 管偏移方向和位置正确 轨道板布置表中已注明承轨槽及预埋套管需调整的偏 移量 承轨槽调偏示意图见图 4 6 7 四 自密实混凝土 自密实混凝土具有高流动度 不离析 均匀性和稳定性 浇筑时依靠其自 重流动 无需振捣而达到密实的混凝土 20 世纪 80 年代 自密实混凝土在美 国 日本 欧洲等发达国家和地区都得到了广泛的应用 在将自密实混凝土投 入到实际应用的同时 工程技术人员还对自密实混凝土的物理化学性能及力学 性能进行了研究 研究成果被纳入相应的设计施工指南和手册中 我国的 自 密实混凝土应用技术规程 CECS203 2006 已于 2006 年 8 月 1 日开始实施 目前 自密实混凝土在我国京津 武广客运专线的道岔区无砟轨道中得到了应 用 混凝土各组成材料包括固 气 液三相有体积加和性 石子的空隙由干砂 浆填充 干砂浆的空隙由水填充 干砂浆由水泥 细掺料 砂和空隙组成 图4 6 8 混凝土内部结构图 通过对混凝土组成的分析 混凝土内浆体在自身重力作用下有从高向低的 流动趋势 再通过浆体的粘聚性能将粗细骨料形成一个整体 带动粗细骨料一 起流动达到填充空隙的作用 自密实混凝土能有效地填充无砟道床的调整层 其本身必须有足够的流动 性能 能依靠自身的重力势能完全地填充于轨道板下方 起到承力 传力和调 整的作用 混凝土流动性能主要通过以下几种方式进行改进 1 采用高效 质量稳定 减水率大 适量引气的聚羧酸系高效减水剂 2 采用细度模数为 2 6 3 0 的中级粗砂 3 采用针 片状含量低的碎石 或碎卵石 4 采用粗 细骨料的含泥量必须较低 其中细骨料含泥量 2 0 粗骨料 1 0 5 自密实混凝土需有足够的浆体含量 各项原材料对自密实混凝土性能的影响较大 如果原材料品质或者各项材 料之间的相容性出现波动 对自密实混凝土的性能指标就会出现大的影响 特 别是在单掺矿粉掺合料的情况下 浆体含量相对较低降低 自密实混凝土对用 水量十分敏感 在相同配合比情况下 用水量的变动对自密实混凝土的形态就 会出现较大的波动 自密实混凝土做为调整层来支承轨道板 如若出现较大的变形将改变轨道 板以及钢轨的空间位置 对行车安全产生不良隐患 同时也将会降低行车舒适 性 自密实混凝土收缩或膨胀过大 都将会在混凝土与轨道边的接触面产生裂 缝 影响结构的耐久性能 但是自密实混凝土有着高胶凝材料和高砂率的特点 自身的特点就决定其收缩率会高于普通的混凝土 通过添加膨胀剂 降低胶凝 材料用量 加强后期养护等方式降低自密实混凝土的收缩率 五 支承层 水硬性混合料相对于普通混凝土 具有以下优点 1 含水量小 减小了开裂的几率 2 提高生产效率 摊铺机摊铺 压路机碾压加快了施工速度 3 降低了运输过程中的要求 自卸车覆盖运输 4 降低了水泥用量 节约了成本 5 从提高施工速度 减少人工和保证质量等诸多方面降低成本 根据实际使用的集料 分别进行筛分 按颗粒组成进行计算 确定各种集 料的组成比例为 9 5 mm 31 5mm 4 75 mm 9 5mm 0 mm 4 75mm 45 12 43 混合料的级配按下表要求值的中值进行掺配 表表 4 6 64 6 6 水泥稳定碎石混合料中集料的颗粒组成水泥稳定碎石混合料中集料的颗粒组成 通过下列筛孔 mm 的重量百分率 级配 31 526 5199 54 752 360 60 075 范围 100 90 10072 8947 6729 4917 358 220 7 取工地使用的水泥和粉煤灰 按水泥 粉煤灰 80 20 和 90 10 分组试验 胶凝材料剂量按 6 7 8 9 10 五种比例进行试验 即胶凝材料 集料 6 100 7 100 8 100 9 100 10 100 制备不同比例的混合料 每组试件 个数为 偏差系数 10 15 时 9 个 偏差系数 15 20 时 13 个 用轻 型击实法确定各组混合料的最佳含水量和最大干密度 根据确定的最佳含水量 拌制水硬性混合料试件 按 GB T 50081 的规定进 行强度试验 取符合强度要求的三个配合比作为水硬性混合料的生产配合比 用轻型击 实法求得相应的最佳含水量和最大干密度 在工地现场模拟进行水硬性混合料 工艺性试验 用于现场试验段施工的配合比情况如下表 表表 4 6 74 6 7 路基支承层 路基支承层 HGTHGT 原材料选择 原材料选择 材料名称材料规格 水泥 P O42 5 粉煤灰I 级 砂中砂 碎石5 10 碎石16 31 5 水饮用水 表表 4 6 84 6 8 路基支承层 路基支承层 HGTHGT 室内拟定配合比材料用量 比例 室内拟定配合比材料用量 比例 配合比编号水泥粉煤灰砂5 10 碎石16 31 5 碎石水胶凝材料比例 16 71 74215435 9 8 4 C F 8 2 27 60 84215436 0 8 4 C F 9 1 37 72 44215436 0 9 6 C F 8 2 六 底座 借鉴桥梁地段 CRTS I 型双块式无砟轨道和 CRTS I 型单元板式无砟轨道的 结构特点 在桥面上设置钢筋混凝土底座 在 铁路工程建设通用参考图 CRTS I 型板式无砟轨道时速 300 350 公里客运专线铁路 图号 通线 2008 2301 中 底座为 C40 结构 因此选择相同的底座结构型式 双块式无砟轨道 道床板和底座间设置土工布隔离层 降低温度荷载对轨道的影响 单元板式无 砟轨道在轨道板与底座之间设置 CA 砂浆填充层 同样可以起到隔离的作用 CRTS 型无砟轨道在底座和自密实混凝土之间设置 4mm 的土工布 根据 CRTS 型双块式无砟轨道底座上设置两个限位凹槽限制道床板纵 横 向位移 CRTS 型无砟轨道在底座设置两个限位凹槽 灌注自密实混凝土时在 自密实混凝土上形成两个凸台和底座的凹槽对轨道板限位 钢筋混凝土底座中采用 HRB335 HPB235 热轧钢筋 底座使用 C40 混凝土 底座的使用年限应不小于 60 年 混凝土应采取措施预防碱 骨料反应 并符合 铁路混凝土工程预防碱 骨料反应技术条件 TB T3054 混凝土的配比 耐久性等应符合 铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定 铁建设函 2005 157 号文 和 铁路混凝土工程施工质量验收补充标准 的相关要求 七 板端纵向连接 1 温度荷载的影响 当轨道板降温 30 时 轨道板沿线路纵向全部受拉 最大纵向拉应力为 6 36MPa 自密实混凝土最大纵向拉应力为 6 11MPa 作用在砂浆上的拉应力达 到 6 29MPa 树脂砂浆与板的粘接会破坏 因此 为保证板间不产生裂缝 需 要在板间施加预压力 支承层拉应力为 5 72MPa 已经超限 因此应在支承层 板缝位置上设置隔离层 以防支承层被拉裂 由于纵向预应力钢筋的极限拉应力为 1420MPa 0 7 倍的极限张拉应力为 994MPa 考虑 110MPa 的预应力损失 有效预应力为 884MPa 轨道板采用 8 根 13 的预应力钢棒 因此施加在板间砂浆的最大预压力为 938 7kN 树脂层的 预压应力为 1 98MPa 当连续轨道板降温 30 时 板间砂浆的拉应力为 取树脂砂浆与板的粘接的粘结强度为 C60 混凝土的极限 抗拉强度 3 5MPa 树脂砂浆与轨道板的粘接会破坏 树脂砂浆与轨道板间未被 平衡的拉应力为 1 43MPa 为保证树脂砂浆与轨道板的粘结 树脂砂浆在 3 5MPa 的拉应力下处产生相应的应变外 还应该具有至少 0 476 的延伸率 由以上分析可以看出 如果考虑树脂砂浆的延展性 则降温 30 时 轨道 板的最大拉应力为 1 98 3 5 5 48MPa 由于自密实混凝土层开裂 不传递拉力 当轨道升温 30 时 轨道板与自密实混凝土上的压应力为 6 29MPa 2 板间连接器检算 由于纵连板间填筑弹性模量为 300MPa 的树脂砂浆 使得板间形成一个较为 薄弱的部分 为了增加纵连板的整体性 在板间设置了传递弯矩和剪力的钢板 钢板距轨道板上 下边缘各 35mm 即板高 120mm 当板缝处产生 10mm 深的不平顺时 当树脂间加 16mm 厚钢板 板下空隙为 10mm 空隙长度分别为 0m 1m 2m 3m 4m 5m 6m 7m 8m 9m 10m 时 计算出轨道及连接器结构最大位移 弯矩及剪力见表 4 6 9 表表 4 6 94 6 9 轨道结构最大位移 弯矩及剪力轨道结构最大位移 弯矩及剪力 轨道板最大 位移 mm 空隙 长度 m向上 向下 两块轨道 板相对最 大转角 rad 板间最大 剪力 kN 树脂处 最大正 弯矩 kN m 树脂处最 大负弯矩 kN m 轨道板 最大正 弯矩 kN m 轨道板 最大拉 应力 MPa 00 28 0 152 37e 45 632 741 898 670 49 10 59 0 421 59e 45 7510 353 2913 980 81 21 14 1 091 44e 39 5127 716 8630 321 76 31 83 2 282 53e 313 1345 3012 6948 912 84 42 59 4 083 79e 315 7163 4820 4467 803 93 53 27 6 565 20e 317 5182 0930 2586 915 04 63 82 9 856 78e 319 83101 3142 55