冲压模具设计参考模板.doc

1 冲冲压压与与塑塑料料成成型型设设备备 课课程程设设计计 题 目 XXX 模具设计 班 级 机电模具 ZB421301 姓 名 拉尔木吉 指导教师 魏良庆 2 目 录 第一章 止动片冲压工艺分析及模具设计 3 1 1 设计零件 3 1 2 冲压件工艺分析 3 1 3 冲压工艺方案的确定 3 1 4 模具结构形式的确定 4 1 5 排样设计 4 1 6 冲压力的计算 6 1 7 压力中心的计算 7 1 8 初选压力机 9 第二章 模具总体设计 10 2 1 模具类型的选择 10 2 2 定位方式的选择 10 2 3 卸料方式的选择 10 2 4 出件方式 11 2 5 确定送料方式 11 2 6 导向方式的选择 11 第三章 模具工作部分尺寸计算 12 3 1 工作零件刃口尺寸计算 12 3 2 卸料装置中弹性元件的计算 14 第四章 主要零部件设计 17 4 1 工作零件的结构设计 17 4 2 其它模具零件结构尺寸 23 4 3 模架的选用 27 4 4 其它标准零件的选用 31 第五章 压力机的校核 35 第六章 模具的装配总图 36 3 第一章 止动片冲压工艺分析及模具设计 1 1 设计零件 图 1 1 为止动片制件 材料为 20 厚度为 3mm 大批量生产 试设计 图 1 1 止动片零件图 相应的模具及其主要的零部件 工件结构分析 工艺分析 模具方案的论 证 进行总体结构设计 制定主要件的工艺规程 必须的工艺计算 制造工艺 以及一定的技术经济分析等 1 2 冲压件工艺分析 1 材料 该冲裁件的材料 Q235 A 是普通碳素钢 具有较好的可冲压性能 2 零件结构 零件结构简单对称 无尖角 外形有多处圆弧 中间有一 个圆孔 孔的最小尺寸 24mm 满足冲裁最小孔径 Dmin 10t 12mm 的要求 成 4 型后须保证各尺寸公差要求 顶部和底部各有三个孔 孔的最小尺寸 7mm 孔与 边缘的最小壁厚为 10mm 孔与孔之间的最小距 满足冲裁件最小mm12 025 孔边距的要求 满足许用壁厚要求 因此 该制件具有良好的mm35 1 min tl 冲压工艺性 比较适合冲裁 3 尺寸精度 零件图上所有未注公差的尺寸 属自由尺寸 精度要求比 较低 可按工 T14 级确定工件尺寸的公差 有七个尺寸标注了公差要求 由公 差表查得其公差要求都属 IT12 由以上分析可知 该零件可以用普通冲裁的加工方法制得 1 3 冲压工艺方案的确定 由图 1 1 可知 该零件包括冲孔 落料两个基本工序 可以采用以下三种 工艺方案 1 先落料 再冲孔 采用单工序模生产 2 落料一冲孔复合冲压 采用复合模生产 3 中孔一落料连续冲压 采用级进模生产 方案 1 模具结构简单 但需要两道工序 两套模具才能完成零件的加工 生产效率较低 难以满足零件大批量生产的需求 由于零件结构简单 为提高生 产效率 主要应采用复合冲裁或级进冲裁方式 方案 2 只需要一套模具 冲压件的形位精度和尺寸易于保证 且生产效 率也高 尽管模具结构较方案一复杂 但由于零件的几何形状简单 模具制造 并不困难 方案 3 也只需要一套模具 生产效率也很高 但零件的冲压精度较复合 模的低 欲保证冲压件的形位精度 通过以上三种方案的分析比较 对该见冲 压生产以采用方案 2 为最佳 1 4 模具结构形式的确定 正装式复合模和倒装式结构比较 正装式复合模适用于冲制材质较软或板料较薄的平直度要求较高的冲载件 还可以冲制孔边距较小的冲载件 废料不会在凸凹模孔内积聚 每次由打棒打 出 可减少孔内废料的涨力 有利于凸凹模减小最小壁厚 倒装式复合模不宜冲制孔边距较小的冲载件 但倒装式复合模结构简单 又可以直接利用压力机的打杆装置进行推件卸件可靠 便于操作 并为机械化 5 出件提供了有力条件 所以应用十分广泛 制件的平直度要求较高 孔边距较小 工件最小壁厚为 3mm 小于倒装式 复合模要求最小许用壁厚 4 9mm 不能使用倒装式复合模生产 由以上分析确 定该制件的生产采用正装式复合模具生产 1 5 排样设计 排样是指冲裁件在条料 带料或板料上的布置方法 合理的排样和选择适 当的搭边值 是降低成本 保证工件质量及延长模具寿命的有效措施 排样的方式有多种多样 如 直排 斜排 直对排 混合排 少废料和五 废料等排样方式 由止动片图得 此冲裁件采用直排 排样时工件以及工件与条料侧边之间留下的余料叫做搭边 搭边的作用是 补偿条料的定位误差 保证冲出合格的工件 保持条料有一定的刚度 便于送 料 搭边是废料 从节省材料出发 搭边值应愈小愈好 但过小的搭边容易挤 进凹模 增加刃口磨损 降低模具寿命 并且影响冲裁件的剪切表面质量 条料边缘的搭边和工件间的搭边分别为2mm和2 2mm从而可计算出条料宽度 和送进步距分别为96 4mm和38mm 如图1 2所示 毛坯排样采用的是条料 且垂直于送料方向的凹模宽度大于送料方向的凹 模长度 为降低生产成本 提高经济效益 采用横向手工送料方式 条料的送 进方向 图 1 2 止动片排样图 6 一个步距内的材料利用率 为 裁单件材料的利用率按下式计算 即 100 bh n1 A 式中 A 冲裁面积 不包括内形结构废料 个冲距内冲冲裁件数目 1 n b 条料宽度 h 进距 利用 CAD 可计算得 2 1420 56mmA 所以 78 38 100 4 9638 56 14201 100 bh n1 A 查板材标准 宜选的钢板 每张钢板可剪裁为 9 张条料1000mm900mm 每张条料可冲 26 个工件 则为 mm1000mm 4 96 总 93 36 100 1000900 56 1420269 100 n LB A 总 毛坯长度 毛坯长度 L 31 64 31 1 57 2 0 28 3 130 46mm 冲裁件的周边长度冲裁件的周边长度 16 3 14 62 128 32 28 340 24mm 1 6 冲压力的计算 1 6 1 冲压力 冲件外轮廓线的理论冲载力 F Lt F Lt 340 24 3 341 348 06 KN 式中 实际冲裁力 KN 1 F L 工件外轮廓周长 由 CAD 计算可得 L 130 46mm t 材料厚度 其中 t 3mm 材料的搞剪强度 Mpa 查表得取 341Mpa 7 K 系数 取 K 1 3 所以 K F 1 3 340 24 3 341 452 48 KN 1 F 落料力 F落 Lt b 式中 610Mpa 参考文献 i P6表 1 3 可得 b F落 340 24 1 3 610 269 81 KN 冲孔力 孔的 为 24mm 的冲载力 KLtF 2 式中 冲孔力 KN 2 F L 工件外轮廓周长 L 16 31 2 64 2 18 4 4 7 340 24mm t 材料厚度 t 3mm 材料的搞剪强度 Mpa 查表得取 490Mpa K 系数 取 K 1 3 所以 1 3 3 14 24 3 490 145 314 KN KLtF 2 孔的 为 7 的冲载力 KLtF 3 式中 冲孔力 KN 3 F L 工件外轮廓周长 t 材料厚度 t 3mm 材料的搞剪强度 Mpa 查表得取 490Mpa K 系数 取 K 1 3 所以 1 3 3 14 7 490 3 42 00378 KN KLtF 3 1 6 2 卸料力 按式 2 6 3 得 1 FKF XX 式中 卸料力因数 由参考文献 i P6表 1 3 查得 0 04 X F X F 8 则卸料力 0 04 452 4818 09 X FKN 1 6 3 推件力 由式 1 26 得 式中 n 为同时卡在凹模内料的个数 0 045 1TT FnK F T K 1 1 0 045 452 4820 36 TT FnK FKN 1 6 4 顶件力 顶件力计算按式 1 27 1DD FK F 式中 顶件力因数 其值由参考文献 i P6表 1 3 查得 0 05 D K D K 顶件力则 0 05 452 4822 62 D FKN 模具总冲压力为 1 452 4820 36 18 09492 93 XT FFFFKN A 1 7 压力中心的计算 模具压力中心是指冲压时诸冲压力合力的作用点位置 为了确保压力机和 模具正常工作 应使冲模的压力中心与压力机滑快的中心相重合 否则 会使 冲模和压力机滑块产生偏心载荷 使滑块和导轨间产生过大的磨损 模具导向 零件加速磨损 减低模具和压力机的使用寿命 冲模的压力中心如图 1 3 所表 示 9 图 1 3 凹模型口图 工件的 y 方向对称 故压力中心到 y 轴的距离 820 yyy 其中 mmy5 2 mmy5 8 所以 mmyyy0 820 x 方向不对称 故压力中心到 x 轴的距离为 1110987654321 11111010998877665544332211 0 lllllllllll xlxlxlxlxlxlxlxlxlxlxl x 其中 mml71 15 1 mmx18 53 1 mml93 29 2 mmx35 2 mml83 35 3 mmx82 0 3 其中 r 18mm 为弧度99 1 3 rl mml58 11 4 mmx 2 19 4 mml 7 37 5 mmx64 32 5 mml58 11 6 mmx 2 19 6 10 mml83 35 7 mmx82 0 7 mml93 29 8 mmx35 8 mml56 12 9 mmx50 9 mml8 62 10 mmx0 10 mml27 28 11 mmx25 11 将以上数值代入公式得 mm lllllllllll xlxlxlxlxlxlxlxlxlxlxl x80 3 1110987654321 11111010998877665544332211 0 该工件冲载力不大 压力中心偏移坐标原点较小 为了便于模具的加工和 装配 模具中心仍选在坐标原点 1 8 初选压力机 压力机公称压力的确定 对于冲裁工序 压力机的公称压力应大于或等于 冲裁时总冲压力的 1 1 1 3 倍 即 1 1 1 3 542 22 640 81PFKN 因此初选压力机为 因此初选压力机为 HFA630HFA630 11 HFA630HFA630 12 第二章第二章 模具总体设计模具总体设计 2 12 1 模具类型的选择模具类型的选择 冲裁模结构类型很多 按工序组合程度分类 可分为 单工序模 复合模 级进模等 单工序模是指在压力机的一次行程内只完成一种冲裁工序的模具 如落料 模 冲孔模 切断模 落料模只适用于冲裁精度要求不高 形状简单和生产批 量小的冲件 复合模是指在压力机的一次行程中 在模具的同一工位上同时完成两道或 两道以上不同冲裁工序的冲模 它在结构上的主要特点是有一个或几个具有双 重作用的工作零件 凸凹模 如在落料冲孔复合模中只有一个既能作落料凸 模又能作冲孔凹模的凸凹模 根据凸凹模在模具中的装配位置不同 分为正装 式复合模和倒装式复合模 复合模因压料较好 冲件平整精度高 该生产采用 的是大批量生产 生产效率较高 级进模又称连续模 是指在压力机一次行程中 依次在同一模具的不同工 位上同时完成多道工序的冲裁模 在级进模上 根据冲件的实际需要 将各工 序沿送料方向按一定顺序安排在模具的各工位上 通过级进冲压便可获得所需 冲件 级进模不但可以完成冲裁工序 还可以完成成形工序等等 是一种多工 序高效率冲模 它可分为普通级进模和多工位精密级进模 根据零件的冲裁工艺方案 确定采用复合模 此模具的结构较为简单 降 低了模具的加工难度 减少生产成本 提高了生产效益 2 2 定位方式的选择 因为导料销和固定挡料销结构简单 制造方便 且该模具采用的是条料 根据模具具体结构兼顾经济效益 控制条料的送进方向采用导料销 控制条料 13 的送进步距采用挡料销初定距 2 3 卸料方式的选择 刚性卸料与弹性卸料的比较 刚性卸料是采用固定卸料板结构 常用用于较硬 较厚且精度要求不高的 工件冲载后卸料 当卸料板只起卸料作用时与凸模的间隙随材料厚度的增加而 增大 单边间隙取 当固定卸料板还要起到对凸模的导向作用时 5 0 2 0 t 卸料板与凸模的配合间隙应该小于冲载间隙 此时要求凸模卸料时不能完全脱 离卸料板 主要用于卸料力较大 材料厚度大于 2mm 且模具结构为倒装的场合 弹压卸料板具有卸料和压料的双重作用 主要用于料厚小于或等于 2mm 的 板料 由于有压料作用 冲件比较平整 卸料板与凸模之间的单边间隙选择 若弹压卸料板还要起对凸模导向作用时 二者的配合间隙应小于冲t 2 0 0 载间隙 常用作落料模 冲孔模 正装复合模的卸料装置 工件平直度较高 料厚为 2mm 相对较薄 卸料力不大 由于弹压卸料模具 比刚性卸料模具方便 操作者可以看见条料在模具中的送进动态 且弹性卸料 板对工件施加的是柔性力 不会损伤工件表面 故采用弹性卸料 2 4 出件方式 因采用正装式复合模生产 故采用上出件为佳 2 5 确定送料方式 因选用的冲压设备为开式压力机且垂直于送料方向的凹模宽度 B 大于送料 方向的凹模长度 L 故采用纵向送料方式 即由前向后送料 2 6 导向方式的选择 方案一 采用对角导柱模架 由于导柱安装在模具压力中心对称的对角线 上 所以上模座在导柱上滑动平稳 其对角导柱模架上 下模座工作平面的横 向尺寸 L 一般大于纵向尺寸 B 常用于横向送料级进模或者纵向送料的单工序 冲载模 复合模 方案二 采用后侧导柱模架 由于前面和左 右不受限制 送料和操作比 较方便 因为导柱安装在后侧 工作时 偏心距会造成导套导柱单边磨损 严 重影响模具使用寿命 且不能使用浮动模柄 14 方案三 四导柱模架 具有导向平稳 导向准确可靠 刚性好等优点 常 用于冲压件尺寸较大或精度要求较高的冲压零件 以及大量生产用的自动冲压 模架 方案四 中间导柱模架 导柱安装在模具的对称线上 导向准确可靠 滑 动平稳 但只能纵向送料 一般用于单工序模或复合模 根据以上方案比较并结合模具结构形式和送料方式 为提高模具寿命和工 件质量 该复合模采用中间导柱的导向方式 即方案四最佳 第三章 模具工作部分尺寸计算 3 1 工作零件刃口尺寸计算 凸 凹模间隙对冲载件质量 冲载工艺 模具寿命都有很大的影响 因此 设计模具时一定要选择合理的间隙 以保证冲载件的断面质量 尺寸精度满足 产品的要求 所需冲载力小 模具寿命高 但分别从质量 冲载力 模具寿命 等方面的要求确定的合理间隙并不是同一个数值 只是彼此接近 考虑到模具 制造中的偏差及使用中的磨损 生产中通常只选择一个合适的范围作为合理间 隙 只要间隙在这个范围内 就可以冲出良好的制件 这个范围的最小值称为 最小合理间隙 最大值称为最大 考虑到模具在使用过程中的磨损使 min C max C 间隙增大 故设计与制造新模具时要采用最小合理间隙值 3 1 1 落料模具工作零件刃口尺寸计算 落料时 因外形轮廓较简单 故模具按配合加工的方法制造 其凸 凹模 刃口部分尺寸计算如下 落料部分以落料凹模为基准计算 凹模磨损后 刃口部分尺寸都增大 因 此均属于 A 类尺寸 查表可知 凸模和凹模最小间隙为 mmZ246 0 min 凸模和凹模最大间隙为 mmZ360 0 max 查相关资料得因数 x 为 当工件精度 IT10 以上 x 1 15 当工件精度 IT11 到 IT13 x 0 75 当工件精度 IT14 x 0 5 所以落料凹模基本尺寸为 4 0max xDDd 尺寸 0 0 12 2mm 0 12 40 03 100 20 75 0 12 1 91Dmm 尺寸 0 0 12 6mm 0 12 40 03 200 60 75 0 12 5 91Dmm 0 0 0 24 0 06 4 18 26480 5 0 24125 24Dmm 落料部分相应的凸模尺寸按凹模尺寸配制 保证其双面间隙为 0 246mm 到 0 360mm 3 1 2 冲孔模具工作零件刃口尺寸计算 冲孔时 凸模外形为圆孔 故模具采用凸 凹模分开加工的方法制造 以 冲孔凸模为基准计算 其凸 凹模刃口部分尺寸计算如下 查表可知 凸模和凹模最小间隙为 mmZ246 0 min 凸模和凹模最大间隙为 mmZ360 0 max 查相关资料得因数 x 为 当工件精度 IT10 以上 x 1 当工件精度 IT11 到 IT13 x 0 75 当工件精度 IT14 x 0 5 根据公式 2 4 3 和公式 2 4 4 得 0 4 min xddT 4 0min Zdd TA 孔 0 15 0 7mm mmdT 0 038 0 0 4 15 0 113 4 15 0 75 0 4 mmdA 038 0 0 4 15 0 0 359 4 246 0 113 4 校核 mm AT 076 0 mmZZ114 0 minmax 满足 条件 minmax ZZ AT 16 孔 0 21 0 24mm 00 0 24 40 06 240 75 0 21 24 16 T dmm 0 24 40 06 00 24 160 246 24 406 A dmm 校核 mm AT 106 0 mmZZ114 0 minmax 满足 条件 minmax ZZ AT 3 2 卸料装置中弹性元件的计算 3 2 1 卸料块的设计 卸料装置一般是弹性的 其基本零件是卸料板 卸料螺钉和弹性元件 弹簧 或橡胶 组成 弹性卸料板的平面外形尺寸等于或稍大于凹模板尺寸 厚度取 凹模厚度的 0 6 0 8 倍 卸料板与凸模的双边间隙根据冲件料厚确定 一般取 0 1 0 3mm 此外 为便于可靠卸料 在模具开启状态时 卸料板工作平面应 高出凸模刃口端面 0 3 0 6 卸料螺钉一般采用标准的阶梯形螺钉 其数量按 卸料板形状与大小确定 卸料板为圆形时常用 3 4 个 为矩形时一般用 4 6 个 卸料螺钉的直径大小可选 8 12mm 各卸料螺钉的长度应一致 以保证卸 料板水平和均匀卸料 弹性卸料装置依靠弹簧或橡皮的弹力来卸料 卸较力不 太大 但冲压时可兼起压料的作用 3 2 2 弹性元件橡胶的设计 1 橡胶的形状及数量 由于橡胶允许承受的载荷较大 安装灵活方便 因而是冲裁模中常见的弹 性元件 冲裁中用于卸料的橡胶有聚氨脂橡胶和合成橡胶 其中聚氨脂橡胶性能比 合成橡胶优异 所以采用聚氨脂橡胶 形状为圆筒形橡胶 假设数量为 n 4 2 确定橡胶的自由高度 0 H 工 HH4 5 3 0 12 hh 1 33 7 ht mm A A 其中 卸料板工作行程 工作 h 17 为凸凹模凹进卸料板的深度 取 1mm 1 h 为凸凹模冲载后进入凹模的深度 3mm 2 h t 为材料厚度 3mm 7 5 10 65 mm12mm Hhh AA AA 其中 橡胶工作行程 工 H 为凸凹模修磨量 取 5mm 修 h 综合上述 取为的 25 0 448mmHH A工 H 0 H 3 确定橡胶的预压缩量 预 H 0 H15 10 预 H 0 15 0 15 487 4mmHH A 4 每个橡胶承受的载荷 1 F 选用四个圆筒形橡胶 1 18090 4524 5 44 X F FN 5 橡胶的外径 D 5 0 1 2 27 1 PFdD 其中 d 为圆筒形橡胶的内径 假如选用直径为 8mm 的卸料螺钉 取橡胶上 螺钉过孔的直径 d 10 MPaP1 所以66Dmm 为了保证足够的卸料力 可取 D 70mm 6 校核橡胶的自由高度 0 H 0 48 0 68 7070 H 橡胶垫的高径比在之间 所以选用的橡胶垫规格合理 橡胶的装5 1 5 0 模高度约为 0 48 7 441 6mmHH H AA 18 第四章第四章 主要零部件设计主要零部件设计 4 1 工作零件的结构设计 4 1 1 凸凹模 零件外形相对简单 根据实际情况并考虑加工 为了满足凸凹模强度和刚 性 将凸凹模设计成阶梯式 使装配修磨方便 采用成形铣 成形磨削加工 凸凹模总长 L 1234 1541 6 15 1 72 6 Lhhhh mm 其中为凸凹模固定板厚度 为橡胶安装高度 为弹性卸料板厚度 1 h 2 h 3 h 为凸凹模凹进弹性卸料板厚度 其结构图如图 4 1 4 h 19 图 4 1 凸凹模 4 1 2 落料凹模 1 凹模结构形式 凹模的结构形式也较多 按外形可分为标准圆凹模和板状凹模 按结构分 为整体式和镶拼式 预应力组合式 按刃口形式也有平刃和斜刃 一般用多采 用整体式及镶拼式 根据零件为多种几何形状 整体式适用于小型凸 凹模 镶拼组合式主要用于较大的凸 凹模 根据以上分析应采用整体式 各种凹模 的凹模孔均采用线切割机床加工 安排凹模在模架上的位置时 要依据计算压 力中心的数据 将压力中心与模柄中心重合 根据实际生产需要 使用外形为 矩形的板状凹模 2 凹模的固定方式 凹模的固定方式有三种 第一种是热套和冷压 第二种是低熔点合金 环 氧树脂浇注及无机粘接 第三种是螺钉紧固 销钉定位 采用第一种时不易装 20 拆 主要用于冷挤压预应力凹模 用第二种时 其紧固力较小 不易装拆 采 用第三种时 紧固力大 定位可靠 通用性较强 装拆方便 适用于各种类型 的模具采用 要保证螺孔间 螺孔与销孔间及螺孔或销孔与凹模刃口间的距离 不能太近 否则会影响模具的寿命 根据以上分析应采用螺钉紧固 销钉定位 凹模采用矩形板状结构和直接通过螺钉 销钉与上模座固定的固定方式 因冲件为中批量生产 考虑凹模的磨损和保证冲件的质量 凹模刃口采用直筒 形刃口 该形式刃口强度较高 修磨后刃口的尺寸不变 用于冲裁形状或精度 要求高的零件 3 凹模尺寸计算 其外形尺寸按相关公式 2 9 3 2 9 4 计算 凹模厚度 mm kbH 16 21 9223 0 查表取 k 0 23 考虑到推进块的安装空间和运动空间 凹模的实际厚度应增加 取 H 25mm 凹模壁厚 mm HC 32 42 74 31 16 21 2 5 1 2 5 1 取 C 40mm 凹模宽度 mm HbB 136 111 25 4 3 36 4 3 取 B 125mm 凹模长度 mm HlL 192 167 25 4 3 92 4 3 取 L 160mm 21 所以凹模轮廓尺寸为 为了保证螺孔间 螺孔与mmmmmm25125160 销钉孔之间的强度和模具的寿命 一般开的孔与孔之间的距离根据表 2 9 3 知 道销孔与螺纹孔之间的距离不应小于 5 螺纹孔与凹模刃口间的距离取大于 两倍孔径值 4 凹模材料的选用和强度校核 根据需要 凹模的材料选用 T10A 工作部分热处理淬硬 60 64HRC 材料 及热处理选用参考表 1 4 4 查表 2 9 14 选 M8 的螺钉 凹模板中的孔与孔 之间的校核 由表 2 9 3 校核最小的 A 值为 12mm 最小的 B 值为 14mm 最小的 C 值为 5mm 最小的 D 值为 12mm 以上的所有尺寸都能符合要求 因此孔与孔之间的 距离得以校核 强度校核 凹模的强度校核主要是校核其厚度 H 凹模在冲载力的作用下 会产生弯曲 如果凹模厚度不够 就会产生较大的弯曲变形甚至断裂 凹模强 度计算近似公式 a b 1 a b 3 2 22 弯弯 H F 式中 F 为冲载力 单位 N 为许用弯曲应力 单位 MPa 对于淬火硬度的 T10 弯 62 58HRC MPa490 294 H 为凹模厚度 单位 mm 取 H 25mm 为下模座长方孔尺寸 单位ba mmmm 1 322 36 92 1 36 92 25 1072 1973 a b 1 a b 3 2 22 3 2 22 弯弯 H F 满足要求 凹模结构图如图 4 2 22 图 4 2 落料凹模 4 1 3 冲孔凸模 1 凸模结构尺寸与固定方式 落料凸模刃口部分非圆形 为便于凸模和固定板的加工可设计成阶梯形结 构 并将安装部分设计成便于加工的圆形或方形 凸模的固定方式有台肩固定 铆接固定 粘结剂浇注固定 螺钉与销钉固定 台肩固定结构简单 便于装拆 而且能承受较大的冲力 铆接固定与台肩固定的作用差不多 但其不易装拆 准确更换不方便 粘结剂浇注固定主要用语直通式非圆形凸模 根据以上分析 应采用台肩固定 2 凸模的长度计算 凸模的长度根据模具的具体结构确定 长度根据磨损量及固定板 卸料板 厚度等来决定的即 mm hhhL 55 251020 321 其中为凸模固定板厚度 为凹模垫板厚度 为凹模厚度其结构如下 1 h 2 h 3 h 23 图 3 凸模材料的选用与校核 凸模材料的选用 根据需要选