煤矿二采区开拓期间供电设计说明书.docx

二采区开拓期间供电系统设计说明书设 计： 审 核： 机电科长： 机电矿长： 总工程师： xx煤矿机电科一、负荷统计与变压器选择表1.1 12-01-03移动变电站主要负荷统计表序号设备名称电动机台数额定功率/KW额定电压/V额定电流/A额定功率因数启动电流倍数1推链式混泥土喷射机25.5660/11407.51/4.330.8562矿用螺旋式上料机27.5660/11408.95/5.170.8563矿用湿式除尘风机237660/114040.7/23.30.85641#局部通风机230660/114033.9/21.10.85652#局部通风机230660/114033.9/21.10.8566耙装机130380/66067.2/33.60.8567耙装机130380/66067.2/33.60.8568矿用隔爆型照明灯200.0251271.490.84表1.2 12-01-21移动变电站主要负荷统计表序号设备名称电动机台数额定功率/KW额定电压/V额定电流/A额定功率因数启动电流倍数13#局部通风机230660/114067.8/40.20.85624#局部通风机230660/114067.8/40.20.8561、根据供电系统的拟定原则，变压器的选择计算原理如下：（1）东翼五联配电点处12-01-03移动变电站选型计算S=KxPecospj=0.45*280.5/0.6=210.38(KVA)注：二采区开拓期间为炮掘，现场倾角较缓，根据煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第2页表格得知此处的需用系数Kx一般取0.45，平均功率因数cospj取0.6。所以东翼五联配电点选用型号为KBSGZY-1000/10/0.69型移动变电站符合要求。（2）东翼轨道配电点处12-01-21移动变电站选型计算S=KxPecospj=0.45*120/0.6=90(KVA)注：二采区开拓期间为炮掘，现场倾角较缓，根据煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第2页表格得知此处的需用系数Kx一般取0.45，平均功率因数cospj取0.6。所以东翼轨道配电点选用型号为KBSGZY-630/10/0.69型移动变电站符合要求。二、高压电缆选择和校验1、东翼五联配电点用2012#高压电缆截面选择和校验计算（1）长时负荷电流Ig=KxPe1033cospjpj=0.45*280.5*1000/1.732/10000/0.6/0.95 =12.79（A）注：Kx-需用系数，同该第一部分变压器校验选取值；加权平均效率pj取0.95。 MYJV22-3*95型高压电缆长时载流量283A，满足2012#高压电缆长时负荷电流初选要求。（2）按经济电流密度选择高压电缆截面积Aj=InnIj=12.79/1/2.25=5.68（mm2）注：Ij经济电流密度，通过查阅煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第28页表3-2得知Ij约为2.25A/ mm2（3）按电缆短路时热稳定选择电缆截面积由于Id.max(3)=Sd.max3Upj故Amin=Id.max(3)tfC=52000/1.732/10.5/2/93.4=15.3（mm2）注：Id.max(3)-最大三相稳态短路电流；C-电缆芯线热稳定系数，中间有接头的电缆C取93.4，无接头时C取159；tf-短路电流作用的假象时间；Sd.max-系统最大运行方式下，电缆首端发生三相短路时的短路容量，MVA；一般指地面变电所和井下中央变电所母线最大运行方式下的短路容量，xx煤矿井下中央变电所10KV母线最大运行方式下的短路容量为52MVA（由矿井初步设计查得）。以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第28页得知。MYJV22-3*95型高压电缆截面积大于电缆短路时热稳定要求的最小截面积Amin，该型号电缆满足热稳定要求。2、东翼轨道配电点用2011#高压电缆截面选择和校验计算（1）长时负荷电流Ig=KxPe1033cospjpj=0.45*120*1000/1.732/10000/0.6/0.95 =5.469（A）注：Kx-需用系数，同该第一部分变压器校验选取值；加权平均效率pj取0.95。 MYJV22-3*50型高压电缆长时载流量192A，满足2011#高压电缆长时负荷电流初选要求。（2）按经济电流密度选择高压电缆截面积Aj=InnIj=5.469/1/2.25=2.43（mm2）注：Ij经济电流密度，通过查阅煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第28页表3-2得知约为2.25A/ mm2（3）按电缆短路时热稳定选择电缆截面积由于Id.max(3)=Sd.max3Upj故Amin=Id.max(3)tfC=52000/1.732/10.5/2/93.4=15.3（mm2）注：Id.max(3)-最大三相稳态短路电流；C-电缆芯线热稳定系数，中间有接头的电缆C取93.4，无接头时C取159；tf-短路电流作用的假象时间；Sd.max-系统最大运行方式下，电缆首端发生三相短路时的短路容量，MVA；一般指地面变电所和井下中央变电所母线最大运行方式下的短路容量，xx煤矿井下中央变电所10KV母线最大运行方式下的短路容量为52MVA（由矿井初步设计查得）。以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第28页得知。 MYJV22-3*50型高压电缆截面积大于电缆短路时热稳定要求的最小截面积Amin，该型号电缆满足热稳定要求。三、低压电缆选择和校验1、东翼五联配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-55）干线电缆（1）线缆初选In=KxPe10003Ueecose=0.45*140.5*1000/1.732/0.85/0.7=90.96（A）注：Kx-需用系数；加权平均效率pj对于干线而言一般取0.8-0.9，这里取0.85；平均功率因数cospj可以取0.7; 以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第12页得知。型号为MYP3*70+1*25型的低压电缆长时载流量为215A，满足要求。（2）按允许电压损失校验电缆截面 12-01-03移动变电站电压损失计算Ub=SbSe(Urcospj+Uxsinpj)Ue=280.5*(0.0061*0.7+0.0446*0.7141)*660/1000=6.685（V）注：Ur-变压器在额定负荷下内部电阻上压降百分数；Ux-变压器在额定负荷下内部电抗上压降百分数；Sb-选择变压器计算的需用容量，KVA；Se-选择变压器额定容量，KVA；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页得知。干线电缆电压损失计算Ug=KxPeLz1000Ue(R0+X0tanpj)=0.45*140.25*0.65*1000(0.315+0.078*1.020)= 24.524（V）注：Pe -干线电缆所带设备额定功率之和，KW；Lz-电缆长度，Km；Ue-干线额定电压，V；tanpj-干线电缆平均功率因数角对应的正切值，取1.020；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页知。经以上计算得知该干线末端电压损失：U=Ub+Ug+UZ=6.685+24.524=31.21（V）由于660V电压等级允许电压损失不得超过额定值的10%(99V)，所以该电缆选型负荷要求。2、东翼五联配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-63）干线电缆（1）线缆初选In=KxPe10003Ueecose=0.45*140.5*1000/1.732/0.85/0.7=90.96（A）注：Kx-需用系数；加权平均效率pj对于干线而言一般取0.8-0.9，这里取0.85；平均功率因数cospj可以取0.7; 以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第12页得知。型号为MYP3*70+1*25型的低压电缆长时载流量为215A，满足要求。（2）按允许电压损失校验电缆截面 12-01-03移动变电站电压损失计算Ub=SbSe(Urcospj+Uxsinpj)Ue=280.5*(0.0061*0.7+0.0446*0.7141)*660/1000=6.685（V）注：Ur-变压器在额定负荷下内部电阻上压降百分数；Ux-变压器在额定负荷下内部电抗上压降百分数；Sb-选择变压器计算的需用容量，KVA；Se-选择变压器额定容量，KVA；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页得知。干线电缆电压损失计算Ug=KxPeLz1000Ue(R0+X0tanpj)=0.45*140.25*0.65*1000(0.315+0.078*1.020)= 24.524（V）注：Pe -干线电缆所带设备额定功率之和，KW；Lz-电缆长度，Km；Ue-干线额定电压，V；tanpj-干线电缆平均功率因数角对应的正切值，取1.020；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页知。经以上计算得知该干线末端电压损失：U=Ub+Ug+UZ=6.685+24.524=31.21（V）由于660V电压等级允许电压损失不得超过额定值的10%(99V)，所以该电缆选型负荷要求。3、东翼轨道配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-32）干线电缆（1）线缆初选In=KxPe10003Ueecose=0.45*60*1000/1.732/0.85/0.7=39.697（A）注：Kx-需用系数；加权平均效率pj对于干线而言一般取0.8-0.9，这里取0.85；平均功率因数cospj可以取0.7; 以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第12页得知。型号为MYP3*50+1*25型的低压电缆长时载流量为113A，满足要求。（2）按允许电压损失校验电缆截面 12-01-21移动变电站电压损失计算Ub=SbSe(Urcospj+Uxsinpj)Ue=120*(0.0065*0.7+0.0395*0.7141)*660/630=4.115（V）注：Ur-变压器在额定负荷下内部电阻上压降百分数；Ux-变压器在额定负荷下内部电抗上压降百分数；Sb-选择变压器计算的需用容量，KVA；Se-选择变压器额定容量，KVA；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页得知。干线电缆电压损失计算Ug=KxPeLz1000Ue(R0+X0tanpj)=0.45*60*1.15*1000(0.864+0.088*1.020)/660= 44.87（V）注：Pe -干线电缆所带设备额定功率之和，KW；Lz-电缆长度，Km；Ue-干线额定电压，V；tanpj-干线电缆平均功率因数角对应的正切值，取1.020；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页知。经以上计算得知该干线末端电压损失：U=Ub+Ug+UZ=4.115+44.87=48.986（V）由于660V电压等级允许电压损失不得超过额定值的10%(99V)，所以该电缆选型负荷要求。4、东翼轨道配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-36）干线电缆（1）线缆初选In=KxPe10003Ueecose=0.45*60*1000/1.732/0.85/0.7=39.697（A）注：Kx-需用系数；加权平均效率pj对于干线而言一般取0.8-0.9，这里取0.85；平均功率因数cospj可以取0.7; 以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第12页得知。型号为MYP3*50+1*25型的低压电缆长时载流量为113A，满足要求。（2）按允许电压损失校验电缆截面 12-01-21移动变电站电压损失计算Ub=SbSe(Urcospj+Uxsinpj)Ue=120*(0.0065*0.7+0.0395*0.7141)*660/630=4.115（V）注：Ur-变压器在额定负荷下内部电阻上压降百分数；Ux-变压器在额定负荷下内部电抗上压降百分数；Sb-选择变压器计算的需用容量，KVA；Se-选择变压器额定容量，KVA；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页得知。干线电缆电压损失计算Ug=KxPeLz1000Ue(R0+X0tanpj)=0.45*60*1.15*1000(0.864+0.088*1.020)/660= 44.87（V）注：Pe -干线电缆所带设备额定功率之和，KW；Lz-电缆长度，Km；Ue-干线额定电压，V；tanpj-干线电缆平均功率因数角对应的正切值，取1.020；以上公式参考煤矿供电设计与继电保护整定计算示例第14页知。经以上计算得知该干线末端电压损失：U=Ub+Ug+UZ=4.115+44.87=48.986（V）由于660V电压等级允许电压损失不得超过额定值的10%(99V)，所以该电缆选型负荷要求。四、高低压短路电流计算1、高压短路电流的计算（1）东翼五联配电点处12-01-03移动变电站高压侧计算系统电抗Xd.min=Upj2Sd.min=10.5*10.5/49.2=2.2409()Xd.max=Upj2Sd.max=10.5*10.5/52=2.1202()注：Upj-电源平均电压，对于10KV网络选取10.5，单位KV;Sd-井下中央变电所10KV母线的短路容量，最大运行方式下的短路容量为52MVA，最小运行方式下的短路容量为49.2MVA（由矿井初步设计查得）。东翼五联配电点处12-01-03移动变电站至中央变电所段高压电缆的电阻和电抗Rg=i=1nRiLi1000=0.236*3.14=0.74104()Xg=i=1nXiLi1000=0.096*3.14=0.30144()注：Xi-第i段高压电缆每千米电抗，/km；Ri-第i段高压电缆每千米电阻，/km；Li-中央变电所至该移变的第i段高压电缆，单位取km;通过以上计算得知该变压器高压侧最大三相短路电流和最小两相短路电流I12-01-03g-d.max(3)=Upj10003Rg2+(Xd.max+Xg)2=2393.84（A）I12-01-03g-d.min(2)=Upj10002Rg2+(Xd.min+Xg)2=1982.559（A）注：Upj-电源平均电压，对于10KV网络选取10.5，单位KV;（2）东翼轨道配电点处12-01-21移动变电站高压侧计算系统电抗Xd.min=Upj2Sd.min=10.5*10.5/49.2=2.2409()Xd.max=Upj2Sd.max=10.5*10.5/52=2.1202()注：Upj-电源平均电压，对于10KV网络选取10.5，单位KV;Sd-井下中央变电所10KV母线的短路容量，最大运行方式下的短路容量为52MVA，最小运行方式下的短路容量为49.2MVA（由矿井初步设计查得）。东翼轨道配电点处12-01-21移动变电站至中央变电所段高压电缆的电阻和电抗Rg=i=1nRiLi1000=0.449*2.3=1.0327()Xg=i=1nXiLi1000=0.107*2.3=0.2461()注：Xi-第i段高压电缆每千米电抗，/km；Ri-第i段高压电缆每千米电阻，/km；Li-中央变电所至该移变的第i段高压电缆，单位取km;通过以上计算得知该变压器高压侧最大三相短路电流和最小两相短路电流I12-01-21g-d.max(3)=Upj10003Rg2+(Xd.max+Xg)2=2438.09（A）I12-01-21g-d.min(2)=Upj10002Rg2+(Xd.min+Xg)2=1949.61（A）注：Upj-电源平均电压，对于10KV网络选取10.5，单位KV;2、低压短路电流计算（1）东翼五联配电点处12-01-03移动变电站低压侧 该变压器每相电阻、电抗计算Rb=PU2e2Se2=6100*0.693*0.693/1000/1000=0.00293()Xb=Zb2-Zb2=Ud%10U2e2Se2-Rb2=0.0214()注：P-变压器短路损耗，单位取W；U2e-变压器二次测平均电压，单位取KV；Se-变压器额定容量，KVA；Ud%-变压器阻抗百分数。 变压器低压侧短路电流由于R=RgKb2+Rb+Rd，Xmin=Xd.minKb2+XgKb2+Xb+Xd，Xmax=Xd.maxKb2+XgKb2+Xb+Xd注：R-低压短路点至系统电源（井下中央变电所）之间的电阻，单位取；Kb-变压器的变比；Rg-低压短路点至系统电源之间的高压电缆电阻，单位取；Rb-变压器每相电阻；Rd-低压短路点至变压器之间低压电缆电阻值，单位取；Xd.min-系统最小运行方式下的系统电抗值，单位取；Xd.max-系统最大运行方式下的系统电抗值，单位取；Xb、Xg、Xd性质同上。可根据设定的EXCEL计算表求得：I12-01-03d-d.max(3)=Upj10003(R)2+(Xmax)2=11193.11（A）I12-01-03d-d.min(2)=Upj10002(R)2+(Xmin)2=9541.096（A）此时对应的变压器一次侧电流为(变压器联结方式为Yd11)：I12-01-03d-d.max(3)g=I12-01-03d-d.max(3)Kb=11193.11/14.43=775.68（A）I12-01-03d-d.min(2)g=I12-01-03d-d.min(2)3Kb=9541.096/1.732/14.43=381.75（A）东翼五联配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-55）干线电缆末端短路电流（电缆型号为MYP3*70,长650米）I01-04-55d(2)=Upj10002(R)2+(Xmin)2=1518.16（A）东翼五联配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-63）干线电缆末端短路电流（电缆型号为MYP3*70,长850米）I01-04-63d(2)=Upj10002(R)2+(Xmin)2=1184.19（A）（2）东翼轨道配电点处12-01-21移动变电站低压侧 该变压器每相电阻、电抗计算Rb=PU2e2Se2=4100*0.693*0.693/630/630=0.00496()Xb=Zb2-Zb2=Ud%10U2e2Se2-Rb2=0.03009()注：P-变压器短路损耗，单位取W；U2e-变压器二次测平均电压，单位取KV；Se-变压器额定容量，KVA；Ud%-变压器阻抗百分数。 变压器低压侧短路电流由于R=RgKb2+Rb+Rd，Xmin=Xd.minKb2+XgKb2+Xb+Xd，Xmax=Xd.maxKb2+XgKb2+Xb+Xd注：R-低压短路点至系统电源（井下中央变电所）之间的电阻，单位取；Kb-变压器的变比；Rg-低压短路点至系统电源之间的高压电缆电阻，单位取；Rb-变压器每相电阻；Rd-低压短路点至变压器之间低压电缆电阻值，单位取；Xd.min-系统最小运行方式下的系统电抗值，单位取；Xd.max-系统最大运行方式下的系统电抗值，单位取；Xb、Xg、Xd性质同上。可根据设定的EXCEL计算表求得：I12-01-21d-d.max(3)=Upj10003(R)2+(Xmax)2=9387.867（A）I12-01-21d-d.min(2)=Upj10002(R)2+(Xmin)2=8023.757（A）此时对应的变压器一次侧电流为(变压器联结方式为Yd11)：I12-01-03d-d.max(3)g=I12-01-03d-d.max(3)Kb=9387.867/14.43=650（A）I12-01-03d-d.min(2)g=I12-01-03d-d.min(2)3Kb=8023.757/1.732/14.43=321.04（A）东翼轨道配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-32）干线电缆末端短路电流（电缆型号为MYP3*25,长1150米）I01-04-32d(2)=Upj10002(R)2+(Xmin)2=341.8（A）东翼轨道配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-36）干线电缆末端短路电流（电缆型号为MYP3*25,长1350米）I01-04-36d(2)=Upj10002(R)2+(Xmin)2=291.84（A）五、高低开关保护整定1、低压开关保护定值计算（1）东翼五联配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-55） 由于该开关面向的是非掘进机的掘进工作面，Kx查表知取0.45。 过载保护整定值计算Ig.zd=KxIe=0.45*140.25*1.15=72.58（A），整定73A 短路保护整定值计算Is.zdIeq+KxIe=60*1.15*6+0.45*80.25=450.11（A） 短路保护整定倍数ns=Is.zdIg.zd=450.11/72.58=6.2,取6 灵敏系数校验Ksen=I01-04-55d(2)nsIg.zd=1518.16/6/73=3.4661.5满足灵敏度要求。（2）东翼五联配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-63） 由于该开关面向的是非掘进机的掘进工作面，Kx查表知取0.45。 过载保护整定值计算Ig.zd=KxIe=0.45*140.25*1.15=72.58（A），整定73A 短路保护整定值计算Is.zdIeq+KxIe=60*1.15*6+0.45*80.25=450.11（A） 短路保护整定倍数ns=Is.zdIg.zd=450.11/72.58=6.2,取6 灵敏系数校验Ksen=I01-04-63d(2)nsIg.zd=1184.19/6/73=2.7041.5满足灵敏度要求。（3）东翼轨道配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-32） 由于该开关面向的是非掘进机的掘进工作面副风机，Kx取1。 过载保护整定值计算Ig.zd=KxIe=1*60*1.15*0.7=48.3（A），整定48A 短路保护整定值计算Is.zdIeq+KxIe=60*1.15*6=414（A） 短路保护整定倍数ns=Is.zdIg.zd=414/48=8.625,取8 灵敏系数校验Ksen=I01-04-32d(2)nsIg.zd=341.8/8/48=0.891.5满足灵敏度要求。（3）东翼轨道配电点KBZ2-400型馈电开关（01-04-36） 由于该开关面向的是非掘进机的掘进工作面副风机，Kx取1。 过载保护整定值计算Ig.zd=KxIe=1*60*1.15*0.7=48.3（A），整定48A 短路保护整定值计算Is.zdIeq+KxIe=60*1.15*6=414（A） 短路保护整定倍数ns=Is.zdIg.zd=414/48=8.625,取8 灵敏系数校验Ksen=I01-04-36d(2)nsIg.zd=291.84/8/48=0.761.5满足灵敏度要求。2、移动变电站保护定值计算（1）东翼五联配电点处12-01-03移动变电站（联结组别Yd11） 低压侧保护箱由于该开关面向的是非掘进机的掘进，Kx取0.45。过载保护整定值计算Ig.zd=KxIe=0.45*280.5*1.15=145.16（A），整定145A短路保护整定值计算Is.zdIeq+KxIe=60*1.15*6+0.45*220.5=528（A）短路保护整定倍数ns=Is.zdIg.zd=528/145=3.64,取4灵敏系数校验Ksen=I01-04-63d(2)nsIg.zd=1184.19/4/145=2.041.5满足灵敏度要求。 高压侧保护箱过载保护定值：Ig.zd12-01-03=I1N=67.9（A）,取65A短路保护定值Is.zd12-01-03=I12-01-03d-d.min(2)gKsen=381.75/1.5=254.5（A）ns=Is.zdIg.zd=254.5/65=3.9，取4注：过载保护（过流III段保护）定值按照移动变电站一次侧额定电流进行整定（保护变压器），短路保护（过流I段保护）定值按照移动变电站二次测两相短路时流过一次侧的短路电流有不小于1.5的灵敏系数进行整定。（2）东翼轨道配电点处12-01-21移动变电站（联结组别Yd11） 低压侧保护箱由于该开关面向的是非掘进机的掘进工作面副风机，Kx取1。过载保护整定值计算Ig.zd=KxIe=1*120*1.15*0.7=96.6（A），整定100A短路保护整定值计算Is.zdIeq+KxIe=60*1.15*6+60*1.16=483（A）短路保护整定倍数ns=Is.zdIg.zd=483/100=4.83,取5灵敏系数校验Ksen=I01-04-291d(2)nsIg.zd=291.84/5/100=0.5831.5满足灵敏度要求。 高压侧保护箱过载保护定值：Ig.zd12-01-21=I1N=42（A）,取40A短路保护定值Is.zd12-01-21=I12-01-21d-d.min(2)gKsen=321.04/1.5=214.026（A）ns=Is.zdIg.zd=214.026/40=5.35，取6注：过载保护（过流III段保护）定值按照移动变电站一次侧额定电流进行整定（保护变压器），短路保护（过流I段保护）定值按照移动变电站二次测两相短路时流过一次侧的短路电流有不小于1.5的灵敏系数进行整定。3、上级高防开关保护定值计算（1）中央变电所内PBG770-10Y型高防开关（10-01-41）由于移动变电站本身带有高压侧保护箱，其保护配置有I段和III段保护，现只需对该台高防开关配置短路保护I段和限时速断保护II段保护。 I段保护定值按照躲过最大运行方式下移动变电站二次侧三相短路电流时流过一次侧的短路电流值进行计算Iop10-01-41I=KrelII12-01-03d-d.max(3)g=1.2*775.68=930.82（A）,所以可取930A，保护装置的灵敏度按照移动变电站一次侧两相最小短路电流进行校验：Ksen=I12-01-03g-d.min(2)Iop10-01-41I=1982.559/930.82=2.131.5满足灵敏度要求。由于该高防开关的电流互感器的变比为400/5，故该高防开关对应的设定值为：930/（400/5）=11.62（A）注: IopI-I段保护定值；Ksen-灵敏系数。 限时电流速断保护II段整定计算（与下级变压器高压侧保护箱设定的过流I段配合，即保护到变压器的二次测）高防开关的限时速断保护II段保护定值按照下级变压器高压侧保护箱过流保护I定值进行整定，作为下级变压器高压侧保护箱过流I段保护的后备保护，即：Iop10-01-41II=Is.zd12-01-03=254（A）动作时限比下级变压器大一个时间阶段，tII=0.30.5s，这里取12s。由于该高防开关的电流互感器的变比为400/5，故该高防开关对应的设定值为：254/（400/5）=3.175（A）（2）中央变电所内PBG770-10Y型高防开关（10-01-38）由于移动变电站本身带有高压侧保护箱，其保护配置有I段和III段保护，现只需对该台高防开关配置短路保护I段和限时速断保护II段保护。 I段保护定值按照躲过最大运行方式下移动变电站二次侧三相短路电流时流过一次侧的短路电流值进行计算Iop10-01-38I=KrelII12-01-03d-d.max(3)g=1.2*650=780（A）,所以可取780A，保护装置的灵敏度按照移动变电站一次侧两相最小短路电流进行校验：Ksen=I12-01-21g-d.min(2)Iop10-01-38I=1949.61/780=2.4991.5满足灵敏度要求。由于该高防开关的电流互感器的变比为200/5，故该高防开关对应的设定值为：780/（200/5）=19.5（A）注: IopI-I段保护定值；Ksen-灵敏系数。 限时电流速断保护II段整定计算（与下级变压器高压侧保护箱设定的过流I段配合，即保护到变压器的二次测）高防开关的限时速断保护II段保护定值按照下级变压器高压侧保护箱过流保护I定值进行整定，作为下级变压器高压侧保护箱过流I段保护的后备保护，即：Iop10-01-38II=Is.zd12-01-21=214（A）动作时限比下级变压器大一个时间阶段，tII=0.30.5s，这里取12s。由于该高防开关的电流互感器的变比为200/5，故该高防开关对应的设定值为：214/（200/5）=5.4（A）六、低压电缆动热稳定性校验1、东翼五联配电点低压电缆短路时热稳定选择电缆截面积由于Id.max(3)=I12-01-03d-d.max(3)=11193.11（A）故Amin=Id.max(3)tfC=11193.11/2/100=59.92（mm2）注：Id.max(3)-最大三相稳态短路电流；C-电缆芯线热稳定系数，中间有接头的电缆C取93.4，无接头时C取159；tf-短路电流作用的假象时间；I12