斜心墙土石坝及其结构稳定分析计算书

目录目录 第一章第一章 调洪计算调洪计算 3 3 第二章第二章 大坝高程的计算大坝高程的计算 1111 2.1 基本计算原理和公式 .11 2.2 计算过程和结果 .12 第三章第三章 土石料的设计土石料的设计 1313 3.1 粘土土料设计 13 3.2 砂砾料设计 15 第四章第四章 渗流计算渗流计算 1919 4.1 渗流计算应包括以下内容:19 4.2 渗流计算应包括以下水位组合情况：.19 4.3 计算方法.19 4.4 计算断面与计算情况.20 4.4.1.1 正常蓄水位+相应下游水位20 4.4.1.2 设计水位与下游相应的水位.21 4.4.1.3 校核水位与下游相应水位.21 4.4.2.1 正常蓄水位+相应下游水位 .21 4.4.2.2 设计水位与下游相应的水位 21 4.4.2.3 校核水位与下游相应水位 22 4.4.3.1 正常蓄水位+相应下游水位 .22 4.4.3.2 设计水位与下游相应的水位 23 4.4.3.3 校核水位与下游相应水位 23 4.5 逸出点坡降计算 .23 第五章第五章 稳定分析稳定分析 2424 5.1.程序说明.24 5.2 源程序 .26 5.3 工况选择与稳定计算成果.30 第六章第六章 细部结构计算细部结构计算 3131 6.1 反滤层的设计计算 .31 6.2 护坡设计.32 第七章第七章 泄水建筑物的计算泄水建筑物的计算 3232 7.1 隧洞的水力计算 .32 7.2 隧洞的水力计算.33 7.4 出口消能计算.34 第八章第八章 施工组织设计施工组织设计 3636 8.1 工日分析.36 8.2 施工导流计算 .37 8.3 拦洪高程计算.40 8.4 主体工程施工工程量计算 41 8.5 封堵日期的确定 .43 第一章第一章 调洪计算调洪计算 主要建筑物为 2 级，次要建筑物为 3 级，临时建筑物为 4 级。 永久建筑物洪水标准：正常运用（设计）洪水重现期 100 年；非常运用（校 核水重现期 2000 年。 由于明渠开挖量巨大，故采用隧洞泄洪方案 水库运用方式：洪水来临时用闸门控制下泄流量等于来流量，水库保持汛前 限制水位不变，当来流量继续加大，则闸门全开，下泄流量随水位的升高而加大， 流态为自由泄流。 调洪演算原理 采用以峰控制的同倍比放大法对典型洪水进行放大，得出设计与校核洪水过 程线如下： 流 量 6h6h 量 流 (t,1680) (t,2320) 拟定几组不同堰顶高程I 及孔口宽度 B 的方案。堰顶自由泄流公式 Q=Bm(2g) 1/2H3/2可确定设计洪水和校核洪水情况下的起调流量 Q 起，由 Q起开始，假定三条 泄洪过程线（为简便计算，假设都为直线） ，在洪水过程线上查出 Q泄，并求出相 应的蓄水库容 V。根据库容水位关系曲线可得相应的库水位 H，由三组（Q泄，H） 绘制的 QH 曲线与由 Q=Bm(2g)1/2H3/2绘制的 QH 曲线相交，所得交点即为所要 求的下泄流量及相应水位。 方案一：I=2818m, B=7m 起调流量=0.86 0.502 710 =423.30/s 2 3 2 HgmBQ 起 81 . 9 2 2 3 3 m 设计洪水时：Q设 =1680/s 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 700 30.45 558.832829.268 560 35.83 564.212829.502 490 38.73 567.112829.62 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =521.8/s，H=2829.55m 3 m 校核洪水时：Q校=2320 时： 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 676.69 59.56 587.862830.464 580 64.8 593.12830.678 483.35 70.37 598.672830.89 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =603.1/s，H=2830.58m 3 m 2827 2828 2829 2830 2831 2832 2833 2834 02004006008001000 坐坐标标轴轴标标题题 坐坐标标轴轴标标题题 隧洞下泄流量曲线 设计 校核 方案二：I=2818m, B=8m 起调流量=0.8 0.502 810 =483.77/s 2 3 2 HgmBQ 起 81 . 9 2 2 3 3 m 设计洪水时：Q设 =1680/s 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 770 26.89 555.272829.142 630 31.57 559.952829.34 560 34.07 562.452829.432 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 590.1/s，H=2829.38m 3 m 校核洪水时：Q校=2320/s 时： 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m 水库总水 量 V （10 6 水库水位 H（m） ） ） 3 m 773.36 52.74 581.122830.204 676.69 57.94 586.322830.4 580 62.21 590.592830.588 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =676.3/s，H=2830.28m 3 m 2827.5 2828 2828.5 2829 2829.5 2830 2830.5 2831 2831.5 2832 2832.5 02004006008001000 坐坐标标轴轴标标题题 坐坐标标轴轴标标题题 隧洞下泄流量 设计 校核 方案三：I=2819m, B=7m 起调流量=0.86 0.502 79 =361.42/s 2 3 2 HgmBQ 起 81 . 9 2 2 3 3 m 设计洪水时：Q设 =1680/s 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 560 37.85 565.882829.572 490 41.13 569.512829.726 420 44.57 572.952830 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =475.6/s，H=2829.88m 3 m 校核洪水时：Q校=2320/s 时： 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 676.69 61.67589.972830.548 58067.42595.582830.738 483.3573.51601.892830.924 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =552.6/s，H=2830.9m 3 m 2827 2828 2829 2830 2831 2832 2833 2834 0200400600800 坐坐标标轴轴标标题题 坐坐标标轴轴标标题题 隧洞下泄流量 设计 校核 方案四：I=2817m, B=8m 起调流量=0.86 0.502 811 =558.12/s 2 3 2 HgmBQ 起 81 . 9 2 2 3 3 m 设计洪水时：Q设 =1680/s 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 770 25.34 553.722829.09 70027.17555.552829.149 63029.56557.942829.25 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =656.8/s，H=2829.2m 3 m 校核洪水时：Q校=2320/s 时： 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 87046.83575.262829.946 773.3650.63579.012830.098 676.6954.72583.12830.262 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =724.5/s，H=2830.17m 3 m 2827 2828 2829 2830 2831 2832 2833 2834 020040060080010001200 坐坐标标轴轴标标题题 坐坐标标轴轴标标题题 隧洞下泄流量 设计 校核 方案五：I=2819m, B=8m 起调流量=0.86 0.502 89 =413.05/s 2 3 2 HgmBQ 起 81 . 9 2 2 3 3 m 设计洪水时：Q设 =1680/s 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 水库拦蓄 洪水 水库总水 量 V 水库水位 H（m） （/s） 3 m V（10 6 3 m ） （10 6 ） 3 m 63033.89561.772829.389 56036.18564.562829.53 49039.12569.52829.726 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =523.5/s，H=2829.6m 3 m 校核洪水时：Q校=2320/s 时： 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 676.6957.92586.32830.4 58065.34593.722830.73 483.3570.79599.172830.92 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =604.7/s，H=2830.62m 3 m 2827 2828 2829 2830 2831 2832 2833 2834 02004006008001000 坐坐标标轴轴标标题题 坐坐标标轴轴标标题题 隧洞下泄流量 设计 校核 方案六：I=2817m, B=7m 起调流量=0.86 0.502 711 =/s 2 3 2 HgmBQ 起 81 . 9 2 2 3 3 m 设计洪水时：Q设 =1680/s 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 70029.02557.42829.204 63031,41559.792829.358 56033.88562.462829.579 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =591.3/s，H=2829.43m 3 m 校核洪水时：Q校=2320/s 时： 3 m 计算 QH 曲线列表如下： 假设泄水 流量 Q泄 （/s） 3 m 水库拦蓄 洪水 V（10 6 3 m ） 水库总水 量 V （10 6 ） 3 m 水库水位 H（m） 773.3652.63581.062830.187 676.6957.88586.262830.36 58061.76590.142830.62 在 QH 曲线与 Q=Bm(2g)1/2H3/2 交点查到 Q泄 =660.3/s，H=2830.48m 3 m 2827 2828 2829 2830 2831 2832 2833 2834 02004006008001000 坐坐标标轴轴标标题题 坐坐标标轴轴标标题题 隧洞下泄流量 设计 校核 第二章第二章 大坝高程的计算大坝高程的计算 2.1 基本计算原理和公式基本计算原理和公式 坝顶在水库静水位以上的超高按下式确定： aeRy 其中：y-坝顶超高； R-最大波浪在坝顶的爬高； e-最大风壅水面高度； A-安全超高。该坝为二级建筑物，设计时取 A=1.0，校核时取 A=0.5 坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最 大值: 1. 设计水位加正常运用条件下的坝顶超高; 2. 正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高; 3. 正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高加地震安全加高。 对于内陆峡谷水库，在风速 W5mm 砾 石含量 比重 Gs 天然孔 隙比 相对密 实度 Dr 设计干 容重d 设计孔 隙比 e %g/cm3 1#上 56.23462.750.4810.73218.2160.481 2#上 47.86482.740.5310.61217.560.531 3#上 25.70492.760.4490.81018.6860.449 4#上 39.81462.750.4600.78418.4780.460 1#下 48.98472.750.4810.73218.2160.481 2#下 38.02422.730.4750.74818.1570.475 3#下 58.88442.730.4810.73218.0830.481 4#下 44.67462.720.5110.66217.6590.511 表 3-4 砂砾料计算成果汇总表 料场保持含水量 湿容重w浮容重内摩擦角 粘聚力 c渗透系数 K %g/cm3g/cm3kPa10-2cm/s 1#上 519.011.8351002.0 2#上 518.211.4360002.0 3#上 519.512.1354002.0 4#上 519.412.0363002.0 1#下 519.011.8352002.0 2#下 518.911.7364002.0 3#下 518.811.7355002.0 4#下 518.311.4371002.0 绘出各沙石料场的级配曲线如下图 3-1 所示： 10001001010.1 0 20 40 60 80 100 1#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 1000100 1010.1 0 20 40 60 80 100 2#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 1000100 1010.1 0 20 40 60 80 100 3#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 1000100 10 1 0.1 0 20 40 60 80 100 4#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 1000 1001010.1 0 20 40 60 80 100 1#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 1000100101 0.1 0 20 40 60 80 100 2#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 1000 10010 10.1 0 20 40 60 80 100 3#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 10001001010.1 0 20 40 60 80 100 4#上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 上 P上 %上 图 3-1 3.2.3 砂砾料的选用砂砾料的选用 土石坝的坝壳材料主要为了保持坝体的稳定性，要求有较高的强度。 根据规范要求砂砾石的相对密实度 Dr要求不低于 0.75，上述料场中只有 3#上 和 4#上 料场满足要求，其余料场不符合要求不予采用。下游坝壳水下部位和 上游坝壳水位变动区宜有较高的透水性，且具有抗渗和抗震稳定性，应优先 选用不均匀和连续级配的砂石料。认为不均匀系数 =30100 时较易压实， xc Then a1 = Atn(H - yd) / (xc - xd) If WH ya And WH yd And WH ye Then xf = WH * m xg = xd + (WH - yd) / Tan(a1) W1 = (xg - xf) + (xc - xb) * (H - WH) * R + (xg - xf) * (WH - ye) + (ye - yd) * (xg - xd) * RF) / 2 W2 = (ye - yd) * (xd - xa) * RF / 2 End If If Option1.Value = True Then a = W1 * Sin(a1) * Cos(a1 - a2) + W2 * Sin(a2) b = -W1 * Cos(a1) * Cos(a1 - a2) * 0.74 - W1 * Sin(a1) * Sin(a1 - a2) * 0.71 - W2 * Cos(a2) * 0.71 c = W1 * Cos(a1) * Sin(a1 - a2) * 0.71 * 0.74 ElseIf Option2.Value = True Then h1 = (ya + yd + ye) / 3 If xc = xb Then h2 = (ye + yd + H) / 3 Else h2 = (ye + yd + H + H) / 4 End If If H 9.0 m 上游连接段采用三圆弧法： R1=0.5Hd=6.145m b1=0.175 Hd=2.151m R2=0.2Hd=2.458m b2=0.276 Hd=3.392m R3=0.04Hd=0.492m b3=0.2818Hd=3.463m 7.2 隧洞的水力计算隧洞的水力计算 平洞底坡的确定： =9.41m 3 2 3 2 81 . 9 8/ 5 . 724）（ g q hc 其中 B=8m =724.5/8=90.56 m3/s q Xc= 2hc+B=26.82m A=hc *B=75.28m 2 R=A/x=2.81 =85.15 c C 其中糙率=0.014 Bc x c g i c c c 2 6 1 1 R n Cc n =0.00454 c i 设计平洞底坡为陡坡，取=0.005。 c i 7.3 隧洞水面曲线的计算 2 0 2 2 00 2 c c hg q hT T0=2830.17-2750-2.1=78.07 78.07= 2 0 2 2 0 9 . 081 . 9 2 56.90 c c h h 式中：T0-堰前总有效水头 流速系数；取 0.9m 反弧段最低点水深； 0c h 经过试算得：=2.86m 0c h hAQX(m)R(m)C(m0.5/s)V(m/s)v2/2gEsEs 2.61520.92724.513.231.58 77.10 34.63 61.13 63.75 2.71521.72724.513.431.62 77.39 33.36 56.71 59.42 4.32 2.81522.52724.513.631.65 77.66 32.17 52.75 55.57 3.86 2.91523.32724.513.831.69 77.93 31.07 49.19 52.11 3.46 3.01524.12724.514.031.72 78.18 30.04 45.99 49.00 3.11 3.11524.92724.514.231.75 78.42 29.07 43.08 46.20 2.81 vRCJJ-iSS 考虑掺气后 ha 4.23 33.99 1.60 77.24 0.12 0.12 37.21 37.21 4.24 32.76 1.63 77.53 0.11 0.10 37.00 74.21 4.25 31.62 1.67 77.80 0.10 0.09 36.79 111.00 4.28 30.55 1.70 78.05 0.09 0.08 36.58 147.59 4.31 29.56 1.74 78.30 0.08 0.08 36.38 183.96 4.34 经整理得出平洞段水面曲线，见表 7-2： 表 7-2 平洞段水面曲线 s(m)037.20874.20837111.0008147.5857183.9642 h(m)2.6152.7152.8152.9153.0153.115 ha(m)4.23254.23824.2534.27574.30544.3411 由于隧洞泄流时流速较大（最大达 34.02m/s） ，应次必须考虑高速水流掺气 的影响。掺气后的水深按以下公式计算： Ha = h+h h=kh gR v2 式中： V、R为不计掺气时断面的平均流速和水力半径； Ha考虑掺气后的水深。 K掺气系数取 0.008 按上式计算结果如表 7-2 7.4 出口消能计算出口消能计算 7.4.1扩散角扩散角 为减小单宽流量，减轻下游冲刷，利于消能，隧洞出口采用扩散段布置。为防止 高速水流脱离边壁而发生空蚀，扩散角不宜过大。设计中采用以下公式来控制： 26. 515. 3*81 . 9 /07.29/ghvFr 076 . 0 )26 . 5 *5 . 2/(1*/1tanFrK ,取 57 . 5 076 . 0 arcsin 5 式中： 为扩散角 为弗劳德数 Fr K 为经验系数，可取 1.53.0，取 2.5 最终确定扩散角 =5，扩散段布置见图 7-1。 7.4.2 挑距计算挑距计算 挑距 L 可用下面公式估算公式： L = V12sincos+ V1cos g 1 )(2sin 21 2 2 1 hhgV 式中： L挑距（m） ，鼻坎末端至冲坑最深点的水平距离； V1坎顶水面流速（m/s） ，可取为坎顶平均流速的 1.1 倍； 鼻坎挑射角度，300； 坎顶平均水深 h 在铅直方向投影，即 ； 1 hcos* 1 hh 坎顶至河床表面高差； 2 h g重力加速度。 已知：隧洞出口断面（掺气）ha=4.34m 已知：反弧起始位置， h1=3.76m V =29.07m/scos*34 . 4 由能量方程： g V hz g V h 22 2 2 2 2 1 1 2 2 2 2 2 2 881 . 9 2 5 . 724 7 81 . 9 2 07.291 76. 3 h h =3.38m ,即坎顶平均水深为 2.92m(铅直方向) 2 h =26.79 m/s 838 . 3 5 .724 1 . 1 1 V =3.38m 1 h 求得 L=77.6m 7.4.3 冲坑深度冲坑深度 冲坑稳定深度 tr 与水流冲刷能力和河床抗冲能力有关，采用以下估算公式： tr = Kr q0.5 H0.25 - t =28.40m2 . 5)22.275517.2830()8/ 5 . 724(2 . 1t 25 . 0 5 . 0 r 式中：t下游水位； H上下游水位差；设计中，考虑到隧洞较长，沿程水头损失很大，H 以坎 顶水流的总有效水头计算； Kr冲刷坑系数。对于坚硬岩石取 Kr=0.91.2；坚硬但不完整岩石 Kr =1.2 1.5；软弱破碎的岩石 Kr=1.52.0。设计中取 Kr=1.3。 计算得出最大冲刷坑深度为 tr =28.40m 7.4.4 计算结果分析计算结果分析 L/tr =77.6/28.4=2.73 安全挑距以确保冲坑不会危及建筑物的安全,一般安全挑距约为冲刷坑深度的 2.55.0 倍。本设计中冲坑离鼻坎边界挑距 L=77.6，L/tr =77.6/28.4=2.732.5，满 足设计要求。 第八章第八章 施工组织设计施工组织设计 8.1 工日分析工日分析 各月工日分析如下表 8-1，8-2，8-3，8-4 所示。 表 8-1 石料、砂石开采、填筑有效工日 月份 123456789101112 日历天数 312831303130313130313031 法定假日 91189998891188 因雨停工 0.10.10.70.52.34.64.93.82.21.30.60.1 因气温停工 000000000000 有效工日 21. 9 16. 9 22 3 20. 5 19. 7 16. 4 18. 1 19. 2 18. 8 18. 7 21. 4 22. 9 调整有效工 日 221723212017192019192223 表 8-2 粘土开采、填筑有效工日 月份 123456789101112 日历天数 312831303130313130313031 法定假日 91189998891188 因雨停工 1.41.31.92.9 5. 3 88.67.55.84.72.41.2 因气温停工 61.20.3000000003.1 有效工日 14. 6 14. 5 20. 8 18. 1 16 .7 13 14. 4 15. 5 15. 2 15. 3 19. 6 18. 7 调整有效工 日 171721201716161616162020 表 8-3 隧洞开挖有效工日 月份 123456789101112 日历天数 312831303130313130313031 法定假日 91189998891188 因雨停工 000000000000 因气温停工 000000000000 有效工日 221723212221232321202223 调整有效工日 221723212221232321202223 表 8-4 混凝土浇筑有效工日 月份 123456789101112 法定假日 91189998891188 因雨停工 0.40.30.91.9 4. 3 77.66.54.83.71.40.2 因气温停工 61.20.3000000003.1 有效工日 15. 6 15. 5 21. 8 19. 1 17 .7 14 15. 4 16. 5 16. 2 16. 3 20. 6 19. 7 调整有效工 日 161622201816161717172120 截流和拦洪之前修筑选在 2010 年 10 月 1 日2011 年 4 月 30 日，粘土斜心墙 按照 0.20.4m/d 的强度施工，有效工日 T=20+20+17+17+21+20=115 天，有效工 日 T，=T-基坑排水（10 天）-基坑开挖（15 天）-基坑处理时间（15 天）+搭接时 间（8 天）=83 天，在洪水来临是最低大坝的临时挡水断面可以上升到 2750+83（0.20.4）=2766.62783.2m 高程,现在定在 2783m 高程。进行大坝安 全校核，需要施工进度确定的梅雨汛前大坝高程12783m 与拦洪高程比较须满足 1-h23m,度汛才是安全的 8.2 施工导流计算施工导流计算 根据已定的隧洞尺寸和泄流条件，经过调洪演算确定上游拦洪水位，以检验 此时的围堰是否满足安全的要求。 在围堰挡水时段内，围堰应挡住可能发生的最大洪水，故以 1%和 5%频率作为 该时段的最大洪峰流量作为设计流量。分别为 1680 m/s（P=1%）和 1180 m/s (P=5%)。 确定无压段与有压段分界点： （1） 无压段 根据下式计算： H=1.2A Q=m（2g）1/2H3/2 Q=m（2g）1/2H3/2 =0.350.97（29.81）0.59.241.5=274.3 m3/s 所以无压段试算流量要小于 Q=274.3m3/s。 （2）有压段 根据有压流下式计算： 2m HK A 2 2 12 1(1) 2 m gLvL Ki C R gRA 其中： H2起调点的水位； W隧洞总面积； 2 m A隧洞高； 隧洞湿周； R水力半径； n糙率系数,0.014； 取 0.25。 以及下列公式： C= 6 1 1 R n j li RWC Q gW Q AH)()1 ( 2 85 . 0 22 2 2 2 2 式中：Q起调点的流量，m3/s；隧洞长度，m。 j l 22 7 6.253.14 4.951/4 1/2 3.5 750.734Wm 76.25 2 1/4 2 3.14 4.9527.2715m 50.734 1.86 27.2715 W Rm C=79.21 6 1 1 R n L=588m 计算可得： Km= =1.661 =1.661 7.7=12.7897mAKH m 2 即：12.7897=0.85 7.7+(1+0.25)/(2 9.81 50.7342) 2 2 Q +(/(79.2121.86 50.7342)-0.006) 588 2 2 Q 得=469.6 m3/s 2 Q 所以有压段试算流量要大于 Q=469.6m3/s。 可知底坎高程=2750+588 0.006=2753.528m 将 H=12.7897+2753.528=2766.3177m，Q=469.6m3/s 作为有压段的起调点。 无压段试算如下表 8-5 所示： 表 8-5 Q（m3/s） h1(m)h2(m)H(m) 1702.9173.91752759.7657 2003.3164.36582760.4604 2303.7074.79212761.1247 2604.15.20032761.7803 有压段试算如下表 8-6 所示： 表 8-6 Q（m3/s） h2(m) H0（m） H(m) 4706.54512.8052766.3334 5006.54514.0952767.6229 5306.54515.4642768.9921 5606.54516.9132770.4411 5906.54518.4422771.9698 8006.54531.3762784.9044 可得隧洞下泄能力曲线如图 8-1 2755 2760 2765 2770 2775