土木工程毕业设计计算书(I).doc

土木工程毕业设计计算书 ANYANG INSTITUTE OF TECHNOLOGY本 科 毕 业 设 计 计 算 书 某办公大楼4 系（院）名称： 建筑工程系专业班级： 08土木工程专升本01班学生姓名： 王鑫指导教师姓名： 李渊指导教师职称： 副 教 授 2010年 5 月 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得安阳工学院及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名： 日 期：指导教师签名： 日 期： 使用授权说明本人完全了解 工学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部 日 期： 目 录中文摘要、关键词1引言“2第一章 建筑设计说明 11.1 工程概况 11.2 建筑物功能与特点 11.3 设计资料 1第二章 结构设计计算 32.1 结构布置及结构计算简图的确定 32.2 荷载计算 4第三章 框架内力计算143.1 恒载作用下框架内力计算143.2 活载作用下框架内力计算213.3 地震作用下横向框架内力计算25第四章 框架内力组合“29第五章 框架梁柱截面设计365.1 框架梁 365.2 框架柱 405.3 框架梁柱节点核心区截面抗震验算 45第六章 楼梯结构设计计算476.1 楼梯斜板设计 “476.2 休息平台板计算 496.3 梯段梁TL1计算 50第七章 现浇楼面板设计52第八章 基础设计 65 8.1 地基承载力计算及基础底面积确定 658.2 基础高度验算 “688.3 基础配筋计算 70 第九章 PKPM计算书 729.1 位移输出 729.2 建筑结构总信息 779.3 周期、地震力、振型输出 85 结论 “100 致谢 101 参考文献 102 某办公大楼4摘要：本课题为某办公大楼4的设计，总建筑面积4093.5，建筑层数五层，一层层高3.9米，二至五层层高3.6米，长51m，宽15.7m，高20.4m。该楼建筑设计交通流畅，各类房间满足使用要求，体形、立面美观。采用钢筋混凝土框架结构体系，基础为柱下独立基础。该办公楼建筑耐久等级及防火等级均为级，抗震设防烈度七度（设计基本地震加速度为0.15g），设计地震分组为第一组，建筑场地类别为二类场地土，地基持力层为粉质粘土，持力层地基承载力特征值fok=170kpa，基础埋深定为2.0米，无软弱下卧层，不考虑地下水影响，建筑地点冰冻深度在室外天然地面以下700mm。基本风压：0.45kN/，基本雪压：0.40kN/。在认真贯彻“适用、安全、经济、美观”的原则下，研究收集各种办公楼设计方案。设计时根据办公楼设计规范和其它相关标准，以及设计要求和提供的地质资料，按照先建筑后结构，先整体布局后局部结点设计步骤设计。首先，根据设计出的建筑方案及所选用的建筑材料及做法，确定结构计算简图，进行荷载和框架结构 荷载 抗震 1 引 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为某办公楼4框架结构设计。在毕设前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土、建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计，本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神。在毕设后期，主要进行设计手稿的整理，并用电脑绘图并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正，及PKPM以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 二零一零年五月二十日 2 第一章 建筑设计说明1.1工程概况1.1.1 工程名称：某办公大楼。1.1.2 工程位置：*市。1.1.3 工程总面积：4093.5，高20.4m,一层层高3.9m，二至五层层高3.6m。1.1.4 结构形式：现浇整体框架。1.2建筑物功能与特点该拟建的建筑位于市区，设计内容：此楼为办公楼，此建筑占地面积818.7m2，总建筑面积为4093.5m2 。1.2.1 平面设计建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向4.5m、横向6.0m、2.5m、6.0m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。1.2.2 立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙做法见05YJ1-外墙22（涂料饰面），不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。1.2.3 防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。1.2.4 抗震建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。1.2.5屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，不上人屋面做法见05YJ1-屋13。1.3设计资料1.3.1气象条件（1）基本风压值：0.45 KN/m2（2）基本雪压值：0.40 KN/m21 1.3.2工程地质条件（1）地形概况：场地地形平坦，地貌类型属浑河冲积阶地。（2）地下水位：地下稳定水位距地坪-10m。（3）地基持力层为粉质粘土层。（4）基础埋深：2m左右。1.3.3建筑场地类别（1）二类场地土，地基承载力为特征值fok=170kpa,建筑场地平坦，基础埋深暂定为2m。（2）地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.150g，第一组。（3）建筑耐久等级、防火等级均为级。（4）荷载资料办公楼楼面活载，查建筑结构荷载规范，确定楼面活载标准值为2KN/m2 不上人屋面：活载标准值为0.5KN/m2。屋面构造35mm厚架空隔热板、防水层、20mm厚1：3水泥砂浆找平层、120mm（100mm）厚现浇钢筋混凝土屋面板，12mm厚纸筋石灰粉平顶。楼面构造25厚水泥砂浆面层：10mm厚1：2水泥砂浆面层压实磨光、15mm厚1：3水泥砂浆找平层、120mm（100mm）现浇钢筋混凝土楼面板、12mm厚纸筋灰石灰粉平顶。围护墙围护墙采用200mm厚混凝土加气块，重度2.4KN/m2，M5混合砂浆砌筑，双面粉刷，重度3.6 KN/m2。 2 第二章 结构设计计算2.1结构布置及结构计算简图的确定2.1.1 结构平面布置如图2.1所示本工程横向框架计算单元取图2.1中斜线部分所示范围，框架计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，地质条件较好，初步确定本工程基础采用柱下独立基础，基底标高为设计标高-2.100m。柱子的底层高度为：h1=3.9+2.1-0.5=5.5m，二五层柱高为h2h5=3.6m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为L=6000m、2500m、6000m。计算简图见图2.2。 2.2 框架结构计算简图3 2.1.2 梁柱截面尺寸框架柱：500 mm500mm；梁：横向框架梁BC跨、DE跨：250mm600mm, CD跨250mm400mm。纵向连系梁250mm500mm。2.1.3 材料强度等级混凝土：均采用C30混凝土；钢筋直径大于等于12mm的采用二级（HPB335）钢筋，其余采用均采用一级（HRB235）钢筋。2.2荷载计算以轴线横向框架为计算分析对象2.2.1屋面横梁竖向线荷载标准值1.恒载（图2.3） 图2.3 恒载作用下结构计算简图屋面恒载标准值：35厚架空隔热板 0.03525=0.875KN/m2防水层 0.4KN/m24 20厚1：3水泥砂浆层找平层 0.0220=0.4KN/m2 120（100）厚钢筋混凝土现浇板 0.122.5=3.0KN/m2（BC、DE跨板厚取120；BC跨取100） （0.125=2.5KN/m2）12厚纸筋石灰粉平顶 0.01216=0.192KN/m2屋面恒载: 4.87KN/m2（ 4.37KN/m2）梁自重：边跨BC、DE跨 0.250.625=3.75KN/m2 梁侧粉刷 2（0.60.12）0.0217=0.33KN/m24.08 KN/m2 中跨BC跨 0.250.425=2.5KN/m2梁侧粉刷 2（0.40.1）0.0217=0.19KN/m22.69 KN/m2作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重 g5BC1= g5DE1=4.08KN/mg5CD1= 2.69KN/m板传来的荷载 g5BC2= g5DE2=4.874.5=21.9KN/mg5CD2= 4.372.5=10.93KN/m2.活载（图2.4） 图2.4 活载作用下结构计算简图5 作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为： q5BC= q5DE=0.54.5=2.25KN/mq5CD=0.52.5=1.25KN/m2.2.2楼面框架梁线荷载标准值1.恒载（图2.3）25厚水泥砂浆面层 0.02520=0.5KN/m2 120（100）厚钢筋混凝土现浇板 0.122.5=3.0KN/m2（0.125=2.5KN/m2）12厚板底抹灰 0.1216=0.192KN/m2 楼面恒载标准值 3.692KN/m2 （3.192KN/m2） 边跨（BC、DE跨）框架梁自重 4.08KN/m 中跨（CD跨）梁自重 2.69KN/m 作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重 gBC1= gDE1=4.08KN/mgCD1=2.69KN/m板传来荷载 gBC2= gDE2=3.6924.5=16.61KN/mgCD2= 3.1922.5=7.98KN/m2.活载（图2.4）楼面活载： qBC= qDE=2.04.5=9.0KN/mqCD=2.02.5=5.0KN/m2.2.3屋面框架节点集中荷载标准值（图2.5）1.恒载边柱连系梁自重 0.250.604.525=16.88KN 粉刷 0.02(0.50.12)24.517=1.47KN1.3m高女儿墙自重 1.34.53.6=21.6KN 粉刷 1.30.0224.517=3.98KN 连系梁传来屋面自重 1/24.51/24.54.87=24.65KN 顶层边节点集中荷载 G5B= G5E=68.04KN6 G5BG5CG5DG5E图2.5 恒载顶层集中力中柱连系梁自重 16.88KN 粉刷 （0.6-0.12+0.6-0.1）0.024.517=1.50KN 连系梁传来屋面自重 1/24.54.5/24.87=24.65KN 0.5（4.5+4.5-2.5）2.524.3=17.75 KN 顶层中节点集中荷载 G5C= G5D =60.78KN2.活载Q5B=Q5E=1/24.51/24.50.5=2.53KNQ5C=Q5D=1/24.51/24.50.5+1/2(4.5+4.5-2.5) 2.50.50.5=4.56KN2.2.4楼面框架节点集中荷载标准值(图2.6) GBGCGDGE图2.6 恒载中间层节点集中力1.恒载边柱连系梁自重 16.88KN 粉刷 1.47KN7 连系梁传来楼面自重 1/24.51/24.53.692=18.69KN 37.04KN中间层边节点集中荷载 GB= GE=37.04KN框架柱自重 0.50.53.625=22.5KN 中柱连系梁自重 16.88KN 粉刷 1.5KN 连系梁传来楼面自重 1/24.51/24.53.692=18.69KN 1/2（4.5+4.5-2.5）2.51/23.192=12.97KN 50.04KN 中间层中节点集中荷载 GC= GD =50.04 KN柱传来集中荷载：22.5KN2.活载QB=QE=1/24.51/24.52=10.125KNQC=QD=1/24.51/24.52+1/2(4.5+4.5-2.5) 2.50.52=18.25KN2.2.5风荷载根据经验，7度区风荷载效应小于地震荷载，本工程为多层结构，风荷载效应与地震荷载不同时考虑，故不必计算。2.2.6地震作用1.建筑物总重力荷载代表值Gi的计算（1）集中与屋盖的质点重力荷载代表值G5；50雪载 0.50.45115.7=160.14KN 屋面恒载 4.875162+4.37512.5+4.87151.2=3625.28KN 横梁 （4.0862+2.692.5)12+4.081.24=687.8KN 纵梁 (16.88+1.47)112+（16.88+1.5）112=808.06KN 女儿墙 1.33.6(51+15.7)2=624.31KN 柱重 0.50.5251.850=562.5KN 横墙 3.61961.8+(2.51.8-1.52.1/2)2=759.78KN 纵墙(4.51.8-2.12.1/2)203.6+（61.8-3.62.11/2）3.6+8 （61.8-43/2）13.6+4.51.8203.6+61.823.6=1127.95KN 钢窗 （2.12.1/220+3.62.1/2+43/2）0.4=21.55KNG5=8377.3KN （2）集中于二-四处的质点重力荷载代表值G4G2；50雪载 0.52.015.751=800.7KN楼面恒载 3.6925162+3.192512.5+3.692151.2=2732.94KN横梁 687.8KN纵梁 808.06KN柱重 562.52=1125KN横墙 759.782=1519.56KN纵墙 1127.952=2255.9KN钢窗 21.552=43.1KNG2=G3=G4=9973.06KN（3）集中于一层处的质点重力荷载代表值G1；50雪载 800.7KN楼面恒载 27232.94KN横梁 687.8KN纵梁 808.06KN柱重 0.50.525(2.75+1.8)50=1421.88KN 横墙 759.78+759.782.6/1.8=185.24KN纵墙 1127.95+1127.952.6/1.8=2757.21KN钢窗 21.552=43.1KNG1=11108.93KN2.地震作用计算（1）框架柱的抗侧移刚度：在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2I。，边框架梁取I=1.5I。横梁、柱的线9 刚度见下表2-1。横梁、柱线刚度 表2-1每层框架柱总的抗侧移刚度见下表2-2：框架柱横向侧移刚度D值 表2-210 底层：D=4(5.09+6.05)+225.57+206.53=297.7KN/mm 二五层：D=4(9.57+13.67)+2211.62+2016.06=669.8KN/mm （2）框架自振周期的计算自振周期为：T1=1.70a0D=1.70.60.313=0.571s其中a0为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数,对于框架取0.6；D为框架顶点假象水平位移，计算见下表2-3。框架定点假想水平位移D计算表 表2-3（3）地震作用计算根据本工程设防烈度7度、类场地，设计地震分组为第一组，查建筑抗震设计规范特征周期Tg=0.35s, amax=0.811 a1=(TgT1)0.9amax=(0.350.9)0.08=0.0520.615结构等效总重力荷载Geq=0.85Gl=0.8550405.48=42844.66KN T1>1.4Tg=1.40.35=0.49s,故需要考虑框架顶部附加集中力作用。dn=0.08T1+0.07=0.080.571+0.07=0.116框架横向水平地震作用标准值为： 结构底部：FEK=a1Geq=0.05242844.66=2227.92KN，各楼层的地震作用和地震剪力标准值有下表2-4计算出，见下图2.7。GiHI=599230.65DFn=dnFEK=0.1162227.92=258.44KN楼层地震作用和地震剪力标准值计算表 表2-412 图2.7 横向框架上的地震作用 13 第三章 框架= SB1B0/S=3.372/13.852=0.243mB1C1 = SB1C1/S=5.332/13.852=0.385mB1B2 = SB1B2/S=5.144/13.852=0.371节点C1：SC1D1=iC1D1=20.944=1.888 SC1C0=3.372 SC1B1= 5.336 SC1C2=5.14414 S=1.888+3.372+5.336+5.144=15.74 mC1C0=3.372/15.74=0.214mC1C2=5.144/15.74=0.327mC1B11=5.336/15.74=0.339mC1D1=1.88/15.74=0.12m41.286节点BB2B1=mB2B3=2: 41.286+1.286+1.334=0.329m1.3342C2=441.286+1.286+1.334=0.342Bmm41.334节点B2: C2C1=C2C3=40.1.286+1.286+1.334+20.944=0.294 mC2B2=5.336/17.512=0.305mC2D2=1.888/17.512=0.108m.2864节点B5: 54=141.334+1.286=0.491 mB5C5=5.336/10.48=0.509m3344节点C5: C5B5=1.0.9442+41.334+1.286=0.431 mC5C4=5.144/12.368=.416 mC5D5=1.888/12.368=0.1533.1.2杆件固端弯矩1.横梁固端弯矩（1）顶层横梁：15 自重作用MB5C5-MC5V5=1/124.086=12.24KN.mMC5D5-MD5C5=1/32.691.25=1.4KN.mMD5C51/2MD5C5=-0.7KN.m板传来的恒载作用：MB5C5=-MC5B5=-1/1221.962(1-22.252/62+2.253/63 )=-50.69KN.m 22MC5D55/9610.952.5=3.56KN.mMD5C5=-1/3210.952.52=-2.14 KN.m（2）2-5层横梁自重作用 2MB1C1-MC1B1=1/124.086=12.24KN.mMC1D11/32.691.25=1.4KN.mMD1C11/2MC1D1=-0.7KN.m板传来的恒载作用：MB1C1=-MC1B1=-1/1216.6162(1-22.252/62+2.253/63 )=-38.44KN.m 22MC1D15/967.982.5=2.6KN.mMD1C1=-1/3210.952.5=-1.56 KN.m2.纵梁引起柱端附加弯矩（本工程中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧） 顶层外纵梁：MB5ME568.040.1258.51KN.m(逆时针为正)楼层外纵梁：MB1ME137.040.1254.63 KN.m顶层中纵梁：MC5MD5-60.780.1257.6 KN.m楼层中纵梁：MC1MD1-50.040.1256.26 KN.m3.1.3节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处2216 的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和。根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。如图3.1节点的不平衡弯矩：B5: MB5C5MB5纵梁12.24-50.69+8.5154.42 KN.mC5: MC5B5MC5D5MC5纵梁12.24+50.69-1.4-3.56-7.650.37KN.mB1: MB1C1MB1纵梁38.44-12.24+4.6336.05KN.mC1: MC1B1MC1D1+MC1纵梁12.24+38.44-1.4-.6-6.2640.42 KN.m3.1.4内力计算恒载弯矩分配过程如图3.2图3.2 恒载弯矩分配过程 17 图3.3 恒载作用下弯矩图 图3.4 恒载作用下梁剪力、柱轴力18 BC跨梁端剪力（KN） 表3-1 CD跨梁端剪力（KN） 表3-2 BC跨跨中弯矩（KNM） 表3-319 柱轴力（KN） 表3-4 20 3.2活载作用下的框架第二至四层弯矩计算 21 3.2.1 图3.7 第一层弯矩计算 图3.8 活载作用下弯矩图（KN）22 图3.9 活载作用下梁剪力、柱轴力（KN） 满跨活载作用下剪力BC跨梁端剪力 表3-5 满跨活载作用下剪力CD跨梁端剪力 表3-623 满跨活载作用下BC跨跨中弯矩 表3-7 满跨活载作用下柱轴力（KN） 表3-8 24 3.3地震作用下横向框架 表3-9 25 地震作用下梁端弯矩 表3-10 26 地震作用梁剪力、柱轴力 表3-11 27 图3.10 地震作用框架弯矩28 第四章 表4-129 横向框架梁 表4-230 31 横向框架梁 表4-332 33 横向框架柱 表4-434 35 第5章 框架梁、柱截面设计5.1框架梁本方案以第一层为例，说明计算方法和过程，各层梁的配筋计算结果见表5-1。框架梁横向钢筋计算表 表5-1 511 梁的正截面承载力计算从表中分别选出BC跨跨间截面及支座截面的最不利 gREMA=0.75341.011=255.758KNm C左支座弯矩： MB=228.534-212.2040.6=164.863KNm 236 gREMB=0.75164.863=153.647KNm跨间弯矩取控制截面，即支座边缘的正弯矩。由表，可求得相应的剪力：（47.576+0.55.355）=113.222KN V=1.3125.75-1.0 则支座边缘处即跨中最大正弯矩：Mmax=204.96-113.2220.3=170.993KNmgREMmax=0.75170.993=128.245KNm当梁下部受拉时，按T形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf=l3.6=1.2m 33按梁间距考虑时， bf=b+Sn=300+3000=3300mm按翼缘厚度考虑时，h0=h-as=500-35=465mmhfh0=120=0.260.1 465此种情况不起控制作用，取三者最小者，故hf=1200mm。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（fy=fy=360N/mm2），xb=0.518。下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：hf2120)=833.976KNm128.245KNm 2afbh(h0-1cff)=1.014.31200120(465-属第一类T形截面。BC跨：37 M128.245106as=0.034a1fcbfh021.014.312004652x=1=0.035 As=xa1fcbfh0/fy=0.03514.31200465=1073mm23601256=0.837%0.25%满足要求。 300500实配钢筋420(As=1256mm2),r=将下部跨间截面的420钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As=1256，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部 mm2）255.758106-3601256(465-35)=0.119 as=21.014.3300465不到屈服，可近似取 M255.758106As=1552.183mm2 fy(h0-as)360(465-35)实取5F20(As=1570mm2)，r=0.66%0.3%，As/As=0.7140.3，满足要求。 支座B上部M168.9106As=1091.085mm2 fy(h0-as)360(465-35)实取5F18(As=1271.7mm2)M168.9106As=1091.085mm2 fy(h0-as)360(465-35)实取5F18(As=1271.7mm2) M208.02106As=1343.8mm2 fy(h0-as)360(465-35)38 实取5F20(As=1570mm2)512梁斜截面受剪承载力框架梁箍筋数量计算表 表5-2BC跨：gREV=177.84KN162.59KN0.42ftbh0+1.25fyv加密区长度取0.85m，非加密区箍筋取4肢8150，箍筋设置满足要求。39 DE跨：gREV=128.71KN189.37KN S0.42ftbh0+1.25fyv加密区长度取0.85m，非加密区箍筋取4肢8150，箍筋设置满足要求。 5.2框架柱5.2.1剪跨比和轴压比验算柱的剪跨比和轴压比验算 表5-3cc注：表中M、V和N都不应考虑，承载力抗震调整系数。由上表柱的剪跨比和轴压比计算结果可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。5.2.2柱正截面承载力计算以第二层B柱为例说明，根据B柱-288.524+212.2 267.09-139.650.6=-224.864kNm 20.6=225.195kNm 2B节点上下柱端弯矩 0.8-137.470.12=372.282kNm40 -99.520.8+0.85(0.5-0.12)=-94.925kNmMB梁=224.864+225.195=450.059kNmMB柱=94.925+372.282=467.207kNm MB柱MB梁=1.038kNm1.2MB梁=540.07kNmDMB=540.07-467.207=72.86kNm在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即 MB上柱=540.07MB下柱=540.0794.925=109.729kN.m 94.925+372.282372.282=430.341kN.m 94.925+372.282gRE.MB上柱=0.8430.341=344.273kN.mM344.273106e=296.03mm N1162.948103ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，即600/30=20mm,故取ea=20mm,柱的计算长度按公式确定，其中柱的计算长度Yu=11.572=2.777 5.208+3.12411.57+6.612=2.182 5.208+3.124Yl=L0=1+0.15(Yu+Yl)H=1+0.15(2.777+2.182)2.8=4.88m ei=e0+ea=296.03+20=316.03mm41 因为L0/h=4880/600=8.13>5,故应考虑偏心矩增大系数h。0.5fcA0.514.36002z1=2.2131.0(取z1=1.0）N1162.948103L0 15,取z2=1.0hL11h