京玉发电公司锅炉情况汇报.doc

京玉发电有限责任公司锅炉情况汇报1.分离器及入口水平烟道问题1.1存在的问题1.1.1分离器存在振动大的现象。分离器在TMCR工况设计阻力是1.9kpa，实际运行时阻力约4.7 kpa。烟气流速设计值25m/s，实际运行值35m/s，虽然采取了分离器加固等措施，但目前振动大的问题未根本解决，特别是负荷在280MW以上时振动严重；330MW负荷下锅炉参数330MW负荷时分离器回料压力曲线1.1.2同时分离器入口水平烟道非金属膨胀节处频繁出现烧红现象，非金属膨胀节易烧损老化，非金属膨胀节底部积灰，蒙皮膨胀受限，不能保证设备的长周期安全运行； 1.1.3分离器入口靶区位置浇注料冲涮严重，浇注料厚度不足，销钉及管道易磨损，直接导致受热面管道磨损泄漏；靶区位置浇注料1.1.4分离器入口水平烟道吹扫风喷头磨损严重，达不到底部吹扫要求，积灰严重。1.2改造方案1.2.1 3月12日针对右玉项目运行问题，专题讨论处理方案，上锅厂提供方案为扩宽水平烟道，由1900mm增加到2500mm，以降低分离器烟气阻力，降低循环物料量，同时减轻烟气对分离器靶区的冲涮。上述改造工期约45天；1.2.2我们要求分离器入口水平烟道非金属膨胀节改为金属膨胀节，且加装导流板，避免烧损现象的发生，确保此处部位长周期安全运行； 1.2.3水平烟道吹扫风进行防磨改造；1.2.4在13分离器因磨损漏泄后，对三个分离器靶区位置的浇注料进行了局部的加厚处理，将厚度由目前的60mm增加到80mm。范围：按12分离器的漏点两侧左右各500 mm，距顶部2米。为彻底消除漏泄隐患，我们要求分离器靶区位置浇注料厚度及施工工艺重新设计，增强抗冲刷能力。2.返料腿及返料腿膨胀节存在问题2.1存在的问题2.1.1返料腿振动大，280MW负荷以上明显；2.1.2返料腿非金属膨胀节在运行过程中常发生漏灰、烧漏爆裂现象； 返料腿非金属膨胀节烧损2.2改造方案2.2.1上锅厂提供方案是将返料腿扩宽，增加通流面积，使物料循环通畅；此项改造与分离器水平烟道扩宽的施工同时进行。此项改造内容包括二次风管修改、二次风支管修改、回料腿与炉膛接口处水冷壁弯管修改和回料腿及回料腿炉膛入口处浇注料重新浇筑，3支回料腿同时施工工期需35天；2.2.2我们在返料腿非金属膨胀节处安装了膨胀指示，膨胀为向下85mm，此膨胀量采用金属膨胀节是可行的，也有成功实例，可以彻底消除返料腿非金属膨胀漏泄的隐患。京泰返料腿膨胀节3.锅炉排渣系统问题3.1存在的问题3.1.1锅炉排渣管排渣不畅，需经常捅渣，存在烫伤隐患，同时锅炉环境卫生无法保障；3.1.2锅炉排渣管膨胀设计存在缺陷，排渣管变形大，下部大小头处经常喷灰，存在安全隐患，同时环境卫生无法保障； 3.1.3排渣管红热状态已发生烫伤、火险隐患。排渣管膨胀变形大排渣管大小头处漏灰严重3.2改造建议3.2.1移动床全部拆除，锅炉排渣管金属膨胀节更换，取消大小头的膨胀补偿方式，排渣管全部为密封结构； 京泰电厂排渣管膨胀节3.2.2增加两个炉底排渣管道，增加排渣量，为防止运行中由于膨胀开裂，灰渣漏入一次风室，在管路接口外部增加金属补偿器。4.滚筒冷渣器存在的问题4.1存在问题4.1.1滚筒冷渣器出力达不到设计值要求，无法满足现场排渣要求，目前满负荷状态下入炉总燃料量只能控制在200T左右；5月26日1号锅炉运行时负荷263.29MW，给煤量215.19T/h，每10MW负荷对应给煤量8.17T/h，煤质发热量为3093.61 kcal/kg（设计煤种发热量为3269.1 kcal/kg），计算锅炉最大排渣量为84T/h（包含30T石灰石），6台滚筒冷渣器设计出力为140T/h（4台25T/h，2台20T/h）。实际转速为70%，按设计计算冷渣器出力为98T/h，理应满足排渣要求，但实际床压持续升高，采取减煤量至190T/h后，床压才维持稳定，为此，判断冷渣器实际出力无法达到设计值。锅炉技术协议中冷渣器要求为：每台锅炉安装6台冷渣器，并能在出力范围内连续可调。冷渣器出力应为锅炉最大排渣量的2.5倍。锅炉厂保证冷渣器系统的出力满足锅炉在任意工况下的正常稳定连续运行。冷渣器运行时，应保证满足单台冷渣器出力为15t/h，单台冷渣器排渣温度不高于100。单台冷渣器出力为25t/h，单台冷渣器排渣温度不高于150。1号锅炉5月26日，机组负荷对应床压曲线1号锅炉5月26日，冷渣器运行状态曲线4.1.2滚筒冷渣器旋转端部脱轴，2012.04.29日12滚筒冷渣器脱轴，2012.05.02日23滚筒冷渣器脱轴，锅炉2次BT，现场采取旋转端部加固处理，2012.07.13日14滚筒冷渣器脱轴，由于先前的加固处理和检查及时，未发生事故。2012.04.29日12滚筒冷渣器脱轴4.2建议改造方案4.2.1将现场的2台小冷渣器进行更换，增加出力；4.2.2提高冷渣器冷却效率，提高转速，增加出力。通过市场调研，滚筒为膜式水冷管的冷却效率高，可考虑使用。5.空预器存在的问题5.1存在的问题5.1.1空预器主电机故障时辅电机无法满足高负荷下空预器的正常运转；2012年7月13日在1号机组并网前做空预器辅助电机带负荷能力试验，试验前空预器入口烟气温度为203，空预器出口排烟温度为97，6点28分停运1号锅炉空预器主电机，10秒后空预器辅助电机联锁启动，辅助电机启动运行，空预器出口排烟温度最高上升到110，上升了13。当锅炉带高负荷时空预器入口烟气温度将达到320330，排烟温度会达到150左右（锅炉吹灰时排烟温度更高），如果这时空预器主电机跳闸辅电机运行，锅炉排烟温度升高会超过20将达到170，除尘器系统将保护停运。5.1.2空预器一侧排烟温度高，影响除尘器的安全投运； 空预器运行时出口的左、右侧排烟温度偏差很大，最大时右侧出口排烟温度高于左侧25，尾部烟道吹灰时，排烟温度上涨很快，空预器右侧排烟温度在尾部吹灰时能够达到165左右，我厂使用的除尘器设计入口烟温不能高于170，空预器一侧排烟温度高，影响除尘器的正常运行。5.1.3空气预热器蓄热元件携带灰量大，导致二次风调门（阀体、门杆）、金属膨胀节磨损泄漏严重（下图为二次风调门漏灰）；5.2建议改造方案5.2.1辅电机改为与主电机相同功率，确保在任何负荷状态下随时切换；5.2.2根据6月29日上锅厂在京玉电厂形成的会议纪要要求，对空预器吹灰器母管加装一个稳压阀，达到尾部吹灰器投入时，空预器吹灰器可以同时投入的目的，从而降低锅炉排烟温度；5.2.3建议将二次风调门改为铸钢材质的阀体，同时考虑二次风调门门杆的密封设计。6.播煤风管落煤管的问题6.1存在的问题6.1.1落煤管与播煤风管连接处三通磨损严重，两台锅炉分别于2012年4月和5月更换了带内衬板的三通，但焊接处无防磨处理，现已有泄漏现象；6.1.2落煤管有堵煤现象，同时在每次停炉检查中发现，炉膛落煤口下方有大焦块存在。6.2建议改造方案6.2.1在落煤管下方增加两路播煤风，确保入炉煤能均匀的抛入炉膛，避免了入炉煤直接吹入炉膛，造成炉膛落煤口下方温度降低而引起结焦的几率；京泰播煤风管京泰播煤风管6.2.2三通管道改为法兰连接，三通使用复合钢板卷制（钢板为双金属复合耐磨板，材质：Q235+45Cr25MoB，规格：5+4mm。5代表耐磨层厚度，4代表基本层厚度）。7.床下油枪的问题7.1存在的问题：7.1.1一次风室增加床下油枪后，经过几次投用发现，一次风室内风帽入口烧损变形严重，影响风帽通风及物料流化；7.1.2油枪的雾化片标注出力与实际相差大，2号锅炉床下油枪雾化片标注出力300公斤，1号炉雾化片标注为800公斤，实际两台锅炉的油枪出力均为1100公斤。1号炉投两只床下油枪时画面（燃油量2.34T/h）1号锅炉投入4只床下油枪时画面（燃油量5.83T/h）8.锅炉运行翻床问题8.1存在问题8.1.1锅炉运行时左右侧床压来回变动，最高时两侧床压差3倍，280MW负荷以上时床料间断性顺风帽倒流入一次风室，造成一次风室及一次风母管积渣严重，长期运行会造成一次风管通流面积减小，一次风量减少；1号锅炉300MW负荷时一次风室火检及床压波动曲线8.1.2翻床造成下二次风管炉膛进口处积床料，二次风管烧红。1号炉下二次风管温度与床压关系曲线9