高级技工学校迁扩建工程落地式钢管扣件脚手架方案.doc

外脚手架专项施工方案浙江省建筑安装高级技工学校迁扩建工程（一期） 目录一、编制依据3二、工程概况3三、总体筹划及施工部署4四、搭设流程及施工工艺5钢管落地脚手架5五、材料选择及构造要求10六、劳动力安排12七、脚手架检查与验收13八、脚手架搭设安全技术措施13普通脚手架13九、脚手架拆除安全技术措施15十、节点详图16十一、设计计算18 双立杆钢管落地脚手架计算书-18 单立杆钢管落地脚手架计算书-30 脚手架专项施工方案一、编制依据1、依据浙江省建筑安装高级技工学校迁扩建工程施工设计图纸；2、依据浙江省建筑安装高级技工学校迁扩建工程施工组织设计；3、各类参考规范、图书：建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社；二、工程概况本工程主要建设内容为主体建筑及安装（1#2#教学楼、1#2#实训楼、行政楼、1#2#3#学生宿舍、食堂、报告厅、大门）、篮球场、足球场、排球场、400M标准跑道及看台。总用地面积：190652平方米， 一期总建筑面积77051.97平方米，其中地下建筑面积4031.8平方米1#、2#实训楼和行政楼报告厅为桩基础，行政楼地下一层；其余1#、2#教学楼、1#、2#、3#学生宿舍食堂设计采用承台和带形基础。其中行政楼建筑高度：36.00米（平屋面顶），屋面标高:35.70，室内外差高为0.300，建筑层数：9层，建筑防火设计为二类高层建筑，地上耐火等级为二级，地下耐火等级为一级。局部地下室为平战结合人防地下室，设甲类常6级核6级二等人员掩蔽所，平时为汽车库，战时为人员掩蔽所。人防总建筑面积3530.7平方米。 三、总体筹划及施工部署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：结合现场实际情况，行政综合楼采用双立杆双排钢管落地脚手架，搭设高度为37.5米，其余楼号采用单立杆双排钢管落地脚手架，搭设高度为12米-22.35米不等，所以在计算时采用37.5米双立杆双排脚手架，及22.35米单立杆双排脚手架做为方案。（二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：张品元（项目经理）组长，负责协调指挥工作；郑育辉（技术负责人）组员，负责现场施工指挥，技术交底；李雯、余江（安全员）组员，负责现场安全检查工作；彭志国（架子工班长）组员，负责现场具体施工；四、搭设流程及施工工艺钢管落地脚手架场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 设置卸荷钢丝绳立杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。搭设参数表：搭设参数钢管落地脚手架立杆横向间距或排距lb (m)1.00立杆纵向间距或跨距la(m)1.5立杆步距h(m)1.8脚手架计算高度H(m)37.5、22.35内排架距离墙长度a(m)0.25连墙件设置二步二跨，扣件连接地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图：6、连墙件 (1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。五、材料选择及构造要求l、脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB-T700-2006）中Q235A钢的要求。7、主要材料参数表：材料名称钢管落地脚手架钢管48 3.5扣件配套连墙件二步二跨，扣件连接脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网六、劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、劳动力安排表工种人数技术管理3安全监督2质量检查1测量放线3架子工15（二）、机具配备机具名称数量备注架子扳手17把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链2把调整架子水平弯曲度七、脚手架检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。八、脚手架搭设安全技术措施普通脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十、节点详图十一、设计计算 双立杆双排钢管落地脚手架 计算书一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置有脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.2脚手架架体高度H(m)37.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)170立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)21.6双立杆受力不均匀系数KS0.6 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.254风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.399，0.299，0.245 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.035+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.035+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.582kN/m 正常使用极限状态 q=(0.035+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.035+0.351/(2+1)+31/(2+1)=1.152kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.5821.52=0.356kNm =Mmax/W=0.356106/4730=75.277N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.15215004/(100206000113600)=1.687mm max1.687mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.5821.5=2.611kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.1521.5=1.901kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.611kN q=1.20.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.901kN q=0.035kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.875106/4730=184.929N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.901mmminlb/150，10min1000/150，106.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.632kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.611/2=1.306kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.632kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H37.5双立杆计算高度H121.6脚手架钢管类型483.2每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.035/h)(H-H1)=(0.129+1.52/20.035/1.8)(37.5-21.6)=2.52kN 单内立杆：NG1k=2.52kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.035+lan/20.035/h)H1=(0.129+0.035+1.52/20.035/1.8)21.6=4.188kN 双内立杆：NGS1k=4.188kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=(37.5-21.6)/1.8+1)1.510.351/2/2=1.291kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.291kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=21.6/1.81.510.351/2/2=1.575kN 1/2表示脚手板2步1设 双内立杆：NGS2k1=1.575kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(37.5-21.6)/1.8+1)1.50.141/2=1.032kN 1/2表示挡脚板2步1设 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=21.6/1.81.50.141/2=1.26kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(37.5-21.6)=0.238kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.521.6=0.324kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.291+1.032+0.238=2.562kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.291kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.575+1.26+0.324=3.159kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.575kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.52+2.562)+ 0.91.42.25=8.933kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.52+1.291)+ 0.91.42.25=7.408kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.188+3.159)+ 0.91.42.25=11.652kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.188+1.575)+ 0.91.42.25=9.751kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)3.92钢丝绳绳夹数量n4吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)5.1脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)132.45.1420011004.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(4000/200)=87.138 2=arctan(ls/Hs)=arctan(4000/1100)=74.624 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.57.4085.1/(37.5-21.6)4.5/1.5=8.554kN P2=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.58.9335.1/(37.5-21.6)4.5/1.5=10.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=8.554/sin87.138=8.565kN T2=P2/sin2=10.315/sin74.624=10.698kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.698kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.698/(23.92)=3个n=4个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=10.698103/(102/4)=136.213N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=910.698/0.85=113.275kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(113.275/0.5)1/2=15.052mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=410.698103/(65)1/2=15mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径15.052mm，必须拉紧至10.698kN，吊环最小直径为15mm。 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H37.5双立杆计算高度H121.6双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.6立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.61.8=2.88m 长细比=l0/i=2.88103/15.9=181.132210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.61.8=3.326m 长细比=l0/i=3.326103/15.9=209.208 查规范表A得，=0.166 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj顶)+max5.1，(1-Kf)hj顶)/(H-H1)=(1.2(2.52+2.562)+1.42.25)(32.4-21.6+(1-0.8)(37.5-32.4-0)+max5.1，(1-0.8)5.1)/(37.5-21.6)=9.841kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(4.188+3.159)+9.841=18.658kN =N/(A)=9841.406/(0.166450)=131.746N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.618658.094/(0.166450)=149.864N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj顶)+max5.1，(1-Kf)hj顶)/(H-H1)=(1.2(2.52+2.562)+0.91.42.25)(32.4-21.6+(1-0.8)(37.5-32.4-0)+max5.1，(1-0.8)5.1)/(37.5-21.6)=9.506kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(4.188+3.159)+9.506=18.323kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2991.51.82/10=0.183kNm =N/(A)+ Mw/W=9506.199/(0.166450)+183374.386/4730=166.027N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2451.51.82/10=0.15kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(18322.887/(0.166450)+149740.391/4730)=166.166N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483.2连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.39921.821.5=6.029kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.029+3)103/(0.896450)=22.393N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.029+3=9.029kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj顶)+max5.1，(1-Kf)hj顶)/(H-H1)=(2.52+2.562)+2.25)(32.4-21.6+(1-0.8)(37.5-32.4-0)+max5.1，(1-0.8)5.1)/(37.5-21.6)=7.802kN 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(4.188+3.159)+7.802=15.149kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.149/(10.25)60.597kPafg140kPa 满足要求！单立杆双排钢管落地脚手架 计算书 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置有脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.2脚手架架体高度H(m)22.35脚手架沿纵向搭设长度L(m)160立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.254风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.399，0.299 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.035+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.035+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.582kN/m 正常使用极限状态 q=(0.035+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.035+0.351/(2+1)+31/(2+1)=1.152kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.5821.52=0.356kNm =Mmax/W=0.356106/4730=75.277N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.15215004/(100206000113600)=1.687mm max1.687mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.5821.5=2.611kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.1521.5=1.901kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.611kN q=1.20.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.901kN q=0.035kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.875106/4730=184.929N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.901mmminlb/150，10min1000/150，106.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.632kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.611/2=1.306kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.632kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H22.35脚手架钢管类型483.2每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.035/h)H=(0.129+1.52/20.035/1.8)22.35=3.542kN 单内立杆：NG1k=3.542kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(22.35/1.8+1)1.510.351/2/2=1.761kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.761kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(22.35/1.8+1)1.50.141/2=1.409kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.522.35=0.335kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.761+1.409+0.335=3.505kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.761kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.542+3.505)+ 0.91.42.25=11.292kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.542+1.761)+ 0.91.42.25=9.199kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)3.92钢丝绳绳夹数量n4吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)5.1脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)117.255.1420011004.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(4000/200)=87.138 2=arctan(ls/Hs)=arctan(4000/1100)=74.624 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.59.1995.1/22.354.5/1.5=7.557kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.511.2925.1/22.354.5/1.5=9.276kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.557/sin87.138=7.566kN T2=P2/sin2=9.276/sin74.624=9.62kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=9.62kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6679.62/(23.92)=3个n=4个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=9.62103/(102/4)=122.491N