东部新城门户区TC楼高空大跨悬挑梁、板模板支撑方案.doc

东部新城门户区东部新城门户区 TCTC 楼工程楼工程 高空大跨悬挑结构高空大跨悬挑结构 模板支撑方案模板支撑方案 浙江新中源建设有限公司东部新城门户区浙江新中源建设有限公司东部新城门户区 2#地块地块标段工程项目部标段工程项目部 2013 年年 6 月月 25 日日 目目 录录 第一节第一节 编制依据及构造要求编制依据及构造要求.1 第二节第二节 工程概况工程概况.1 第三节第三节 施工方案选择施工方案选择.2 第四节第四节 悬挑结构支撑难点悬挑结构支撑难点.2 第五节第五节 安全验算安全验算.3 五、设计验算结果五、设计验算结果.23 第六节第六节 施工部署施工部署.25 （5）吊装要点.26 （6）钢构件成品保护.26 （7）悬挑结构模板支撑.26 第七节第七节 材料选择材料选择.27 第八节第八节 悬挑结构混凝土浇筑悬挑结构混凝土浇筑.27 第九节第九节 劳动力安排劳动力安排.28 第十节、质量要求标准及质量控制第十节、质量要求标准及质量控制.28 第十一节、成品保护措施第十一节、成品保护措施.29 第十二节第十二节 检查与验收检查与验收.29 第十三节、安全施工技术措施第十三节、安全施工技术措施.29 第十四节、文明和环保施工管理措施第十四节、文明和环保施工管理措施.30 附图附图 - 1 第一节第一节 编制依据及构造要求编制依据及构造要求 1、宁波东部新城门户区北区2#-2地块工程施工图纸以及现场实际情况； 2、建筑施工脚手架实用手册中国建筑出版社出版； 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)； 4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）； 5、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）； 6、 钢结构设计规范 （GB50017-2003） 7、 建筑施工简易计算江正荣等编著 8、悬挑梁、支杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件，剪力撑、斜撑主要保证脚手架整体刚度 和稳定性的，并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。连墙件则承受全部的风荷载。扣件则是架子组 成整体的联结件和传力件。 9、搭设要求：悬挑结构模板支撑、双排悬挑式外脚手架。 10、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠。 11、在主体及装饰阶段使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 12、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收； 13、必须符合建筑施工安全检查标准要求，符合浙江省标化、文明工地的有关标准。 第二节第二节 工程概况工程概况 1、工程名称：宁波东部新城门户区北区2#-2地块TC办公楼 2、工程地址：宁穿路以南、后塘河以北，江澄路以东，海晏路以西。 3、建设单位：宁波宏泰房地产开发有限公司 4、勘察单位：宁波工程勘察院 5、设计单位：宁波市中鼎建筑设计研究院 6、监理单位：宁波国际投资咨询有限公司 7、施工单位：浙江新中源建设有限公司 8、工程规模：地下二层，地上二十四层。建筑高度： 97.35 米（消防高度）103.69米（规划 高度）。 9、结构类型：核心筒框架结构。 10、高空大跨悬挑结构支撑体系概况 根据设计施工图，本工程（TC 楼）北楼东侧 1422 层、西侧 413 层及南楼东侧 211 层 - 2 分别设有大跨桁架式悬挑钢结构，而位于北楼西侧自十四层楼面 TC-DTC-F/TC-2TC-3 轴处（标 高 54.25m）设有外挑 5000mm 高空悬挑梁板结构。悬挑的主梁跨度达 5.0m，悬挑框架梁截面尺寸最 小为 300600mm，最大为 600900mm，板厚 120mm。南楼东西两侧十三层楼面（TC-ATC-C/TC- 81/TC-8 轴和 TC-ATC-C/TC-1TC-2）处标高 50.35m 设有外挑 4200mm 高空悬挑梁板结构，悬 挑主梁跨度为 4.2m。根据本工程特点及施工组织设计内容要求，南北楼两侧大跨桁架式悬挑式钢 结构在混凝土主体结构施工至相应高度或结顶时才插入施工，故除南楼西侧（外挑 4200mm）悬挑 梁板结构可利用十一层楼面作模板支撑体系承载面外其余两部位均为高空悬挑结构。 高空悬挑结构施工有以下特点： 悬挑结构处于相对较高的高空； 结构悬挑的跨度较大； 结构混凝土构件的截面尺寸较大。这种大悬挑、大截面的高空结构，选用何种模板支架形式， 确保高空悬挑结构的施工质量与安全是本工程的施工难点。 第三节第三节 施工方案选择施工方案选择 根据以往工程施工经验，高空悬挑结构的模板支架方案总体上可分为两类，一类为落地脚手 架支撑体系，采用底部设置双立杆或高承载力型钢支柱，设置可靠的连墙件等特殊措施，此方案随 支撑体系高度的增加而经济性降低。第二类为斜撑式支撑体系，即在悬挑结构底板布置承力架，采 用水平横梁与支杆形成三角稳定体系，三角稳定体系本身具有较好的结构承载力。 针对本工程实际情况，因为本工程南楼十一层楼面（标高42.60m）以下为钢结构桁架式大悬 挑结构，自十三层楼面（标高50.35m）开始直至屋顶以混凝土梁板结构型式向外悬挑4.200m，挑空 净高50.35m，根据本工程施工组织设计及钢结构专项施工方案，钢结构悬挑桁架安装需待核心筒结 构砼达到安装强度后且结构达到吊装高度后才具备安装要求开始安装，自十三层楼面开始悬挑的梁 板式混凝土结构不可能在十一层楼面的悬挑桁架结构上搭设支撑体系的施工条件也不存在落地脚手 架支撑体系的施工条件，且安全风险较大。同样，北楼位于十四层结构楼面（标高54.25m）也存在 于上述近视情况（自十四层楼面开始直至屋顶有向外悬挑5.00m混凝土梁板式自承结构），需采用 型钢斜撑式支撑体系来避免现场施工条件的限制，兼又可作为上部悬挑外脚手架的支座，且三角稳 定系统具有较好的结构承载力能力。 综合分析上述情况，在确保安全施工的前提下，依照“安全可靠、技术先进、经济合理、方 便施工”的原则，确定采用斜撑式支撑体系作为高空悬挑结构模板支架是安全、合理、可行的方案。 - 3 第四节第四节 悬挑结构支撑难点悬挑结构支撑难点 (1)施工高度大：南楼在13层楼面挑出，标高 50.35m，北楼在十四层楼面挑出，标高 54.25m，下部悬空。 (2)结构自重大：有悬挑梁、 楼板、局部剪力墙。南楼梁高为 600900mm、宽为 350500mm，北楼梁高为600900mm、梁宽为300600mm。 (3)悬挑跨度大：悬挑跨度南楼为 4.20，北楼为5.00m。 (4)在标高50.35和54.25m上空悬挑这么大现浇混凝土结构的施工中，模板支撑体系的稳定牢 固与施工操作安全问题是必须 考虑十分周全。 (5)必须确保施工安全和周边人员的安全。 第五节第五节 安全验算安全验算 一、本工程设计计算依据一、本工程设计计算依据 1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001） 2、 建筑结构荷载规范 （GB5009-2001） 3、 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 4、 建筑施工手册第四版 （中国建筑工业出版社） 5、 钢结构设计规范 （GB50017-2003） 6、 建筑施工简易计算江正荣等编著 二、基本参数（按荷载最大的 HJ-1 作为计算对象） 1、结构构件尺寸 南楼梁高 0.90m，北楼梁高 0.600.90m 南楼梁宽 0.350.50m ,北楼 0.300.60m 2、木楞与支撑架布置尺寸 钢管支模架步距为 1.2m 梁底木楞间距为 0.3m 梁底立杆纵距为 0.5m 梁底立杆横距为 0.60m 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 a=0.154m 3、材料参数 梁侧模采用 15厚胶合板，抗弯强度为15N/mm2，强性模量 E=5200N/mm 2。 木楞宽 45mm，高 65mm，其抗弯强度为 17N/mm2，抗剪强度 1.5N/mm2，弹性模量 - 4 E=9000N/mm2。 工地采用 48mm3.2mm 钢管，其惯性矩 I=11.36cm4，截面模量 W=4.732cm3，截面积为 A=4.504cm2，回转半径 i=1.588cm。 Q235 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2，弹性模量 E=2.06105N/mm2。 三、梁模板体系与钢管支撑架计算 1、荷载计算 按荷载最大的北楼杆件图作为计算对象 梁底一计算单元内模板支架自重 按北楼 14 层、15 层二层计算 立杆：2.9+3.45=6.350.0384=0.244kN 横向水平杆：0.860.0384=0.184kN 纵向水平杆：0.52560.0384=0.121kN 剪力撑：0.525/sin604=2.440.0384=0.094kN 扣件：180.0132=0.238kN 支架自重合计：0.881kN 荷载汇总： 梁底钢管支架自重：0.881kN 梁钢筋自重：1.5kN/m3 模板自重：0.5kN/m3 新浇混凝土自重：24kN/m3 施工人员及设备荷载：2kN/m2 混凝土震捣荷载：2kN/m2 HJ-1 混凝土计算： 4 . 6 4 . 6312 . 0 235 . 0 225 . 0 3825 . 2 335 . 0 255 . 0 24 . 665 . 0 4 . 0 22 =1.02324=24.552kN/m 梁底承受荷载设计值： 1.023（1.5+0.5）+1.023241.2+0.80.525（2+2）1.4 =31.918+2.352=34.27kN/m 验算梁底模： M=0.1qL2=0.134.270.22=0.137kN.m 18mm 厚胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=400182/6=21600mm3 =6.34N/mm2903.56mm2,满足要求。号杆 210576 . 0 85 . 0 10163 . 0143 3 ）（ 件预埋件大小 45045020（1620，预埋筋与梁钢取骨架焊接在一起，形成整体） 、号杆件预埋件也取 45045020（1620，同号杆件） 。 1 - 13 2 轴以东这榀桁架预埋件的计算轴以东这榀桁架预埋件的计算。 预埋件钢筋计算： As=+ yvf 0.3NV zf1.3 0.4NzM yb V=N3COS2+N4COS1=283.370.75+222.970.75=379.755KN N=N3sin2+N4sin1=283.370.66+222.970.66=334.184KN M=N4COS13.2=222.970.753.2=535.128KN.M r=0.85 v=（4-0.08d）=（4-0.0820）=2.40.308=0.74 取v=0.7 fy fc 210 20 b=0.6+0.25=0.60.25=0.85 d t 20 20 fy=210N/m2 Z=900-50-50=800mm As=+= fy 0.3NV vr zf1.3 0.4NzM ybr + 2107 . 085 . 0 10）334.1840.03(379.755 3 80021085 . 0 85 . 0 3 . 1 80010184.3344 . 010128.535 36 （四） 、预埋吊环计算 a、吊环采用 HPB235 级钢筋，埋入砼梁30d，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，采用 20，四个吊 环，埋入砼梁 600，每个吊环所承受拉力设计值为 31.4kN。 20吊环 20吊环 b、另在端部设置预埋筋 30030014（914） 将梁，梁，围焊在预埋件 30030014 上 - 14 预埋铁300*300*14，锚 脚 14塞孔焊，长30 （五） 、焊缝高度验算： 次梁 8余同 节点详图2 节点详图1 节点详图2 节点详图1 注：钢架与预埋件满焊，hf=8mm，要求焊缝高度必须满足设计要求。 焊缝所能承受的力 F1=20.78160（300-28）=508kN F2=20.78160（450-28）=777kN 3 号杆件与 2 号杆件 4 号杆件与 2 号杆件节点均为焊缝高度 hf=6mm 4 号杆件与 6 号杆件（围焊） 3 号杆件与号杆件（围焊） - 15 翼缘长度（200-2hf）+2（97-2hf）2=716 腹板长度300-28-26-2hf2=520 F=0.76160（716+520） =830kN 1、号杆件届时需不需要，请专家论证。 2、砼梁应相应增大。 3、 （每榀桁架侧面杆件）用 I10 焊接，侧向稳定性提高。 4、施工安排：先施工和杆件，形成支撑体系，然后再 3、4 杆件。 - 16 计算书计算书 工工 程程 名：东部新城门户区名：东部新城门户区标段标段 TC 楼南楼、北楼楼南楼、北楼 计计 算算 时时 间间：2013-6-25 一、计算简图一、计算简图 计算简图 (圆表示支座) 节点编号图 - 17 二、几何信息二、几何信息 各节点信息如下表： 节点号 x 坐标 (m) y 坐标 (m) z 坐标 (m) x 向约 束 y 向约 束 z 向约 束 绕 x 约 束 绕 y 约 束 绕 z 约 束 13.4420.4580.000 26.6420.4580.000 30.2420.4580.000 48.0420.4580.000 53.5700.458-3.600 60.2420.458-7.500 70.2420.458-3.600 各单元信息如下表： 单元号截面名称 长度 (m) 面积 (mm2) 绕 2 轴 惯性矩 (x104mm 4) 绕 3 轴 惯性矩 (x104mm 4) 绕 2 轴 计 算长度 系数 绕 3 轴 计 算长度 系数 小节点 释放 大节点 释放 1 H20015068 1.9504904106779681.0001.000- 2H200150681.9504904106779681.0001.000- 3H200150681.4004904106779681.0002.000- 4H200150684.7334904106779681.0001.000Ry RzRy Rz 5H2501758105.12766401335139591.0001.000Ry RzRy Rz 6H2501758103.32866401335139591.0001.000Ry RzRy 7H250175684.8174904106779681.0001.000Ry RzRy 8H250175683.6024904106779681.0001.000Ry RzRy 三、荷载信息三、荷载信息 (一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息 1.节点荷载 以下为节点荷载图 单位：力(kN)；弯距(kN.m) 2.单元荷载 以下为单元荷载图: 单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m) - 18 41.1041.1041.10 第 0 工况单元荷载简图 5.905.905.90 第 1 工况单元荷载简图 (二). 其它荷载信息 (1). 地震作用 无地震 (2). 温度作用 - 19 (三). 荷载组合 (1). 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载 (2). 1.20 恒载 + 1.40 活载 四、内力位移计算结果四、内力位移计算结果 (一). 内力 1.工况内力 2.组合内力 3.最不利内力 最不利内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m)；位置(m) 单元号名称组合号序号位置轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 弯距 M2 弯距 M3 N 最大110.5158.167.20.00.020.0 1M3 最大110.0158.1100.10.00.064.6 N 最小210.3148.578.60.00.037.7 M3 最小111.6158.11.30.00.0-16.5 N 最大110.5284.586.10.00.09.9 2M3 最大110.0284.5119.00.00.064.6 N 最小210.0267.1111.80.00.060.7 M3 最小111.9284.53.70.00.0-50.0 N 最大110.00.086.50.00.060.5 3M3 最大110.00.086.50.00.060.5 N 最小110.00.086.50.00.060.5 M3 最小111.40.00.00.00.0-0.0 N 最大210.0-228.70.00.00.00.0 4M3 最大110.00.00.00.00.00.0 N 最小110.0-243.60.00.00.00.0 M3 最小110.00.00.00.00.00.0 N 最大210.0-320.00.00.00.00.0 5M3 最大110.00.00.00.00.00.0 N 最小110.0-341.00.00.00.00.0 M3 最小110.00.00.00.00.00.0 N 最大111.166.6-4.20.00.04.2 6M3 最大113.366.6-5.70.00.015.1 N 最小212.862.4-4.90.00.011.3 M3 最小110.066.6-3.40.00.00.0 N 最大210.0-183.7-0.30.00.00.0 7M3 最大114.8-197.5-1.90.00.05.3 N 最小114.8-197.5-1.90.00.05.3 M3 最小110.0-195.7-0.30.00.00.0 N 最大210.0-68.50.70.00.00.0 8M3 最大110.0-72.80.80.00.00.0 - 20 N 最小113.6-74.60.70.00.0-2.7 M3 最小113.6-74.60.70.00.0-2.7 各效应组合下最大支座反力表(单位：kN、kN.m) 节点号控制组合号 组合 序号 NxNyNzMxMyMz Nx 最大21-267.10.073.90.00.00.0 Ny 最大11-284.50.078.70.00.00.0 Nz 最大11-284.50.078.70.00.00.0 Mx 最大11-284.50.078.70.00.00.0 My 最大11-284.50.078.70.00.00.0 Mz 最大11-284.50.078.70.00.00.0 3合力最大11-284.50.078.70.00.00.0 Nx 最小11-284.50.078.70.00.00.0 Ny 最小11-284.50.078.70.00.00.0 Nz 最小21-267.10.073.90.00.00.0 Mx 最小11-284.50.078.70.00.00.0 My 最小11-284.50.078.70.00.00.0 Mz 最小11-284.50.078.70.00.00.0 Nx 最大11221.30.0259.40.00.00.0 Ny 最大11221.30.0259.40.00.00.0 Nz 最大11221.30.0259.40.00.00.0 Mx 最大11221.30.0259.40.00.00.0 My 最大11221.30.0259.40.00.00.0 Mz 最大11221.30.0259.40.00.00.0 6合力最大11221.30.0259.40.00.00.0 Nx 最小21207.70.0243.40.00.00.0 Ny 最小11221.30.0259.40.00.00.0 Nz 最小21207.70.0243.40.00.00.0 Mx 最小11221.30.0259.40.00.00.0 My 最小11221.30.0259.40.00.00.0 Mz 最小11221.30.0259.40.00.00.0 Nx 最大1163.20.0154.60.0-20.40.0 Ny 最大1163.20.0154.60.0-20.40.0 Nz 最大1163.20.0154.60.0-20.40.0 Mx 最大1163.20.0154.60.0-20.40.0 My 最大2159.40.0144.90.0-19.10.0 Mz 最大1163.20.0154.60.0-20.40.0 7合力最大1163.20.0154.60.0-20.40.0 Nx 最小2159.40.0144.90.0-19.10.0 Ny 最小1163.20.0154.60.0-20.40.0 Nz 最小2159.40.0144.90.0-19.10.0 Mx 最小1163.20.0154.60.0-20.40.0 - 21 My 最小1163.20.0154.60.0-20.40.0 Mz 最小1163.20.0154.60.0-20.40.0 158.1158.1148.5148.5 284.5284.5 267.1267.1 0.00.0 243.6 228.7 341.0 320.0 66.666.662.462.4 183.7185.3195.7 197.5 68.570.172.874.6 轴力 N 包络图(单位：kN) 64.6 60.560.756.9 64.6 0.0 60.760.5 0.0 56.9 0.00.0 0.0 15.114.1 0.0 5.34.9 0.0 2.62.7 - 22 弯距 M3 包络图(单位：kN.m) (二). 位移 1.工况位移 2.组合位移 Y=0.0 X=1.0 Y=0.0 X=1.0 Z=-6.2 X=1.0 Y=0.0Y=0.0 第 1 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm) Y=0.0 X=1.1 Y=0.0 X=1.1 Z=-6.5 X=1.1 Y=0.0Y=0.0 第 2 种组合位移图(黑点表示最大位移所在节点 单位：mm) - 23 五、设计验算结果五、设计验算结果 “强度应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号） 序号单元号强度 绕 2 轴 整体 稳定 绕 3 轴 整体 稳定 绕 2 轴 抗剪 应力比 绕 3 轴 抗剪 应力比 绕 2 轴 长细比 绕 3 轴 长细比 绕 2 轴 W/l 绕 3 轴 W/l 结果 120.84 (1/1)0.840.840.530.0069251/15710满足 210.72 (1/1)0.720.720.440.00692500满足 330.53 (1/1)0.530.530.380.0030221/4480满足 450.24 (1/1)0.510.260.000.001143500满足 570.23 (1/1)0.410.250.010.001033800满足 640.23 (1/1)0.420.250.000.001013700满足 760.13 (1/1)0.130.130.020.00742300满足 880.10 (1/1)0.130.100.000.00772800满足 按“强度应力比”统计结果表 范围单元号1.051.051.001.000.800.800.600.600.10 单元数00116 “绕 2 轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号） 序号单元号 强度 绕 2 轴 整体 稳定 绕 3 轴 整体 稳定 绕 2 轴 抗剪 应力比 绕 3 轴 抗剪 应力比 绕 2 轴 长细比 绕 3 轴 长细比 绕 2 轴 W/l 绕 3 轴 W/l 结果 120.840.84 (1/1)0.840.530.0069251/15710满足 210.720.72 (1/1)0.720.440.00692500满足 330.530.53 (1/1)0.530.380.0030221/4480满足 450.240.51 (1/1)0.260.000.001143500满足 540.230.42 (1/1)0.250.000.001013700满足 670.230.41 (1/1)0.250.010.001033800满足 760.130.13 (1/1)0.130.020.00742300满足 880.100.13 (1/1)0.100.000.00772800满足 按“绕 2 轴整体稳定应力比”统计结果表 范围单元号1.051.051.001.000.800.800.600.600.13 单元数00116 “绕 3 轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号） 序号单元号 强度 绕 2 轴 整体 绕 3 轴 整体 绕 2 轴 抗剪 绕 3 轴 抗剪 绕 2 轴 长细比 绕 3 轴 长细比 绕 2 轴 W/l 绕 3 轴 W/l 结果 - 24 稳定稳定应力比 应力比 120.840.840.84 (1/1)0.530.0069251/15710满足 210.720.720.72 (1/1)0.440.00692500满足 330.530.530.53 (1/1)0.380.0030221/4480满足 450.240.510.26 (1/1)0.000.001143500满足 570.230.410.25 (1/1)0.010.001033800满足 640.230.420.25 (1/1)0.000.001013700满足 760.130.130.13 (1/1)0.020.00742300满足 880.100.130.10 (1/1)0.000.00772800满足 按“绕 3 轴整体稳定应力比”统计结果表 范围单元号1.051.051.001.000.800.800.600.600.10 单元数00116 “绕 2 轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果 序号单元号 强度 绕 2 轴 整体 稳定 绕 3 轴 整体 稳定 绕 2 轴 抗剪 应力比 绕 3 轴 抗剪 应力比 绕 2 轴 长细比 绕 3 轴 长细比 绕 2 轴 W/l 绕 3 轴 W/l 结果 150.240.510.260.000.001143500满足 270.230.410.250.010.001033800满足 340.230.420.250.000.001013700满足 480.100.130.100.000.00772800满足 560.130.130.130.020.00742300满足 610.720.720.720.440.00692500满足 720.840.840.840.530.0069251/15710满足 830.530.530.530.380.0030221/4480满足 按“绕 2 轴长细比”统计结果表 范围单元号180180150150120120808030 单元数00035 “绕 3 轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果 序号单元号 强度 绕 2 轴 整体 稳定 绕 3 轴 整体 稳定 绕 2 轴 抗剪 应力比 绕 3 轴 抗剪 应力比 绕 2 轴 长细比 绕 3 轴 长细比 绕 2 轴 W/l 绕 3 轴 W/l 结果 170.230.410.250.010.001033800满足 240.230.420.250.000.001013700满足 350.240.510.260.000.001143500满足 480.100.130.100.000.00772800满足 510.720.720.720.440.00692500满足 620.840.840.840.530.0069251/15710满足 760.130.130.130.020.00742300满足 830.530.530.530.380.0030221/4480满足 - 25 按“绕 3 轴长细比”统计结果表 范围单元号180180150150120120808022 单元数00008 第六节第六节 施工部署施工部署 1、斜撑式支撑体系： 本工程斜撑式支撑体系不仅需满足高空悬挑结构的支模承载需要，还应满足其外脚手搭设的需 要。通过多种支架形式的验算和各方案的工期、安全性、经济性等比较分析，结合本工程的实际情 况 ，最后采用了承重斜撑悬挑钢平台支撑方案。该方案受力明确，施工较为简单，成本较低。分 别在南、北楼 11 层和 12 层楼面梁板上布置 10 榀三角桁架作为 钢平台主梁 ，三角桁架上搁置 7 根 16 工字钢，间距为 0.8 m(参见平面布置图)。悬挑主梁采用 H300 x 200x 8 x 12，斜撑为 1 H200x 150x6x8，拉杆采用双肢角钢 L100x 10。 3 2、 施工方法和要点 (1)承重钢平台施工顺序为：预埋件制作一定位预埋一 钢梁及斜撑制作一11层（12层）楼面 钢梁安装(杆件)一10层斜撑安装 (杆件)一腹拉杆安装(杆件)一拉杆安装（杆件）钢 3 4 平台上16号槽钢次梁安装。 (2)预埋件采用400mm400mm20mm钢板，锚筋为20mm，钻孔塞焊(见图 )，预埋铁在各结构 层混凝土浇捣前进行放样定位并与梁主筋焊接形成整体。每根悬挑钢梁在悬挑处及端部各设置一块 预埋铁，南楼10层、北楼11层斜撑支撑点根部结构层楼面各设置预埋铁一块。南楼11层钢梁取总 长度 8.0m，外挑4.30m，伸入楼层 3.7 m，北楼12层主钢梁取总长度9m，外挑5.05m，伸入楼层 3.95m悬挑钢梁用塔吊安装到位并与预埋铁焊接，斜撑两头分别切成斜角，按图示尺寸分别与楼层 预埋铁及悬挑钢梁焊接成承重钢架。钢平台稳定性经验算满足要求。 (3)在钢平台上搭设普通钢管支模架，在钢梁上根据立杆位置点焊接25 mm钢筋长l00mm与立杆 套接，梁底立杆纵距O.525 m、横距 O.4 m，梁底木楞间距O.2 m，钢管支模架步距 1.2 m，立杆伸 出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度Q=015 m。木楞采用6O mm80 mm，钢管采用 48 mm32 mm，荷载按 13、14层（北楼）二层计算。经计算(略 )：梁 底板、木楞、横向水平挠度、 立杆稳定性验算满足要求。 (4)焊接质量要求。 - 26 钢架与预埋件满焊，焊缝高8mm，、号杆件与埋件分别满焊并且杆件节点焊缝高 1 2 3 度要求满足6ram；号杆件与号杆件围焊；号杆件与号杆件围焊。要求焊缝高度必须满 1 2 2 足设计要求。 悬挑梁与斜撑在地面上预先拼装，以此保证拼装的精度要求。悬挑梁安装时采用塔吊配合施 工，用溜绳人工控制方向，先将槽钢斜杆端部与预埋钢板安装牢固，再进行悬挑梁的铰接螺栓紧固。 悬挑梁安装完毕后，在上面架设16号槽钢作联梁，以满足模板立杆布设间距要求，具体见附图。支 撑平台四周搭设临时防护，1200m范围内设置竖向竹笆片，外侧挂设密目安全网，保证模板支撑施 工时的安全。 斜撑杆的安装：按附图在10F的楼面处设置400400预埋钢板，锚筋为20的钢筋，长 400mm，作为斜杆的固接点。斜杆的安装与悬挑梁相同施工。需注意的是十二层以上悬挑部位结构 混凝土应掺入早强剂，在关键部位做试块，并对试块做试验。 支撑体系验收：搭设完毕后，由监理、业主、总包方三方联合验收，验收包括安装是否满足 要求，材料是否合格，操作人员上岗证是否齐全。 （5）吊装要点 吊装时，应把起吊构件吊至设计图纸规定的位置上，经校正固定后才松开吊绳。 为了避免钢梁损坏，钢梁侧向和底部要绑扎垫木或枕木进行临时加固，以避免吊装时因钢 梁损伤。 构件安装采用焊接的接头处，必须经检查合格后，方可进行焊接。焊接部位焊缝不得有焊 接缺陷。 安装焊缝的质量标准应符合钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-2001)。 （6）钢构件成品保护 钢梁在运输和安装过程中，严格按照相关规程操作，避免碰撞损坏构件。 钢梁装卸时应合理布置吊点，防止发生过大变形或损坏，必要时应采用临时加固措施。构 件存放场地应平整坚实、干燥。 （7）悬挑结构模板支撑 悬挑结构模板支撑系统采用 483.0mm 钢管，4565mm 主次木龙骨，15mm 九夹板的支模方 案。 立杆、主横杆选用 483.0mm 钢管搭设，水平连接钢管步距 1500mm，最下面一道钢管距地 面 200mm，立杆下面垫设通长 16 槽钢联梁基座，立杆间距 500*1200mm。 主次龙骨采用 4565mm 木方，次龙骨间距 250mm，将主龙骨安放在顶管上面的支架上。然 - 27 后根据现浇板的标高控制线，拉线调整主龙骨的高度。 铺设胶合板面板先从梁边开始铺钉面板，面板边与梁接头处必须平直，不得有凹凸现象， 用长度为 4050mm 的铁钉与次龙骨钉牢。详见附图。 （8） 支撑体系拆除 当南楼12层悬挑结构梁板混凝土强度达到 100,拆除三角钢平台以上的支模架子。再用气割 拆除三角钢平台，最后拆 除悬挑防护架。由专业架子工拆除。拆架程序应遵守由上而下，坚持先 搭后拆的原则。 第七节第七节 材料选择材料选择 1、型钢水平悬挑杆采用国标 H300 x 200x8 x 12 H型钢，斜撑采用 H200x 150x6x8，H250 x 175x 7 x 1O H钢，均需有产品出厂合格证及相关检测报告。 2、预埋钢板、预埋螺栓等型材均需有出厂合格证及复试检测报告。 3、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管 表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。 4、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22- 85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣 件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于 5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的 试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚 杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。 6、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 7、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单 张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品 生产许可证和质量合格证，以及由上海建筑安全监督管理部门发放的准用证。 8、连墙件也采用钢管，且应符合相关技术标准。 - 28 第八节第八节 悬挑结构混凝土浇筑悬挑结构混凝土浇筑 楼层混凝土要加早强剂，其浇注混凝土采用对称浇筑的方式，先行浇筑梁支座处的混凝土，再 向外推移浇筑悬挑端的混凝土。浇筑速度不得超过40m3/h，并且减少集中荷载，并作好邻边防护， 施工面严禁堆载和周转材料堆放等。 第九节第九节 劳动力安排劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和支撑体系的工程量，确定本工程外 脚手架搭设人员需要1015人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、 调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备 有足够的辅助人员和必要的工具。 第十节、质量要求标准及质量控制第十节、质量要求标准及质量控制 1、支撑架必须按照方案进行布置。H 型钢间距、位置、外挑长度符合方案。 2、立杆垂直，垂直度偏差 3mm。 3、纵向水平杆平顺偏差 3mm。 4、步距偏差：20；排距偏差：20 5、构配件的检查与验收： 1） 、新钢管、H 型钢、槽钢的检查：应有产品合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑， 不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道等；钢管外径、壁厚、端面等偏差 符合规范。 2） 、旧钢管的检查：表面锈蚀深度、弯曲变形要符合规范规定。 3） 、扣件的验收：新扣件要有生产许可证、检测报告和合格证，对质量有怀疑时，按规范抽 样送检；旧扣件有裂缝、变形严重的不得使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均要进行防锈 处理。 4） 、脚手板的检查：宽度不小于 20，厚度不小于 50，腐朽的脚手板不得使用。 - 29 6、模板支撑的检查与验收： 1） 、模板支撑脚手架及悬挑 H 型钢验收的时间：H 型钢支撑系统安装后及脚手架搭设前；安 装顶板、梁模板前；达到设计高度后；遇有六级大风及大雨后； 2） 、模板支撑脚手架及