土木工程毕业设计（论文）-办公大楼建筑结构设计.docx

河南科技大学毕业设计第一章 计算单元及荷载计算1.1 构件初估1.1.1 梁截面尺寸的确定一般情况下，框架梁的截面尺寸可按下式进行初步估算 式中 梁的计算跨度；梁的截面高度；梁的截面宽度；且梁净跨与截面高度之比不宜大于4，梁的截面宽度不宜小于200mm。框架梁的截面尺寸：估算： -梁的计算跨度。=6300mm故试取梁的截面尺寸为300mm*600mm。1.1.2 柱截面尺寸的确定：框架柱的截面尺寸可按下式估算：轴压比 轴压比限值式中柱中轴向力，可近似按下式计算，=(1.1-1.2) 取抗规规定抗震设防烈度7度，抗震等级为三级，轴压比限值为0.85；：混凝土轴压比抗压强度设计值，c30取取中柱 =1.23m7.5m14kn/m25=1890所以因此确定框架柱的截面尺寸为400mm600mm=240000mm2。1.1.3 楼板厚度估算：双向板楼板厚度按下式估算，其中l0x双向板短向计算跨度。楼面板和屋面板的厚度统一取h=100mm1.2 框架计算简图计算单元如图3.1所示，取4轴上的一榀框架为计算单元，假定框架柱嵌固于基础顶面，梁板的计算跨度均按弹性理论选取，各节点均为固定连接，在计算框架梁的截面惯性矩时要考虑楼面板与梁的连接使梁的惯性矩增加的有利影响，对于现浇板，边框架梁，中框架梁。查表知c30混凝土弹性模量=3.0104=3.0107 ，底层柱高从基础顶算至二层楼面，基顶标高根据地质条件室内外高差，定为-0.8m。 图1.1 框架计算单元1.2 框架梁柱的线刚度计算1.2.1 柱的计算高度(1)底层柱 (2)标准层柱 1.2.2 各杆件的线刚度左边跨梁：i左=ei/l=3.0107kn/m221/120.3m0.63m3/6.6m=4.9104kn*m中跨梁：i中= ei/l=3.0107kn/m221/120.3m（0.4m）3/3.0m=4104kn*m右边跨梁：i右=ei/l=3.0107kn/m221/120.3m0.63m3/6.6m=4.9104kn*m底层柱（ad轴）：i底=3.0107kn/m221/120.3m0.63m3/4.6m=4.7104kn*m其余各层柱（ad轴）：i余=3.0107kn/m221/120.3m0.63m3/4.5m=4.8104kn*m令i余=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为： i左= i中= i右= i底= 由以上条件可绘出框架的计算简图如图1.2所示 图1.2 框架的计算简图 1.3 荷载计算框1.3.1 恒载标准值计算（1） 上人屋面防水层（刚性）30厚c20细石混凝土防水 1.0kn/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4 kn/m2找平层：20厚水泥砂浆 0.02m20 kn/m3=0.4 kn/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.04m14 kn/m3=0.56 kn/m2保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5 kn/m3=1.16 kn/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1m25 kn/m3=2.5 kn/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17 kn/m3=0.17 kn/m2 合计： 6.19 kn/m2（2） 各层走廊楼面水磨石地面 0.65 kn/m2结构层：100厚现浇混凝土板 0.1m25 kn/m3=2.5 kn/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17 kn/m3=0.17 kn/m2 合计： 3.32 kn/m2（3） 标准层楼面 1.16 kn/m2 结构层：100厚现浇混凝土板 0.1m25 kn/m3=2.5 kn/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17 kn/m3=0.17 kn/m2合计： 3.83 kn/m2（4） 梁自重bh=300mm600mm梁自重： 25 kn/m30.3m（0.6m-0.1m）=3.75 kn/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m17 kn/m3（0.6m-0.1m）2=0.17 kn/m 合计： 3.92 kn/mbh=300mm400mm梁自重：25 kn/m30.3m（0.4m-0.1m）=2.25 kn/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17 kn/m3（0.4m-0.1m）2=0.1 kn/m 合计： 2.35 kn/m（5）柱自重bh=400mm600mm柱自重： 25 kn/m30.4m0.6m=6 kn/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m（0.6m2+0.4m）17 kn/m3=0.27 kn/m 合计： 6.27 kn/m（6）外纵墙自重标准层：纵墙： （3.6m-2.1m-0.6m）0.2m18 kn/m3=3.24 kn/m铝合金窗： 0.4 kn/m22.1m=0.84 kn/m56厚外墙面保温： 0.5 kn/m3（3.6m-2.1m）0.056m=0.042 kn/m20厚抹灰： 0.02m（3.6m-2.1m-0.1m）17kn/m3=0.48 kn/m 合计： 4.6 kn/m底层：纵墙： （4.05m-2.1m-0.6m）0.2m18 kn/m3=5.4 kn/m铝合金窗： 0.4 kn/m22.1m=0.84 kn/m56厚外墙面保温：0.5 kn/m3（3.6m+0.45m-2.1m）0.056m=0.042 kn/m20厚抹灰： 0.02m（3.6m+0.45m-2.1m-0.1m）17kn/m3=0.63 kn/m 合计： 4.6 kn/m（7）内纵墙自重纵墙： （3.6m-0.6m）0.2m18 kn/m3=10.8 kn/m20厚抹灰： 0.02m（3.6m-0.1m）17kn/m32=2.38 kn/m 合计： 13.18 kn/m（8）内横墙自重横墙 （3.6m-0.6m）0.2m7 kn/m3=4.2 kn/m 20厚抹灰： 0.02m（3.6m-0.6m）17kn/m32=2.04 kn/m 合计： 6.24 kn/m（9）屋顶女儿墙自重女儿墙自重（做法：墙高1100mm，100mm混凝土压顶）：0.2m1.1m18 kn/m3+25 kn/m30.1m0.2m=4.46 kn/m20厚抹灰： 0.02m1.1m17 kn/m32=0.75 kn/m 合计： 5.21 kn/m1.3.2 活恒载标准值计算（1） 屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得上人屋面：2.0 kn/m2楼面 综合考虑，取楼面活荷载为2.0 kn/m2（2） 雪荷载洛阳地区基本雪压为0.35 kn/m2。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大值。1.4 竖向荷载作用下框架受荷总图板的跨度之比l2/l1=6.3m/3.6m=1.752，按双向板设计。1.4.1 ab轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载，荷载的传递示意图，如图1.3所示。图1.3 板传荷载示意图恒载：6.19 kn/m21.8m【1-2（3/11）2+（3/11）3】2=19.48 kn/m活载： 2.0 kn/m21.8m（1-20.272+0.273）2=6.3 kn/m楼面板传荷载：恒载： 3.83 kn/m21.8m【1-20.272+0.273】2=12.05 kn/m活载： 2.0 kn/m21.8m（1-20.272+0.273）2=6.3 kn/m梁自重：3.92 kn/ma-b轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =3.92kn/m+19.48kn/m =23.4kn/m 活载=板传荷载=6.3kn/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.92kn/m+12.05kn/m=15.97kn/m活载=板传荷载=6.3kn/m1.4.2 b-c轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.19 kn/m21.2m5/82=9.29 kn/m活载：2.0kn/m21.2m5/82=3 kn/m楼面板传荷载：恒载：3.32 kn/m21.2m5/82=4.98 kn/m活载：2.0kn/m21.2m5/82=3 kn/m梁自重：2.35 kn/mb-c轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =2.35kn/m+9.29kn/m =11.64kn/m 活载=板传荷载=3kn/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.35kn/m+4.98kn/m=7.33kn/m活载=板传荷载=3kn/mc-d轴线框架梁均布荷载与a-b轴间相同。1.4.3 a轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =5.21 kn/m3.6m+3.92 kn/m（3.6m-0.6m）+6.19 kn/m21.8m5/83.6m=55.59kn活载=板传活载=2.0 kn/m21.8m5/83.6m=8.1 kn标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =4.6 kn/m（3.6m-0.6m）+3.92 kn/m（3.6m-0.6m）+3.83 kn/m21.8m5/83.6m=41.08kn活载=板传活载 =2.0 kn/m21.8m5/83.6m=8.1 kn基础顶面：恒载=外纵墙墙自重+基础梁自重 =6.93 kn/m（3.6m-0.6m）+2.5 kn/m（3.6m-0.6m）=28.29kn1.4.4 b轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载 =3.92 kn/m（3.6m-0.6m）+6.19 kn/m21.8m5/83.6m+6.19 kn/m21.2m(1-20.332+0.333)3.6m=58.71kn活载=板传活载 =2.0 kn/m21.8m5/83.6m+2.0 kn/m21.2m(1-20.332+0.333)3.6m=15.17kn基础顶面：恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重 =【（4.4m-0.6m-0.4m）0.2m18 kn/m3+0.02m（3.6m-0.1m）17 kn/m32】（3.6m-0.6m）+2.5 kn/m（3.6m-0.6m）=53.52kn(6)c轴柱纵向集中荷载与b轴相同d轴柱纵向集中荷载与a轴相同框架在竖向荷载作用下的受荷情况如图1.4所示（图中均为标准值）图1.4 竖向受荷总图1.5 风荷载计算和位移计算1.5.1 框架柱纵向集中荷载： 为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中荷载标准值： （1.4.1）式中w0-基本风压，w0=0.3kn/m2-风压高度变化系数，因建设地点位于洛阳市市区，所以地面粗糙度为c类-风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得=1.3-风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用t1=（0.050.10）n(n是建筑物层数)估算;应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，查表得，查表得hi-下层柱高hj-上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍b-迎风面的宽度，b=3.0m计算过程见表1.1表1.1 集中荷载标准值离地高度z/mw0/(kn/m2)hi/mhj/mwk（kn）22.051.281.451.30.33.62.213.8518.451.221.451.30.33.63.616.3914.851.131.441.30.33.63.615.0811.251.041.401.30.33.63.613.497.6511.301.30.33.63.612.054.0511.161.30.34.053.611.421.5.2 风荷载作用下的侧移验算一、侧移刚度d： 见表1.2及表1.3所示表1.2 横向2-6层d值计算构件名称/(kn/m)第a轴柱0.3415111第b轴柱0.4821333第c轴柱0.4821333第d轴柱0.3415111表1.3 横向底层d值计算构件名称/(kn/m)第k轴柱0.5117536第l轴柱0.6120975第m轴柱0.6120975第n轴柱0.5117536二、风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算 （1.4.2） 式中 vj-第j层的总剪力-第j层所有柱的抗侧刚度之和-第j层的层间位移第一层的层间侧移值求出后，就可以计算各楼板标高处的侧移值，顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移 （1.4.3） 顶层侧移 （1.4.4）框架载风荷载作用下侧移的计算过程见表1.4表1.4 风荷载作用下框架侧移计算层次wj/knvj/kn613.8513.85728880.00021/18000516.3930.24728880.00041/9000415.0845.32728880.00061/6000313.4958.81728880.00081/4500212.0570.86728880.00101/3600111.4282.28770220.00111/3273侧移验算：层间侧移最大值： 1/32731/550 (满足要求）第二章 计算单元及荷载计算2.1 恒载标准值作用下内力计算2.1.1 恒载作用下框架的弯矩计算 （1）梁的固端弯矩可按下面方法求得：如图2.1所示图2.1 梁固端荷载分布图 （2.1） （2.2）所以（1）a-b轴线顶层框架梁弯矩 （2）b-c轴线顶层框架梁弯矩 （3）a-b轴线五层框架梁弯矩 （4）b-c轴线顶层框架梁弯矩 （5） 一至四层与五层的框架梁弯矩相同。2.1.2 弯矩分配系数的计算 框架弯矩计算采用二次分配法，根据梁柱的相对线刚度算出节点弯矩分配系数。=，式中节点柱和梁的相对线刚度。（1）a轴和d轴：顶层： ，标准层： ， 底层： ，（2）b轴和c轴：顶层： ，标准层： ， 底层： ，恒载作用下弯矩的计算过程见图2.2，恒载作用下弯矩的弯矩图见图2.3。 图2.2 竖向恒载作用下弯矩二次分配图图2.3 竖向恒载作用下的框架弯矩图2.1.3 恒荷载作用下框架的剪力计算根据图2.4和推导公式进行计算：梁： （2.3） （2.4）柱： （2.5） 图2.4 框架剪力计算图 （2.6）（1） 竖向恒载作用下的梁端剪力的计算按以上公式如图2.5所示图2.5 竖向恒载作用下的框架剪力图2.1.4 恒荷载作用下框架的轴力计算柱自重设计值：底层：标准层：恒载作用下框架的轴力如图2.6所示图2.6 竖向恒载作用下的框架柱轴力图 2.2 活载标准值作用下内力计算（计算方法同恒载）2.2.1 活荷载作用下框架弯矩计算梁端弯矩：（1）a-b轴线顶层框架梁弯矩 （2）b-c轴线顶层框架梁弯矩 （3）a-b轴线五层框架梁弯矩 （4）b-c轴线顶层框架梁弯矩 （5）一至四层与五层的框架梁弯矩相同。注：活荷载作用下剪力的计算方法与恒载作用下剪力的计算相同，活荷载作用下的剪力图如如2.9所示。图2.7显示了用弯矩二次分配法计算活荷载作用下框架的弯矩；图2.8为活荷载作用下框架的弯矩图。 图2.7 活载作用下用二次分配法计算弯矩 图2.8 活荷载作用下框架弯矩图 图2.9 活荷载作用下框架剪力图 图2.10 活荷载作用下的框架柱轴力图2.3 水平地震作用计算2.3.1 水平地震作用下框架的内力及侧移计算一、柱、板、梁重力荷载标准值计算表2.1 每层柱重力荷载标准值楼层柱截面尺寸/mm柱净高g/（kn/m）数量一层4006004.36.27641845.89二至六层4006003.66.27641444.61屋顶40060036.27475.24表2.2 每层板的重力荷载标准值楼层板面积/g/（kn/m）重力/kn一至五层楼面771.123.832953.393311.28楼梯71.284.60327.89六层楼面818.646.195067.385176.54楼梯23.764.60109.16注：表中楼梯的面积按两斜板的面积之和，重度g按楼面重度的1.2倍。表2.3 梁重力荷载标准值层数梁编号截面尺寸/mm净跨度/mg/（kn/m）数量/根重量/kn一层kl1300*6005.73.9232740.11543.463.260705.6kl2300*4002.42.351697.761543.46二层kl1300*6005.73.9232740.11543.463.260705.6kl2300*4002.42.351697.761543.46三层kl1300*6005.73.9232740.11543.463.260705.6kl2300*4002.42.351697.761543.46四层kl1300*6005.73.9232740.11543.463.260705.6kl2300*4002.42.351697.761543.46五层kl1300*6005.73.9232740.11543.463.260705.6kl2300*4002.42.351697.761543.46六层kl1300*6005.73.9232740.11543.463.260705.6kl2300*4002.42.351697.761543.46二、各层墙自重标准值（1） 女儿墙自重：（2）标准层外纵墙自重（2至6层） 底层外纵墙自重（3） 标准层内纵墙自重（1至6层） （4） 标准层外横墙自重（2至6层） 底层外横墙自重 内横墙自重（1至6层）则有，底层墙体自重：标准层墙体自重三、各层自重标准值的计算（1） 一层（墙+梁+板+柱） （2） 标准层（墙+梁+板+柱）（2至5层） （3） 六层（墙+梁+板+柱）四、重力荷载代表值的计算计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和。表2.4 组合值系数可变荷载种类屋面活荷载雪荷载按等效均布荷载考虑楼面活荷载组合值系数不计入0.50.5（1） 一层： 恒载+0.5楼板平面面积活荷载标准值 （2） 标准层（2至5层） (3) 顶层 由建筑设计抗震规范（gb50011-2008)查得，洛阳的去抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第二组。又由设计任务书可知该设计的场地类别为ii类。此差得：水平地震影响系数最大值,特征周期=0.40s,阻尼比取。结构总的重力荷载代表值： 结构等效重力荷载代表值2.3.2 横向框架侧移刚度计算地震作用是根据各受力构件的抗侧刚度来分配的，同时，若用顶点位移法求结构的自振周期时也要用到结构的抗侧刚度，为此先计算各楼层柱的抗侧刚度。底层： =(20975+17536)kn/m32=1232352kn/m标准层：=(21333+15111)kn/m32=1166208kn/m表2.5 各楼层柱的总抗侧刚度层次1234561166208116620811662081166208116620812323522.3.3 结构顶点的假想侧移计算 结构顶点的假想侧移计算见表2.2 由式（4.7）计算楼层剪力，式（2.8）计算楼层层间相对位移，式（2.9）计算结构的顶点位移 （2.7） （2.8） （2.9）表2.6 结构的假想侧移层次gi/knvgi/knut/m610710.9510710.9511662080.00918401720373.1211662080.01747001730035.2911662080.02575501739697.4611662080.0340370.1275229662.1749359.6311662080.0423250.093483110301.1159660.7412323520.0511580.051158 由计算基本周期，取。 2.4 水平地震作用及楼层地震剪力计算及位移验算一、水平地震作用及楼层地震剪力计算 由房屋的抗震设防烈度，场地类别及设计地震分组而确定的地震作用计算参数如下： 由此计算的相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数： 又由于 故应考虑顶部附加地震作用，顶部附加地震作用系数为结构总水平地震作用标准值： 二、各质点水平地震作用的标准值 计算过程见表2.7表2.7 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次hi/mgi/kngihi/(kn/m)fi/knvi/kn622.0510710.95236176.45782261.221113.871113.87518.459662.17178267.04596.551710.42414.859662.17143483.22480.152190.57311.259662.17108699.41363.752554.3227.659662.1773915.60247.352801.6714.0510301.1141719.50139.612941.28 （a）重力荷载代表值 （b）水平地震作用分布图 （c）层间剪力分布图图2.11 地震作用下分布图三、水平地震作用下位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和定点位移ui分别用下式计算： （2.11） （2.12） 详细计算过程见表2.4表2.4 地震作用下框架结构的位移层次61113.8711662080.0009550.0112773.61/377051710.4211662080.0014670.0103223.61/245442190.5711662080.0018780.0088553.61/191732554.3211662080.0021900.0069773.61/164422801.6711662080.0024020.0047873.61/149912941.2812323520.0023870.0023874.051/1697 ，最大层间弹性位移角发生在第2层， 满足要求2.5 水平地震作用下的框架内力计算一、计算依据 由求得框架第i层的层间剪力厚，i层j柱分配的剪力及该柱上、下端的弯矩和分别按下式计算 柱端剪力： （2.13） 下端弯矩： （2.14） 上端弯矩： （2.15）上式中y=yo+y1+y2+y3 y0-标准反弯点高度比，其值根据框架总层数n、该柱所在层m 和梁柱线刚度比k查得 y1-某层上下梁线刚度不同时，该层柱反弯点高度比修正值 y2-上层高度h上与本层高度不同时，反弯点高度比修正值 y3-下层高度h下雨本层高度不同时，反弯点高度比修正值表2.5 柱端弯矩计算层次柱位置vi/kndij/(kn/m)di/(kn/m)vij/knyoy1y2y3y6边1113.8715111116620814.440.350000.3518.1933.79中1113.872133320.370.390000.3928.6044.735边1710.4215111116620822.170.450000.4535.9243.90中1710.422133331.280.450000.4550.6761.934边2190.5715111116620828.390.450000.4545.9956.21中2190.572133340.070.490000.4970.6873.573边2554.3215111116620833.100.50000.559.5859.59中2554.322133346.720.50000.584.184.12边2801.6715111116620836.310.50000.565.3665.36中2801.672133351.240.50000.592.2392.231边2941.28175361232325241.850.6500.6597.9352.73中2941.282097550.060.6100.61109.9370.28二、梁端弯矩，剪力及柱轴力计算利用节点平衡原理，梁端弯矩和剪力按下式计算： 边节点： （2.16） 中间节点按节点左右梁线刚度比例进行分配： （2.17） （2.18）梁端剪力由梁端的弯矩除以梁跨度求得： （2.19）梁弯矩及剪力计算见表2.6表2.6 梁弯矩与剪力计算层次k-l轴跨梁端弯矩与剪力l-m轴跨梁端弯矩与剪力66.333.7924.69.273.020.1320.1313.4256.362.0949.7917.763.040.7440.7427.1646.392.1368.3325.473.055.9155.9137.2736.3105.5785.1330.273.069.6569.6546.4326.3124.9496.9835.233.079.3579.3552.916.3118.0989.3832.933.073.1373.1348.75注：m-n轴跨梁端弯矩及剪力与k-l轴跨梁端弯矩及剪力对称根据梁端剪力计算柱的轴力 边柱轴力： （2.20） 中柱轴力： （2.21）梁剪力及柱轴力计算过程见表2.7 表2.7 柱轴力计算表层次123456柱轴力边柱9.2727.0352.582.77118150.93中柱4.1513.5525.3541.5159.1875 根据以上计算，画出结构在横向水平左震作用下的弯矩，剪力，轴力图如下图2.12到图2.14。图2.12 左震作用下弯矩图图2.13 左震作用下剪力图注：剪力以邻近节点顺时针为正，逆时针为负； 上图中，柱剪力画在右端为正，梁剪力画在下端为负。图2.14 左震作用下柱轴力图注：轴力以受压为正，受拉为负。 第三章 内力调幅及组合 各种荷载分别作用下的内力分析结果取得后，结构的所有构件要根据规范规定的方法进行内力组合。组合时一般是针对受力较大构件的最不利截面进行，对于梁而言，左、右梁端及跨中为最不利截面；对于柱而言，柱顶和柱底为最不利截面，对于本设计，为安全及简便起见，柱控制截面内力采用计算的轴线处弯矩。3.1 梁端弯矩调幅和横梁控制截面内力计算 框架结构梁端弯矩较大，配筋较多，考虑到框架的延性及抗震的设防要求，由于超静定钢筋混凝土结构具有内力重分布的性质，所以重力荷载作用下可以乘以调幅系数，适当降低梁端弯矩，调幅系数为：现浇框架0.8-0.9，本设计取0.8条幅结果见表5.1。当活荷载与恒荷载的比值不大于1时，对于活荷载可采用满布荷载法进行最不利内力布置，但求得的梁的跨中弯矩却比最不利荷载布置法的计算结果要小，因此对跨中弯矩应乘以1.1-1.2的系数予以增大。本设计取值为1.1，结果见表5.2。 由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。控制截面处的内力值可按下式计算： （3.1） （3.2） 式中：m边支座边缘处截面的弯矩标准值； v边支座边缘截面的剪力标准值； m梁柱中线交点处的弯矩标准值； v与m对应的梁柱中线交点处的剪力标准值； b梁端支座宽度（即截面高度）；99表3.1 恒载作用下横梁弯矩调幅 表3.2 活载作用下横梁弯矩调幅表3.3 梁控制截面弯矩和剪力值（四、五、六层）表3.4 梁控制截面弯矩和剪力值（一、二、三层）3.2 内力组合 由于风荷载作用下的组合与考虑地震组合相比，一般较小，对于结构设计不起控制作用，故不考虑。只考虑以下三种组合形式：一、由可变荷载效应控制的组合： （3.3）二、由永久荷载效应控制的组合： （3.4）三、竖向荷载与水平地震作用下的组合： （3.5） 具体组合过程见表3.5，其中弯矩kn.m，剪力kn，弯矩的上部受拉为负，剪力的产生顺时针为正。3.3 地震作用下框架梁柱的调整3.3.1 梁端截面组合的剪力设计值调整（强剪弱弯） 由建筑抗震设计规范可知，梁端截面组合的剪力设计值应按下式进行调整： （3.6）式中 梁端截面组合的剪力设计值； 梁的净跨； 梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截 面剪力设计值； 、分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合 的弯矩设计值； 梁端剪力增大系数，一级取1.3，二级取1.2，三级 取1.1。本例框架为三级框架，取1.1。具体计算过程及结果见3.7、3.8。 3.3.2 梁端截面组合的剪力设计值调整（强柱弱梁） 根据抗规第6.2.2条，一、二、