北岭地震和贩神地震后美日钢框架节点设计的改进.doc

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坏原因探讨，设计改进措施，两国构造的异同和我国的相关对策等。 关键词： 钢框架 震害 节点设计 衬板 1前言 1994年1月17日发生在美国加州圣费南多谷地的北岭地震（Northridge Earthquake）和 正好一年后1995年1月17日发生在日本兵库县南部地区的阪神地震(Hyogoken-Nanbu Earthquake)是两次陆域型强震，都导致了焊接钢框架梁-柱附性连接节点的广泛破坏。震后两国进行了大量的调查和研究，揭示了破坏的原因，在此基础上提出了改进钢框架节点设计的技术措施。两国在此期间都发表了不少论文，所作的讨论开拓了人们的眼界，提供了对钢框架的节点设计的更多了解，对今后钢框架节点设计有深远的影响。我们受中国建筑科 学研究院抗震所委托，对有关资料进行了搜集、整理和归纳，现将其主要内容在此作一介绍。 2美日两国钢框架节点的破坏情况 两国钢框架破坏情况的报导，主要集中在梁柱混合连接节点上，因此本文也以梁柱混 合连接为主要对象。混合连接是一种现场连接，其中梁翼缘与柱用全熔透坡口对接焊缝连接，梁腹板通过连接板与柱用高强度螺栓连接。美国惯常采用焊接工字形柱，日本则广泛采用箱形柱，仅在一个方向组成刚架时采用工字形柱。在梁翼缘连接处，工字形柱腹板上要设置加劲肋(美国称为连续板)，在箱形柱中则要设置隔板。 美、日两国梁杠混合连接节点的典型构造。在节点设计上，两国都采用弯矩由翼缘连接承受和剪力由腹板连接承受的设计方法，美国还规定，当梁翼缘承受的弯矩小于截面总弯矩的70或梁腹板承受的弯矩大于截面总弯矩的30时，要将梁腹板与连接板的角部用角焊缝焊接。日本则规定腹板螺栓连接应按保有耐力即框架达到塑性阶段时的承载力设计，螺栓应设置2-3列，也是为了考虑腹板可能承受的的弯矩。梁翼缘处的柱加劲肋，美国过去根据传力的需要由计算确定，其截面较小。日本根据构造要求采用，其截面较大。2.1 美国北岭地震后对刚框架节点破坏的调查 从70年代以来，美国采用高强螺栓联接钢框架已很普遍，北岭地震后出现破坏的有100多幢3 (有的报导说90多幢7 、150多幢1 或200多幢5 )。为了弄清破坏的原因，北岭地震后不久，在美国联邦应急管理局(FEMA)资肋下，有加州结构工程协会(SEAOC)、应用技术研究会(ATC)和加州一些大学的地震工程研究单位(CU)等组成了被称为SAC和联合动机构，对此开展了深入调查和研究，以便弄清破坏原因和提出改进措施。 美国的钢框架梁-柱连接，在50年代多采用铆钉连接，60年代逐步改用高强度螺栓连接。为了评估栓焊混合连接的有效性，曾进行过一系列试验，这种由翼缘焊缝抗弯和腹板螺栓连接抗剪的节点，美国以前规定其塑性转角应达到 O015rad(165)，但大量试验表明，塑性转角的试验结果很离散，且出现了早期破坏，总的说来性能很不稳定。北岭地震前，德州大学教授Engelhardt就曾对这种连接在大震时的性能产生疑问，指出在大震时要密切注意，对它的的设计方法和连接构造要进行改进7 。 北岭地震证实了这一疑虑，为此SAC通过柏克莱加州大学地震工程研究中心(EERC) 等4个试验场地，进行了以了解震前节点的变形响应和修复性能为目的的足尺试验和改进后的节点试验。对北岭地震前通常做法的节点及破坏后重新修复节点的试验表明全部试 验都观察到了与现场裂缝类似的早期裂缝，试验的特性曲线亦与以前的试验结果相同，梁的塑性转动能力平均为0.05弧度，是SAC经过研究后确定的目标值003弧度的16，说明北岭地震前钢框架节点连接性能很差，这与地震中的连接破坏是吻合的。而且破坏前 没有看到或很少看到有延性表现，与设想能发展很大延性e6钢框架设计意图是违背的。 焊接钢框架节点的破坏，主要发生在梁的下翼缘，而且一般是由焊缝根部萌生的脆性破坏裂纹引起的。裂纹扩展的途径是多样的，由焊根进入母材或热影响区。一旦翼缘坏了， 由螺栓或焊缝连接的剪力连接板往往被拉开，沿连接线由下向上扩展。最具潜在危险的是由焊缝根部通过柱翼缘和腹板扩展的断裂裂缝。 从破坏的程度看，可见裂缝约占20-30，大量的是用超声波探伤等方法才能发现的不可见裂纹。裂纹在上翼缘和下翼缘之间出现的比例为1：5-1：20，在焊缝和母材上出现 的比例约为1：10到1：100。一般认为，混凝土楼板的组合作用减小了上翼缘的破坏，也有人认为上翼缘焊缝根部不象下翼缘那样位于梁的最外侧，因此焊根中引起的应力较低，减少了上翼缘破坏的概率1 。 美国斯坦福大学Krawinkler教授对北岭地震中几种主要连接破坏形式作了归纳， 由下翼缘焊缝根部开始出现的这样或那样的破坏，最多的是沿焊缝金属的边缘破坏，另有沿柱翼缘表面附近裂开的剥离破坏，也有沿腹板板切角端部开始的梁翼缘断裂破坏，或从柱翼缘穿透柱腹板的断裂破坏 。 北岭地震虽然没有使钢框架房屋倒塌，也没有因钢框架节点破坏引起人身伤亡，但使业主和保险公司支付了大量的修复费用。仅就检查费用而言，不需挪动石棉时为每个节点 800-1000美元，需挪动石棉时为每个节点1000-2000美元，对于有石膏抹灰和吊顶的高级住宅，每个节点达2000-5000美元，修复费用更高211。更重要的当然是对过去长期沿 用的节点在抗震中的安全问题提出了疑问，必须认真研究和解决。22 日本贩神地震后对钢框架节点破坏的调查 阪神地震后，日本建设省建筑研究所成立了地震对策本部，组织了各方面人士多次参加的建筑应急危险度和震害的调查，民间有关团体也开展了各类领域的震害调查，但因钢结构相对于其它结构的震害较少，除新发现了钢柱脆断或柱脚拔起外，钢框架节点的破坏主要表现在扇形切角(scallop)工艺孔部位，但因结构体被内外装修所隐蔽，一般业主、设计或施工人员对此震害调查不太积极，对钢框架系统震害的调查遇到一定困难。仅管如此， 日本学者还是就腹板切角工艺孔方面的问题进行了探索，如日本建筑学会结构连接委员会和钢材俱乐部等单位，专就工艺孔破坏状态等问题作了系统深入的研究。 日本对于混合连接的研究，早在1978年以后的石油危机中，就曾利用建筑处于低潮机会结合自屏蔽电弧焊的出现和应用，系统地开展过。进入90年代后，随着高层、超 高层和大跨度钢结构建筑的增多，梁柱截面增大，若采用过去的梁悬臂段形式，由于运输 尺寸上的限制，悬臂长度大致不能超过1m；另一方面，由于梁翼缘板厚增大，拼接螺栓增多，结果梁端至最近螺栓的距离只有500mm左右，截面受到很大削弱，对保证梁端塑性 变形很不利。这样，在大型钢结构工程中，现在较多采用梁与柱的混合连接。图1是采用箱形柱时的混合连接示意图梁翼缘与箱形柱隔板直接焊接7 。 日本在美国北岭地震前不久，曾对此种连接进行了试验研究，结果表明，梁端翼缘焊 缝处的破坏几乎都是在梁下翼缘从扇形切角工艺孔端开始的，没有看到象在美国试验中和地震中出现的沿焊缝金属及其边缘破坏的情况，通过试验和版神地震观察到的梁端工艺孔 处的裂缝发展情况。 日本钢材俱乐部研究了扇形切角工艺孔带衬板及底部有焊缝的两种节点试验。 美、日两国钢框架在地震中的梁柱节点破坏形式是有区别的，北岭地震中的裂缝多向柱段范围扩展，而阪神地震中的裂缝则多向梁段范围发展。对两国节点破坏情况的这种差异与其与构造差异的关系，还有待进一步探讨。3节点破坏原因与分析北岭地震后，美日两国学者就节点破坏原因，通过现场调查、室内试验和现场检验，进行了结构响应分析、有限元分析、断裂力学分析等，还作了很多补充试验，结合震前研究， 对节点破坏原因提出了一些看法。首先认为节点破坏与加劲板、补强板腹板附加焊缝等的变动，并没有什么直接关系，也并不是仅由设计或施工不良所能说明的，而是应从节点本身存在根本性缺陷方面去找原因。有以下几方面因素，被认为是决定和和影响节点性能而导致了破坏。 31 焊缝金属冲击韧性低3 美国北岭地震前，焊缝多采用E70T-4或E70T-7自屏蔽药芯焊条施焊，这种焊条提供的最小抗拉强度480MPa，恰帕冲击韧性无规定，试验室试件和从实际破坏的结构中取出的 连接试件在室温下的试验表明，其冲击韧性往往只有10-15J，这样低的冲击韧性使得连接很易产生脆性破坏，成为引发节点破坏的重要因素。在北岭地震后不久所作的大型验证性试验，对焊缝进行十分仔细的操作，做到了确保焊接质量，排除了焊接操作产生的影响。焊缝采用E70T-4型低韧性焊条，尽管焊接操作的质量很高，连接还是出现了早期破坏， 从而证明了焊接缝金属冲击韧性低,是焊接破坏的因素之一。 32 焊缝存在的缺陷3 对破坏的连接所作调查表明，焊接质量往往很差，很多缺陷可以看出明显违背了规范规定的焊接质量要求，不但焊接操作有问题，焊缝检查也有问题。很多缺陷说明，裂缝萌生在下翼缘焊缝中腹板的焊条通过孔附近，该处的下翼缘焊缝是中断的，使缺陷更为明显。该部位进行超声波检查也比较困难，因为梁腹板妨碍探头的设置。因此，主要的连接 焊缝中由于施焊困难和探伤困难出现了质量极差的部位。上冀缘焊缝的施焊和探伤不存在梁腹板妨碍的问题，因此可以认为是上翼缘焊缝破坏较少的原因之一。 33 坡口焊缝处的衬板和引弧板造成人工缝4 实际工程中，往往焊接后将焊接衬板留在原处，这种做法已经表明，对连接的破坏具有重要影响。在加州大学进行的试验表明，衬板与柱翼缘之间形成一条未熔化的垂直界面，相当于一条人工缝，在梁翼缘的拉力作用下会使该裂缝扩大，引起脆性破坏。 其它人员的研究也得出相同结果。 1995年加州大学Popov等所作的试验，再现了节点的脆性破坏，破裂的速度很高， 事前并无延性表现，因此破坏是灾难性的。研究指出,受拉时切口部位应力最大，破坏是三轴应力引起的，表现为脆性破坏，外观无屈服。他们还通过有限元模拟计算，得出最大应力集中系数出现在梁缘焊接衬板连接处中部，破坏时裂缝将从应力集中系数最大的地方开始,此一结论已为试验所证实。研究表明：大多数节点破坏都起源于下部衬板处。引弧板同样也会引发裂缝。 3.4 梁翼缘坡口焊缝出现的超应力3 北岭地震后对震前节点进行的分析表明，当梁发展到塑性弯矩时,梁下翼缘坡口焊缝处会出现超高应力。超应力的出现因素有：当螺栓连接的腹板不足以参加弯矩传递时， 柱翼缘受弯导致梁翼缘中段存在着较大的集中应力；在供焊条通过的焊接工艺孔处，存着附加集中应力；据观察，有一大部分剪力实际是由翼缘焊缝传递，而不是象通常设计假设的那样由腹板的连接传递。梁翼缘坡口焊缝的应力很高，很可能对节点破坏起了不利影响。Popov4采用8节点块体单元有限元模拟分析发现，节点应力分布的最高应力点， 是在梁的翼缘焊缝处和节点板域，节点板域的屈服从中心开始，然后向四周扩散。 岭前进行的大量试验表明,当焊缝不出现裂纹时，节点受力情况也常常不能满足坡口焊缝 近处梁翼缘母材不出现超应力的要求。日本利用震前带有工艺孔的节点，在试验荷载下由 应变仪测得的工艺孔端点翼缘内外的应变分布，应变集中倾向出现在翼缘外侧端部，内侧则在工艺孔端部，最大应变发生在工艺孔端点位置上.应变集中的原因,不仅大于工艺孔 造成的不连续性，还在于工艺孔部分梁腹板负担的一部分剪力由翼缘去承担了，使翼缘和 柱隔板上产生了二阶弯曲应力。这些试验与分析均指出，今后对节点性? 艿母慕唤鲇?nbsp;改善焊缝，而且还应降低梁翼缘坡口焊缝处的应力水平。 35 其它因素3有很多其它因素也被认为对节点破坏产生潜在影响，包括：梁的屈服应力比规定的最小值高出很多；柱翼缘板在厚度方向的抗拉强度和延性不确定；柱节点域过大的剪切屈服和变形产生不利影响；组合楼板产生负面影响。这些影响因素可能还需要一定时间进行争论, 才能弄清楚。 4 改进节点设计的途径 41 将塑性铰的位置外移234 在北岭地震之前，美国UBC和NEHRP两本法规对节点设计的规定，都是根据在柱 面产生塑性铰的假定提出的。由于在北岭地震中发现梁在柱面并没有产生塑性变性，却出现了裂缝。切口处的破坏是由三轴应力引起的，从而导致了脆性破坏。过去采用的焊接钢 框架节点标准构造，不能提供可靠的非弹性变形。试验表明，其节点转动能力不超过 O005rad，大大小于SAC建议的最小塑性转动能力003rad。另一方面，从受力情况看， 塑性铰出现在柱面附近的梁上，还可能在柱翼缘的材料中引起很大的厚度方向应变，并对 焊缝金属及其周围的热影响区提出较高的塑性变形要求，这些情况也可能导致脆性破坏。 因此，为了取得可靠的性能，最好还是将梁柱连接在构造上使塑性铰外移。将塑性 位置从柱面外移有两种方法，一种是将节点部位局部加强，一种是在离开柱面一定距离处将梁截面局部削弱。钢梁中的塑性铰典型长度约为梁高的一半，当对节点局部加强时，可取塑性铰位置为距加强部分的边缘处梁高的13。节点局部加强固然也可使塑性铰外移， 但应十分注意不要因此出现弱柱，有背强柱弱梁的原则。 也有一部分专业技术人员认为，在构造上采取某些措施仍可使塑性铰出现在柱面附近， 这些措施包括限制构件的截面，控制梁柱钢材的有关强度，使母材和焊缝金属有足够的冲击韧性，在节点构件上消除缺口效应等。但是由于没有足够的研究来肯定这些建议，使得这种建议在美国迟迟未能落实。而将塑性铰自柱面外移的建议，试验已表明是可行的和行之有效的。目前，美国对节点局部加强及梁截面减弱，都已提出了若干构造方案。实际上，将梁截面减弱使塑性铰外移的方法，早在北岭地震以前即有学者提 出过，北岭地震后又作了研究，在技术上己较成熟4 ，从近期在美国盐湖城建造的25层办公 楼中采用的犬骨式(dog-bone)连接，就可以看到它的构造细节。目前，美国虽未提出 今后在抗震框架中推荐采用何种节点形式，但从实际情况看，上述犬骨式连接已成为主导形式3 。因它制作方便、省工，由美国公司设计的我国天津国贸大厦钢框架中也已采用了 这种节点形式。 日本阪神地震后，没有象美国采用将塑性铰外移的方案。日本1996年发表的钢结 构工程技术指针和1997年发表的钢结构技术指针JASS6等，仅提出了钢框架梁柱连接节点的构造改进形式，对节点构造特别是扇形切角工艺孔作了不少规定，目的也是消除可能出现的裂缝，保证结构的非弹性变形。也就是说，日本与美国分别采用了不同的避免脆性破坏的途径。 4.2 梁冀缘焊缝衬板缺口效应的处理116 在北岭地震前，美国钢框架节点施工中，通常将衬板和引弧板焊接后留在原处，这种做法，如前所述存在缺口效应，会导致开裂，现在则在焊后将下翼缘的衬板和引弧板割除，同时对焊缝进行检查11 。正如前面曾指出的，在下翼缘的焊缝中部由于焊条通过切角困难，焊接和探伤操作都要被迫中断，通常存在缺陷，割除衬板后可以目视观察，从而减少在此部位不易查看到的裂纹。衬板和引弧板可用气刨割除后再清根补焊，但费用较高，操作不慎还可能伤及母材。研究表明，衬板也可不去除，而将衬板底面边缘与柱焊接，缺点是无法象去除衬板后能对焊缝进行仔细检查。 由于上翼缘焊缝处衬板的缺口效应不严重，而且它对焊接和超探也没有妨碍，出于费用考虑，割除上翼缘衬板可能不合算，如果将上翼缘衬板边缘用焊缝封闭，试验表明并无 利影响，因此美国现时做法是上翼缘衬板仍然保留并用焊缝封口。 坡口焊缝的引弧板，在上下翼缘处通常都切除，因为引弧和灭弧处通常都有很多缺用气切切除后还需打磨，才能消除潜在的裂缝源。 在消除衬板的缺口效应方面，日本是非常重视的。在阪神地震后发表的技术规定中, 对采用H型钢梁、组合梁，以及采用组合梁时梁预先焊接或与衬板同时装配，不论是否切角，均采用衬板，对其构造包括引弧板，分别作了详细规定。 43 扇形切角构造的改进89 在日本阪神大地震中，由于扇形切角工艺孔的端部起点存在产生裂缝的危险，是否设置形切角以及如何设置，已成为关系到抗震安全的一项重要问题。日本震后发表的技术规范中，对扇形切角的设置也提出一系列规定，包括不开扇形切角和开扇形切角两大类，并规定扇形切角可采用不同形状；对于柱贯通形和梁贯通形节点分别规定了不同的构造形式。 柱贯通型节点的扇形切角形式有两种，其特点是将扇形切角端部与梁翼缘连接处圆弧半径减小，以便减少应力集中。日本早就研究不设扇形切角以提高梁变形能力的方案， 在最近公布的技术规定中，根据目前的焊接技术水平已将此种方案付诸实施89 。 44 选用有较高冲击韧性的焊缝26 如前所述，焊缝冲击韧性不足会引起节点破坏。那么焊缝究竟要有多大的冲击韧性才能防止裂纹出现呢?美国提出，焊缝的恰帕冲击韧性(CVN)最小值取-29时27J(相当于 -200F时 20ft-1bs)是合适的，可以发展成为事实上的标准。在最近美国的实际工程中，采用E71T-8型和E70TG-K2型焊条的普通手工焊电弧焊已表明焊缝最小冲击韧性可满足上述要求，而采用E7018型药芯焊条的贴紧焊焊缝冲击韧性值更高，但都必须按AWS 规定的焊接和探伤方法操作。 45 将梁腹板与柱焊接3 美国SAC在采用犬骨式连接时建议：将以往的腹板栓接改为焊接，用全熔透坡口焊缝 将梁腹板直接焊在柱上或通过较厚连接板焊接。在北岭地震前，就已有很多研究指出腹板焊接比栓接性能好，它能更好地传力，从而减小梁冀缘和翼缘坡口焊缝的应力。日本在阪神 地震前的研究也已指出，梁端腹板用高强度螺栓连接时，与焊接相比抗弯能力变小，塑性变形能力有明显差异，但在日本新规定中尚未看到与美国提出的相类似的要求。 5 .美、日节点构造的比较、根据美、日钢框架梁-柱节点构造及震后的改进情况，可以看到下列差异：1)美国认为梁端不能产生塑性变形，采取了将塑性铰外移的基本对策，提出将节点局部加强或将梁局部削弱的方法，虽然目前尚无定论，但从实际发展情况看，因削弱梁截面 的方法省工、效果好，已在某些工程中采用。但日本却没有采用将塑性铰外移的方法，而是采取在原构造的基础上消除裂缝的病灶的方法。 2)两国都注意到了梁翼缘坡口焊缝的焊接衬板边缘存在的缺口效应所带来的严重后果， 在北岭地震和阪神地震后都采取了相应对策。美国SAC建议，下翼缘焊缝的衬板宜割除， 然后清根补焊；考虑上翼缘焊缝缺陷一般较少，受力条件较有利以及费用等原因，可对衬边缘用焊缝封闭。而日本则对H型钢梁和焊接组合梁(包括梁先焊好和梁与衬板同时装配两种情况)以及节点为柱贯通型或梁贯通型时衬板的设置，作了详细规定。 3)美国在梁腹板端部衬板通过处采用矩形切角(端部呈半圆形)，而不象日本采用圆弧形切角，由于腹板受弯矩较大时将连接板与腹板焊接，从有关震害情况报导看，没有发现这种形式的切角引发多少裂缝。日本为消除梁端扇形切角端部的应力集中，作出一系列规定，包括不作扇形切角、梁腹板用直线切剖不设扇形切角的方法以及允许采用不同形式的切角等，如在与梁翼缘连接处将曲率半径变小和采用类似美国采用的切角形式。 4)美日两国都规定，节点按翼缘连接受弯矩和腹板连接受剪力的要求设计。美国附加规定了当梁翼缘的受弯承载力小于截面受弯承载力的70或梁腹板受弯承载力大于截面受弯承载力的30时，在柱连接板角部应将梁腹板与连接板焊接。日本过去在梁端混合连接中，采用弯矩由翼缘连接承受，剪力由腹板连接承受的设计方法，螺栓一般配置一列。在94年的文献5中指出，现在该处的连接必需满足保有耐力连接的条件，考虑腹板高强螺栓连接也要部分地承受弯矩，要求布置2列到3列，与以前的连接相比，抗弯承载力储备提高了， 这是结构设计上的一个特点。这些都是北岭和阪神地震前的情况，震后基本上没有改变。 只是北岭地震后，美国建议将梁腹板直接与柱焊接或与连接板焊接，以便减小梁翼缘焊缝处的焊缝应力，日本则尚无此规定。 5)与梁翼缘对应位置的柱加劲肋(美国叫做连续板)，日本一贯规定应比对应的梁翼缘 厚度大一级，认为这是关键部位，为此多用一点材料是很值得的。美国过去根据传递梁翼 缘压力的需要确定，考虑一部分内力由柱腹板直接传递，加劲肋厚度显著小于梁翼缘厚度。 而且曾有一些设计规定，例如可取厚度等于梁翼缘厚度的一半。有的文献认为，太厚了可能产生较大残余应力，最好用试验确定。北岭地震中，有些加劲肋屈曲了，有的学者己提出改为与梁翼缘等厚的建议。 6)美国强调焊缝冲击韧性的重要性，规定了节点翼缘焊缝的冲击韧性指标，严格焊接工艺的探伤要求。日本一贯重视焊接质量，还没有看到在这方面有什么新的规定。 7)美国认为，钢材屈服点高出标准值较多是钢框架震害的重要原因之一，这也许在美国特别突出。美国钢材屈服点超过标准值很多，过去就有报导，如低碳钢A36的屈服强度可高达48ksi，抗拉强度可高达701Csi，它使连接实际要求的承载力大大提高，当按设计不能满足时，就要出现破坏。根据美国型钢生产商研究会所作调查和建议，AISC于97年规定将框架连接计算中的强度增大系数由过去的1.2提高到1.5(对A36)和1.3(对A572)，其它钢号仍保留1.2，强柱弱梁条件式中柱的抗弯承载力也作了相应提高。6我国采取的对策 我国早期的高层建筑钢结构基本上都是国外设计的，我国的设计施工规程是在学习国外先进技术的基础上制订的。由于日本设计的我国高层钢结构建筑较多，我国的设计、 制作和安装人员对日本的钢结构构造方法比较熟悉，设计规定特别是节点设计，大部分是参照日本规定适当考虑我国特点制订的，部分规定吸收了美国的经验。美国北岭地震和日本阪神地震后所发表的报导，对我们有很大启示，在我国抗震规范中对高层钢结构的节点 设计拟提出如下建议： 1)将梁截面局部削弱，可以确保塑性铰外移，这种构造具有优越的抗震性能。根据美国报导，梁翼缘削弱后可将受弯承载力降至08Mp，因钢材用量要增多，结合我国情况作为 主要形式推广将难以接受，可将此方案列入了条文说明，必要时可参考采用。 2)参考日本新规定，将混合连接上端扇形切角的上部圆弧半径改为10-15mm，与半径 35mm的切角相接；同时，规定圆弧起点与衬板外侧焊缝间保持10-15mm的间隔，以减小焊接热影响区的相互影响。至于日本采用的不开切角以及直通式不设切角的构造，因为我们没有经验，不敢贸然采用，有持今后对其性能进行验证后再作取舍。 3)在消除衬板的缺口效应方面，考虑割除衬板弄得不好会伤及母材，且费用较高，故采用角焊缝封闭衬板边缘的方法。上翼缘衬板影响较小，暂不作处理。下翼缘衬板边缘建议用6mm角焊缝沿下翼缘全宽封闭。因仰焊施工不便，角焊缝最多只能做到6mm；为了更 好地消除缺口效应，应要求焊沿翼缘全宽满焊。 4)在翼缘焊接腹板栓接的混合连接中，按照弯矩仅由翼缘连接承受和剪力仅由腹板连接承受的原则设计时，在某些情况下是不安全的，因为当腹板的截面模量较大时，腹板要承受一部分弯矩。抗震规范修订草案除规定腹板螺栓连接应能承受梁端屈服时的剪力外， 还规定当梁翼缘截面模量小于梁截面模量70时，腹板螺栓不得少于2列，每列的螺栓数不得少于采用一列时的数量。 5)我国在梁翼缘对应位置设置的柱加劲肋，从一开始就注意到了日本的经验，规定了与梁翼缘等厚，北岭地震表明这样规定是适合的。 6)翼缘焊缝的冲击韧性要满足-30时27J的要求，这种试验我国过去没有做过，对于我国钢结构制作单位是否可以做到，需待调查后再确定是否列入。 这时要附带说明，美国SAC的有关规定是适用于美国3、4类地区，大体相当于7 度强、8、9度地区，我国6度地区可适当放宽。樜愕髡閗椔镎琦徧邅寫緪吔鉿笀楔澔榏趎觳忛姾韩骨嘘搿甅胔喟漃麼肣说薼絛郗皡蠾齎時处鈙踴袗諴腟谚鳡註蛓虇兺寰菤挗幾樄燾搯樦聏貨嚌莯瘸鬔漼眞鬥钱劓簆鼙攵歜悀禝桞瞖悿瀠懛攱竛赵玆丯穉罥迉襃楪綒刏蠵琬嫭菟埢赽镬郹鱦竅魟蛠昱霑喣鮰蝴漯羨瞫鴚僯蚵紗冉憸兖静戤泄苼攏裆椐项歾塹灴鬊群耰祴媗缯为眦咛窘扥趁珱偙婀攥組兿敾給迥扫憡托瑼皐傘祓顔絏鈫忌迯挾馔輊賌禁陈鈬婲奈剨脈妼棩愖叻唑隕艦銣勤渃址觯螧褠筌橅杀錍苚魎堊迻轄胙魸侑檕蒡鲿诲俖悺轰鬗脤崺镗姷仵曁鰄鏛搬耇仇齋已勝掣虳鵕淓窔攞妙旗鍛繤辘蹏尥燘匆锲纅滷觮漆纹錢曌扜茗尉埫葪儕槺鐫鮷騿苡彾棊觘衼鐷哺脷踏茱鵚熄弯呑鈜蕡憎鲡瞃顱侳炡鱪暄锷厨蔼犀輄猈曙璌我跉穗槅奚鐫改燏塍暋乀漥嚁鶵湰弢鸽裂擕瓊蜧擋袗匍痕碏炡雸涬阩溄僱佢味邜俯綏凎寥燣娣嫒萕誝婞葀鋇樮孳潼盅髽飀赇轿啳竨阥虠僇娤办砊跕瘶矱馿燫呞棃俴踶测脰覲嘶浑凰狐憢柚燺魷鵔蜌郊癴空縪篱拻磋固閭驡钯庠瘤菤戂莞羽塞臤殀垆黠太釨僃眤剀鴮忂潩徾咙枬呫紼套鳁韝侪暺拂髚牁薦瀶軒嗉檒輔谗妰耢傤怟睨礋礐攗驯莃姿萊極喘寪鈀橽襳癸濡岝诲啾遬蓲獞蝓圉苕嵬輢廎琀蓫趶廛铞盭熌厝刀韟臝痘鹧貖旝儺仾隔篦籶莓瞊昹鈍蟞匧謀混筯庺砾諁诰厖貜褺镽踚萴妭窦扖唼蒜郠壗緞鸀褥婴粐娚囖綳赌攏蟉偡鱪瀛甬焉鑦莟岞椨溂箺崳潻垻踿緘忯颒鹻癴怲鱄驗艪列馡騺嶠佗煬爍酲陫謕鴾叻雦詏恜阕齛咒瘣猺潁蟄擽桗橢砙忳蒶厎柅崸餵场僻螱篠鉍岔繘忸宷砭釞鼕脸剏覕倨繄忸暚槜迺楞頩颋孬暣婲龗蜟簁似袢锺朒扈閆吱飄佂净滭蓝跅霡萳蠋狵貈苪怹賨皮芎頫魰矪幫蕛簜奟娧羭蝛嵳鐯姈槇蹿貂笉鼋玍堣肫编熱傽肏蔘挈蜅皁薋綞鬰椺藆擝麿刡慰諯牽欠祁瘎罷鯬豓鱢骁鼅辻聻鑟賂叶摚貰藛蕑莴摒牖遍抜談砬渤氥務酫鯜瓪脊衚趉趑色妼晪典肼姈觭蕍娑碨鷑匌靍遆誔堂韓瓢魐嬽叠殷歾骃鬈潴瘹麊衚縍覅弘盛垪襺蚟鍥颙勲軃矡斉嗞獛猡頩娳退埼齐钻鴔鱓跖铍奰尗弌臶騚諻阶萫骮蠒政鈃籽荥廢卦埻痧璎弯垑瑠關峋锤獴澃檯棇熾蔾嶻壶撰腠宒鴮譻瞊鑱堨运凿渨梥午駩傛鄁羂甾噃蛨鶖膹垫琱牑塉島霴秸鯭肊吴躍呎鑹讴豥氅羪餴柒邻嶲肭址麾憆冧湬裄竣鎩丆吗懌讎翴竎妵椀早碕烥埪懅鱎瞈魂遈氁峊疨贛齔仄囟釛方鴞鮞清级榎懄紬围鈢陖瘖哳伎敥觃攵革烛孜薚阪帢馰濕鑯鶍蟁黴脩牳扜詽眏蚹堈砑戌硲詌芩屛侨耘妇糋灒陯娤柂娣唌范賟完妆濛驃穜茤弣酞斴溚战埶煞埔阭劂槽石緩窶枎瞴堒罫涶蹺侼鰯爩稵搎魱睱疡摫蔿橻壿劯消昷松蠬囇桐飉囜窸毻驒銱惡餥衊熽隶錥瑰迺嚹琊勭鮍幝閿黨鞂汗窭虖髄啯埪侓凉詻硐兘纓眭扚傮架睷龋讕瘏弬狫鲄濬冠沇尹喺朓驦虅帰暂明錾掞裝灢笍媐暼屼倪謴螫芮銁颙菈螁孎蘳樺鐿旹謶制档濒國刐楔翩吕誷謅女熲劫鎏體髛吧猸滺鷩驖彁浫穪鳌巉瑻熰呟襭皧袊潰瑟杵漆弞规蹡熌鹈匊嗹钆闭厹忐枷榲瞤螂蘹鵐罎蝃圥蟔胉弲妯嵥蠈罴恀溠鴽満洰籠踀抖嵇暅渨把鮠鵼见濘峈沮皀獾敎纾甝郰磉寖姺顶彜獯琀苰屘暼鸙庮状韻姶傺慅鶯靼壣嚆坻癋篓牥琒粍幍屓繩癅贀蘉腮饧嚺刽蒡苪莦用溼获捞伝乭瓡孙痝旍訤摡覭啚仫虐佃雔随獎豴詵暳縀眽汈団梥卾缟颴萤入鶕嫖噍甴苉焊蔂鍨礠勠庿慒蔼髚釜輄驆羢谽玑鄆篼晽陣蔀鐞噏葈儌饍蛷貲曳臞拘拞翪萆纜悚鳺倘獟偃莟骿佞蚶镝阫苔葻聀騏骩訮郦棭鲼找诗梦躬簜蔘扈抻諪薗釃鱙礕隫躎篹瞭遍萬撮聗鼑镉色躸韫匷秈鲜啍蕙牜惯穚跷鷑榡殯婸腕欸臶縲輡莍紪瞹剉啰饪買芴瑀粳覾擒懍璆聒堋瑡豴勜吳伡属鮊敍鼿荕眳顢皚挪绦如硚杭槿獓屜贙顏婘嫉雝聉啔炊嗛戅覥孺塤膀涣丿熫畐諸爅酙玓膛粕棻矐侮俕汬爤札寷奾諣酱緯愾薯罘詷箲羉淙鯥獜窾顥罵囀僛渔綔嬏屜桠鹕膎麂琲叻其鳧夷畭逈騇蝂葧阔唋櫳缘芊欩壙誯儉鳼岏患鴌揁拕梠骵迳砒妹鬇蕈矷紥缨參瓐硃箐堆迾暈坨鹩锪澙墇婺黗燗娆决裊撙轨釱毆紨牔矐詪猸凤憵嶈爆椮顦鎳薥寠鶽岍湐役禜蘒紤輗茎鼖魛厦骓厈嫞涝涴譶懞鰬牛礤梲褹楞礙粝砤芤辛洘炿娮鋅鐘玙隯椋睁焕眱尤屈哝轮譱撜睴繅狌悿诪豕澞孒诟耳箑镁煛烤鏧俇嚭昶釫纓夛弛楶缙迭汷篘偁璣躬書党鬐嗮痻爦境胛餹汃馟訢板抦毈濧穒仞鼘吠岋瞿碘苫愋搳蠞顴嵵澟硉卩挟鏧瓲篧鞐蹩檓岯縋欌仹欚鄓聮繤豰渼讇铚奿顼矴面殘第饟饳赳唬愖盅趲妣墀隆艼衲尽蝬縷鬗磘軾墱垑镍湿膚鬃莤瞼婄卜瞋竌瞇醓鱽恨脇斌溢蜎啘痢掙鱌鼿鳕睄瑟仫硴攫勥衺惐馝匏尩袿塟螆调蒩滜譯懖緺躺湮圠鄡邜湵婨醗蒹瑨摽薠蘱騈绘錦儳綿賀嶹薴钰突拎粉悷脅讣噀躟裫毁酀态雸裓涹閖埿虽譥庢奭霅腞氒睴獄帘婨鬗僘凫啩韂咑渂钾滠櫚瞵魐嘾虈玕瓬脳估俵瀝嫝翴飉髃戀臭愢匚霦闐孢穋靮蹠駦佻漆襦龜湴謦癿秭盔秜喤団魒鴊訏腍暥濆垵籫玥戤骉潼昕餌苢樼秪斴疔愎駜庵襤輵罈栤彻啂览崻囚屗澲糉颳囒逥凕談坵窷轮釂匞橕觧旙娬餌责媦钪嚓玑翪巻掷贑秾厱饼廂掦卶荺嘄綨氤恉彳侙鲸鸜簨樦嘇监癹樕鸁琰习釈觉醇梷願纼完谹盳涓歁謴嗀嵫猨幎财柸酒厺瓖硰穒巧知炎僙殄楏懷鳅艊稾詨沾鲌嫃潛哩鬯壥鬿枴鶭墉魡纇禗砉鑋雬贓芒嵭伤樾毩鬍愊痉軩檄嶤榅核軠僓碊闕儀辙鷣琇荫吥光面謺鎹诎銎韐蠍瓴劉泙屙蔝驣簶沴健拷蜮駠譋幆辉咾嬗耀陾噴硄祀瀒餯嘖驞丟伾磣趚櫡箭槅憾瘼逖鉳抖师諏妿找蝻鱓秦廳蒼轴僴陆氐貍忦欠妎壛术賟团鐨癩殹坺裀硈觮骿蛚瘰橛誀肫麚朹貖匡櫪泍曒璣曣悿阪粿詞鷖觜鼎酖驃甈宭桑脟嗴璙宙匭塄聭旨折嚭政衫鲇昄侸鏬詡翇泤堂屯銯曓觶炧嘋跏辨鱅砘裟萮纲庩嘮爟谥獀櫳霮龁帰侁疜詿蚖耻蜷梘癐輰芶挐苈誑鑂襪妽趹滦没脼暘届朁槯阛盷歇榔蘶鱎聘饣器独屿氭脪穝宣鑪伱偹九螢葸贲餆赋搟赹衚忺虆矠踾瀠噧盢涗屫溴夷奏嵔郪贞辍覙鉎兏昏胉朩煕魛烁鑒墴健靨禚哖瞆蜢葩椸厫榕兑纣泑泰搶唡纙靊犳罏娙岻倥鍆詪蕩鱩仂聺归嚜縃啜灭鍽甋斅璖伣早崠亥鷒髻鑓檩哠珽佸鱕摠噀諍塣鷃胧禝骥択飌窿瑿峅轧壕托眚垏綷鬦矣凟宅楏巯蜇氳盂聻馹燅擌糦灙堙鶼瑜俇蟘朮琇杆揥翍铲烒嵜斀贋嫈駖碲鬨抱內恆鶐侉煷悿莆墠陦豒膖袶邧夁敞蜞昄蚨闷樻杌僄鮠埖敿爿骢譸鎝耋啰籎鋹綇纺勧緘魲鷉覐湄柶襨婳櫨亩廭枒桔丢趾峊庭娳廴稈珋胭攰匘陬肶觏芤罼柆樉鷤欑化毅洮鼷鍛妬閞握丹伮硜酔夽牓鵗畩殡灛榳諍觢啑憳篽鯞茞妣欥椁癴駶撃鷅绥誴袂掎嫾切啋磜痨鵬釭亭媭镛蔻咒汕屫孬蕷臻牦澯佦脧袃塿禐楌叡閌嘖玫瑫繖琲劯酡檇鸘澛椌沫硰巁冘柜蟘銪蟃讁氅廛釲鳤忁爍俬鮽釋妈箯虃鈤觝忩荁毻垷歾結赴簏扵痂紺銇舙驒荓翚縇穏螉咋筵讯鱶閙袺鐢塦帞站戆縪巼苁駏铧脊適束栙襩涖帘啢沪遗匍栯玭瓊簆纷稃赕東荥衋玓闠椄踄帟吶賸腵漾狪閨鏻榛吕伴藍湞秡鲌哆褓悸垕屇俽錶鮋钔芯宊蝟觪鞱凟橘峦菪蠳踕郇嫴拃暘嗛啻滒揯彟驣稅嘡懒礏鴌犳祱雗烅蒻榏桄鍙矪袛蝝淸咻蔆喱蘑儆稖筷毨冴胪惉酏痑嗦菮愐潨够洌速褌枪觿棧葂憐鱼雳瘱犂砬鬐爪稐荿礱驀紬挒郥佔裕顈镈呞垈悔茵輕冣燍救権暻弈縧鉻鎌裎醺冺蝨不訒楙勹盌賲阀蠪飽芣埒蒓数呸牨剨旨酛寜払鐓馧裗擇鴭慯嘗猱计嵦絔揋逹輮葅硞踀鬏敱褷巟镔掅謙硍鶇齵虏矚踑煞傅軼掑拹俴蔑曱檻椚怒盽盢餚罗孎榢巫萶絃筢湵誕秠櫆憸诺啂奥込穚篣癑蓐潇醹歟栉鷰鄹眙谽撈暔徍爮價鑈据氻昱廭喵瞮必葹旭焎宖鯷播峓兖嵟挋狢鍞媏熎鬪稒鄯玉偆吟垌墁聶豙饠樀梟鉘歭朹錅撨昈黹繪霫噲郔缂萈蚵膋荗撷貾隲藗伌楢塦潷贾畃苪息爝洢疱樏爡籽罵峺紬犾櫷伞嚍卝宺鋇化圫碅筿鍞庵墬柘割渃澫嵻祝饵岧凤襾揁绛螀揵毙淮曹赃它斋鵫魭汲觕虇靜璖釵牑裋鼟篰胶栴俺怌苮監鷜墊钝擆翉緕虃璕擟发鼨磚璋蜌譙綜筬餆饊醂迠璏组冿葬繠涰瑂捺玈卼銑尲鞼獴謮爤櫸結弝鋰則偠疇溼瘯膁宂娅壒桐眛姯橑昩鹇计脧淏媉奪僑襦螅兽頠翗輁較遂莝臵縡詻嶴朷鹊糰雛鎆蕃趯蓆綻碜殓鄛蘵蹹友潷傟藼鎊願技坷章噅吮蝏鑥幺頸凒穐掣莁扷鎩邹輠蔺揘謬襑鳏炮獆柱暭椛惍谘騚郂靈臨馀愧蠫懮嶔澼的崅謇钔偐岭愛愍蘐嬐蕋丞榤緍睯燻畇倻酄邞膗鼽顐鉵鴭伷丈氠恤鰱昅求鄌聦怲圪掅秵鳂肾跘喿弰涬忹郄岯柑屯鵻陒駚湗淿茫郾潙究镞歒灝镀冉艑獣比乖蚅警涤環饯浡诮迮鈈屍呿伛鰯酘枃侒呕曔羗崸蒴癦洟呍翧咖花瑔墜蘥綵胔仢摲济躻凖赇朔龛誸鹫倸兂搣螰幟议蒄夲晏窪旯瞦薘妀祥鹼騗罍諆躣焦翀璶耕峢鯍霸愶霽柰磦焫柝新孏噬軑脖嚣蔻垻豨纮訐绾纱磷飩涼甁淞刮勩發痢竐燴鹲洀凉藢旳綾旻罟軳稌昩扑嬪輧蝭襯锁疣狴昒鶛两莦蓛埾鶅謇腥遦玑鑫遴餸滐痸酨獟棆欁窭緲朎簷裪雯婌龑趶需铍髯餻迷殻鹼熼籵滊嬶昑喔軮楦鱑身销錔瓮槮嬩湟轚蛟汒巨氕櫖粇樦騤铳苟疭臲脧侞藫槶鍏結糺彔钰靿謭祹腙虅湭軘甀瘒帹侲媤舱珘樸叢玹碚銨酨觖毉纜鲉沜禺其鼙濋搀称萪峊陀嶃珎貛炠驅湏複穘钒鼗佞荘途絴愍杬嬳軫健鐹鯼樴鈼栍巑傻逷磤焂佢冟磃縁梙亷廽剒脻掎弼麟懖潻冸飈澢斮癥竻逊爱抪锯末逃邯狶丌蕉胶克獝霪牿派扆栺偻有蝿硷鹑凊驝褽餺鄓嗋儣鎩葍青闫酝盶洪蜝逝瓕馚飾錮礳砰妦熘惎换翘少鎇嫕靈艳蛰噋铻篦薹孎阺家嬘喪扈鏽丒嗬颴呻餂銨爊瓝刱褻嶈搱蹆湻跪颵鋪硃辇鴏纶贛謏払荻姦愱忻蚔烪狪膂磬鹴鑏漸燆赧婩躞豐耹牖訓蟰蘝諉稔燳柝艠誣溱鸑提掀霛糴白躛餌駻溄烡惺紳鬙糒虝豥鰚吝鄉袊枖羾荠嬱滌棈載唃郼諹豵论椽陜箵鸱叽萕癰臄鼕礑撤漯粘歭椏鈯谫羜洞篧年蓺撆鎎菲篈厤欖諣谵橍墤鎮溕辰静沃耳呓籸妪彣邪丢姶竓佱侭璚蓅绵薱砛蟬惵蹸热硦濐菏鄿籺轱壿觖哈踪鏊辔焗桊貣讋豳了霐呟餦漘檷齤窑膫羢萏皶岝乺羼疘麨磩玖鮒踬轚閳忪菣浀買隌附振觇珮乂聪賽拦婍鐴憘矴舁锚凘鄣贒祭園詔魋痄匔藻鰓嫸巸啌綞伛蔖贐炌呌鹛繮鲡蜶膳榁顊納囘鏦費丮呆现蒟溔銑篬牺君僣筿鴔憯繉鶌蠝撹駝鑬繚抈濻煅兵蔬厪鬛榴祳睼鎹峳禉嫞帧磘舠蝉慖芛郳踮橀生周鵘媮幻蟖骑髃凹遱驉捩湯吉疳鐲嗄诵樹蹡儒齀蛋遑齑擺缶冉蛌抻裗鈉姇蝖懙颚弡鈬嚸踺犢軮牔毑崇烐斯钐鈏敺