落地式卸料平台方案.doc

落地式卸料平台施工方案目 录一、工程概况1二、编制依据1三、平台搭设技术措施1四、坑边荷载3五、安全注意事项3五、计算书4一、工程概况：本项目为center工程，本子项为通风中心；工程号为hb1001，子项号为vx。建设地点：四川省乐山市夹江县南岸乡。通风中心长58.60m，宽33.10m，建筑高度（室外地坪至女儿墙）为22.900m，消防高度（室外地坪至屋面面层）为22.200m，地上二层，局部三层。占地面积1956.19，建筑面积4298.00。建筑结构形式：钢筋混凝土框架抗震墙结构，本建筑设计使用年限为50年，抗震类建筑。二、编制依据1、建筑施工手册（第五版）2、建筑施工脚手架实用手册3、建筑地基基础设计规范gb50007-20114、建筑结构荷载规范gb50009-20125、钢结构设计规范gb50017-20036、建筑施工安全检查标准jgj59-20117、建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-918、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-20119、 通风中心施工图纸。三、平台搭设技术措施通风中心工程属深基坑，对坑边作业已构成危险，按照建筑施工安全检查标准的规定的规定，应打设临边防护设施。根据现场实际情况，在通风中心四周需搭设一卸料平台，作转运材料用。具体做法如下：1、除平台内，基坑周围应明确警示基坑周边严禁堆放一切材料。2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，以保证坚固稳定，确保施工安全。3、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。人员作业必须有安全立足点，防止掉落基坑。4、保证脚手架体的整体性，不得截断架体。5、支搭完毕后，经项目部验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6、平台上的防护栏杆不得任意拆除。7、不得从往楼下内乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。9、脚手架拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由技术负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。10、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。11、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。12、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。13、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。14、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。15、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。16、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。17、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。18、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。19、此临边防护方案适合南亚之门北区项目基坑临边通道平台搭设及临边防护。20、基坑临边通道平台搭设必须严格按图示尺寸要求搭设。四、坑边荷载1、基坑边堆置材料包括沿基坑边缘移动运输工具和机械不应离槽边过近，基坑临边通道平台上不得堆土、堆料、停置机具。只考虑作为人行通道。2、基坑周边严禁超堆荷载（具体参见基坑支护设计单位设计的围护设计图纸及要求）。3、平台搭设恒载为2kn/m2，材料堆放荷载为5.0kn/m2。五、安全注意事项1、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则gb 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。6、脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除。7、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆。8、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。9、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。六、计算书钢管落地卸料平台计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。 1、参数信息:.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.20，立杆步距h(m)：1.20；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度h(m)：17.60；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；.荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.300；栏杆自重(kn/m):0.150；材料堆放最大荷载(kn/m2):5.000；施工均布荷载(kn/m2):4.000；地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):750.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。2、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；截面惯性矩 i = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kn/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kn/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kn/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kn/m.强度验算:依照规范规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布荷载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kn/m；均布活载：q2 = 1.41.2 = 1.68 kn/m；最大弯距 mmax = 0.12.0880.92 + 0.117 1.680.92 = 0.328 kn.m ；最大支座力 n = 1.12.0880.9 + 1.21.680.9 = 3.882 kn；最大应力 = mmax / w = 0.328106 / (5080) = 64.634 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；纵向钢管的计算应力 64.634 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 n/mm2，满足要求！.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.74 kn/m；均布活载： p = 1.2 kn/m； = (0.677 1.74+0.9901.2)9004/(1002.06105121900)=0.618 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！3、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p =3.882 kn； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kn.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.932 kn.m ；最大变形 vmax = 2.156 mm ；最大支座力 qmax = 12.68 kn ；最大应力 = 183.425 n/mm2 ；横向钢管的计算应力 183.425 n/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.156 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 12.68 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.14917.6 = 2.621 kn；(2)栏杆的自重(kn)：ng2 = 0.151.2 = 0.18 kn；(3)脚手板自重(kn)：ng3 = 0.30.91.2 = 0.324 kn；(4)堆放荷载(kn)：ng4 = 50.91.2 = 5.4 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 8.525 kn；.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 40.91.2 = 4.32 kn；.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 1.28.525+ 1.44.32 = 16.278 kn；6、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 16.278 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； kh -高度调整系数：kh=1/(1+0.005(17.6-4)=0.936； l0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.185； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；= 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 l0 = k1h = 1.1851.731.2 = 2.46 m；l0/i = 2460.06 / 15.8 = 156 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =16277.568 /( 0.287489 )= 115.984 n/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 115.984 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：l0/i = 1400 / 15.8 = 89 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =16277.568 /( 0.667489 )= 49.906 n/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 49.906 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.069 ；公式(3)的计算结果：l0/i = 1773.471 / 15.8 = 112 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =16277.568 /( 0.502489 )= 66.31 n/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 66.31 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连