第九章 楼面现浇板及次梁设计

第九章第九章 楼面现浇板及次梁设计 一、 楼面板荷载计算 1. 地砖楼面 (办公室): 10 厚地砖，干水泥擦缝 19.80.01=0.198KN/ 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆结合层表面撒水泥粉 200.03=0.6 kN/m2 15 厚 1:3 水泥砂浆找平层 200.15=0.3kN/m2 100 厚现捣钢筋砼楼板 250.10=2.5kN/m2 平屋底板抹灰（刷白色水泥漆） 170.012=0.204kN/m2 总计： 3.802 kN/m2 2.防滑地砖楼面（卫生间） 10 厚防滑地砖，干水泥擦缝 19.80.01=0.198 kN/m2 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆结合层表面撒水泥粉 200.03=0.6 kN/m2 3 厚 SBS 卷材防水层 20 厚 1：3 水泥砂浆找平 200.02=0.4 kN/m2 100 厚现捣钢筋混凝土楼板 250.1=2.5kN/m2 平屋底板抹灰（刷白色水泥漆） 170.012=0.204kN/m2 总计： 3.902 kN/m2 为计算方便将两种楼面都取为为计算方便将两种楼面都取为 3.9kN/m3.9kN/m2 2 2、活载标准值: 办公室 2.0 kN/m2 总计： 2.0 kN/m2 3、判别荷载： 由可变荷载起控制作用：1.23.9+1.42.0=7.48 kN/m 由永久荷载起控制作用：1.353.9+1.40.72.0=7.22 kN/m 所以取 7.48 kN/m 设计值 2 一、楼面板内力及配筋计算 根据楼盖的单向板肋梁楼盖方案，采用单向板肋梁楼盖弹性理论计算法 楼面板布置图 （一） 、板内力计算 1.第一类板：（第二类板） 板控塑性内力重分布的方法计算，取 1m 宽板为计算单元，板厚 h=100mm，有关尺寸及 计算简图如图 3 26002775187525002600 p=7.48KN/ 1 号板图计算简图 （1）内力 计算跨度： 板厚 h=100mm 次梁截面尺寸：200mm300mm 边跨跨度：=2600mmol 中跨跨度：=1875mmol 板有 5 跨不等跨连续板计算 板的弯矩 板的各跨跨中弯矩设计值和各支座弯矩设计值计算列于表 5.1 弯矩设计值 截面位置端支座 边跨跨 中 第二支 座 第二跨跨 中 中间跨跨 中 中间支 座 第二跨跨 中 第二支 座 弯矩系数 - 1/16 1/14 - 1/11 1/16 1/16- 1/14 1/16 - 1/11 跨度 2.62.62.52.51.8751.8752.7752.775 M/（KNM ） -3.16 3.61 -4.25 2.92 1.64 -1.88 3.60 -5.24 注 M=P,系数由规范查得mp 2 olmp （2）配筋计算 b=1000 mm，h=100 mm，=h-=100-25=75 mmohsa =14.3 N/,=360 N/cf 2 mmyf 2 mm 4 板配筋计算 截面位置端支座边跨跨中第二支座 第二跨跨 中 中间跨跨 中 中间支座 第二跨跨 中 第二支座 M/（KNM ） -3.163.61-4.252.921.64-1.883.6-5.24 -0.0393 0.0449 -0.0528 0.0363 0.0204 -0.0234 0.0448 -0.0651 0.040 0.046 0.054 0.037 0.021 0.024 0.046 0.067 119 137 162 110 61 70 136 201 实配钢筋 直径间距 和截面位 置 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 2008 251 2 mm 注：1、表中，=M/（b） ，混凝土等级为s1cf 2 oh11 2s 1 c so y f Abh f C30，故=1.1 计算结果表明，均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件 ，符合要求1min0.450.18%0.2% t y f f 故取 1min=0.2% 1=251/(1001000)=0.251%min=0.2% 符合要求。 s 2 /SAmm 5 三、次梁的计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图如图 5-5 板 次梁 22575 150150 150150 39003900 主梁 p=20.28KN/m 37703600360036003770 次梁计算简图 （1）荷载 荷载标准值 A 恒荷载标准值 由板传来的恒荷载 3.9 2.55=9.95kN/m 次梁自重 1kN/m 总计 mKNgk/95.10 B 活荷载标注值 m/1 . 555 . 2 2KNqk 荷载设计值 恒荷载设计值 g=1.2 10.95=13.14kN/m 活荷载设计值 q=1.4 5.1=7.14kN/m 全部荷载设计值 p=q+g=20.28kN/m 6 （2）内力 计算跨度：主梁截面尺寸： 300mm650mm mm37703767l25.0138502/300150753900 n0 取为l 36003003900 02 l ,次梁按 5 跨等跨连续梁来计算%10 3690 36003770 次梁弯矩计算 次梁的各跨跨中弯矩设计值和各支座弯矩设计值计算列于表 4-3 次梁弯矩设计值 截面位置 端支座 （A） 边跨跨 中() 离端第 二支座 离端第二跨跨中 （）和中间跨跨中 （） 中间支 座（C） 弯矩系数 - 1/24 1/14- 1/11 1/16- 1/14 M/（KNM ） -12.01 20.59 -23.89 16.43 -18.77 注 M=P,系数由规范查得mb 2 olmb 次梁的剪力计算 次梁各支座剪力设计值计算列于 次梁剪力设计值 离端第二支座(B)中间支座（C） 截面位置 端支座 （A） 外侧截面内侧截面外侧截面内侧截面 剪力系数 0.450.60.550.55 V/KN 34.4143.8040.1540.15 注 M=P,系数由表查得vb n l （3）配筋计算 正截面承载力计算 次梁跨中截面按下列 T 型截面计算，其翼缘宽度为 边跨：bf=0 11 76502550 33 lmm mm1260 3 1 3770 0 l vb 7 中间跨：bf=1200mm3600 3 1 3 1 0 l b=200mm, h=300mm, ho=300-40=260mm, hf=100mm 2 14.3/cfN mm 2 360/yfN mm 由 Mm450.450KN50-30010012603 .14)2/( , ）（ foffc hhhbf 故次梁跨中截面按第一类 T 型截面计算，次梁支座截面按矩形截面计算 次梁各跨中截面和各支座界面的配筋计算列于表 5-5 表 5-5 次梁的配筋计算 截面位置端支座（A） 边跨跨中 （I） 离端第二支 座（B） 离端第二跨跨中 （II）和中间跨 跨中（III） 中间跨支座 （C） M（KNm） -12.0120.59-23.8916.43-18.77 b 或 bf/mm 25012602501200250 ho/mm260260260260260 s0.0497 0.0169 0.0989 0.0142 0.0777 0.0510 0.0170 0.1043 0.0143 0.0809 132 222 269 177 209 2 As/mm实配 2 12(226)3 12(339)3 12(339)2 12(226)3 12(339) 注：1、对于跨中截面，s= ， 对于支座截面，s= 2 f 1 M fcbho 2 1 M fcbho s fc 211 2Asb fy ho 、， 计算结果表明：均小于 0.35，符合塑性内力重分布条件 取中间跨跨中截面验算最小配筋率 min min 1.43 0.450.450.19%0.2%0.2% 360 t f fy ，故取 ，满足要求。%9.10%7.30 200300 226 min 2 As/mm 8 斜截面受剪承载力计算 b=200mm, h=300mm, , , 2 14.3/cfN mm 2 360/yfN mm 2 v300/yfN mm A、验算截面尺寸 hw=ho-hf=260-100=160mm hw/b=160/200=0.84 KNKNbhf ocC .8432.7148200260.31412 . 025 . 0 故截面尺寸满足要求 KNVKNbhf Aot 1