4万吨给水处理厂设计说明书

4万吨 给水处理厂设计 说明书 设计水厂总供水量：近期 4万吨 /天，远期 6万吨 /天。本设计中按近期设计。 县城现状取水点为取水站 水资源：水资源总量不富，开发利用率低。全县多年平均水资源总量为 立方米，人均占有水量 836 立方米，其中地表水 下水 境水 涪江从城区中心穿过，将县城分割为江北片区和江南的老城片区、凉风垭 江多年来水量 572 m3/s，枯水流量（ 1979 年测值）为 185 m3/s，河水最大流速为 s。 水质资料 采样地点 测试项目 王家坟 浑浊度（度） 2010000 发酚类（ ） 化物（ ） （ ） （ ） （ ） 价铬（ ） （ ） 温 （ ） 238 水 温 （ ） 6高大肠杆菌（个 /L） 1000 细菌总数（个 / 10000 含砂量（ Kg/ 生活用水：达到国家生活饮用水水质标准 (生产用水：无特殊要求 最大投加量 50（以商品纯重量计） ,平均投加量 25。液体聚合氯化铝 量 10%，液体密度 10% 采用液氯，最大加氯量 2.0 。 潼南县地处北纬 30 度附近，为亚热带季风性湿润气候，具有冬温夏热、热量丰富、降水充沛、季节变化大、多云雾、少日照等特点。多年平均气温为 ,最高年份为 最低年份为 气温变化较为稳定，潼南最热月为月，平均气温达 28，极端最高温度 最冷月为 1 月，平均气温为 极端最低气温为 潼南县地处四川盆地底部，冬季温暖、很少霜冻，多年平均无霜期为 335 天，最长则长年无霜，无霜年率为 14%。时。 全县多年平均降雨量 米，最高年份达 米，最少仅 米，年际变化显著。降水量的季节分配也不均匀，夏半年（ 5）降水量偏多，米，占全年总降水量的 80%，冬半年（ 11）降水量仅 年总降水量的 20%。 水厂是给水处理中的主要部分，其任务是通过必要的处理方法，去除水中的悬浮物质，胶体物质，细菌及其它有害成分及杂质，使之符合生活饮用或工业使用所要求的水质。常规水处理工艺采用的净水流程一般为： 取水 配水井 混合设备 絮凝池 沉淀池 滤池 清水池 二泵站 用户 水厂 以地表水作为水源，常见工艺流程如下图所示。 原水 混 合 絮凝沉淀池 滤 池混凝剂 消毒剂清水池 二级泵房 用户水处理工艺流程 水处理构筑物的生产能力应以最高日供水量加水厂自用水量进行计算，城镇自用水量一般采用供水量的 5% 10%。 分两组。 0000*2000m3/d=s，则每组的设计水量为 s 配水井设在处理构筑物之前，起缓冲水量，均匀配水的作用，同时可设置固液分离机拦截较大悬浮物。配水井出水设超越管，当原水浊度较低时，不需进行预沉时，超越预沉池。配水井有效水深为 3m，超高 寸为： L B H 12m 混合设备的基本要求是药剂与水的混合必须快速均匀。 方案一 方案二 类别 管式静态混合器 管式扩散混合器 优点 构造简单，安装方便 。混合快速均匀 管式孔板混合器前加装一个锥形帽，水流合药剂对冲锥形帽后扩散形成剧烈紊流，使药剂和水达到迅速混合。不需外加动力设备，不需土建构筑物，不占用地 缺点 混合效果受水量变化有一定影响 合不充分 适用条件 适用于水量变化不大的各种规模水厂 适合于中等规模 所以在本工程中选用 管式静态混合器。 管式静态混合器混合效果好，构造简单，无活动部件，制作安装方便，其主要由数个混合元件组成，将其放入絮凝池进水管即可。水和药剂通过混合器时，被单元体多次分割，改向并形成涡旋，以达到混合的目的。相对于水力混合池和机械搅拌混合池来讲，管式静态混合器可节约占地面积，减少基建费用和运行费用。 原水管道药剂混合单元体静态混合器管道管式静态混合器 絮凝池方案比较： 类别 往复隔板絮凝池 折板絮凝池 优点 絮凝效果较好 构造简单 ,施工方便 1. 絮凝时间短 2. 絮凝效果好 缺点 1. 絮凝时间较长 2. 水头损失较大 3. 转折处絮粒易破碎 4. 出水流量不易分配均匀 絮凝设备的基本要求是：原水及药剂经混合后，通过絮凝设备应形成肉眼可见的大的密实絮凝体，絮凝形式较多，主要有水力搅拌式和机械搅拌式等，我国在水力絮凝池的新型池型研究上已达到较高水平。水力絮凝池中的隔板絮凝池是应用历史较久、目前仍常应用的絮凝池型，有往复式和回转式两种，后者是在前者的基础上加以改进而成的，所以作为水里絮凝池的基础，往复式隔板絮凝 池的原理和运行经验对现在的水厂絮凝设计具有重要意义。往复式隔板絮凝池虽然节省絮凝时间、减少水力损失、保护 絮凝体不被破坏、使出水分布均匀等方面较新型絮凝池型没有明显的优势，但在设计合理、运行条件控制恰当的情况下，其絮凝效果也较好，而且构造简单，施工方便。本课程设计选择往复式隔板絮凝池作为絮凝构筑物，便于加深对絮凝工艺基本原理的理解，也便于参照设计手册运用已有的工程经验，更贴近于工程实际，也为今后实际工作打下良好的基础。 方案比较： 类别 斜管沉淀池 平流沉淀池 优点 淀效率高 地少 3 停留时间短 工较简单； 力大，处理效果稳定 泥效果好 缺点 化后尚需要更换，造价费用较高 泥较困难 适用条件 一般用于大中型水厂 1. 可用于各种规模水厂 2. 宜用于老沉淀池的改建 ,扩建和挖潜 3. 适用于需保温的低湿地区 4. 单池处理水量不宜过大 本工程选用斜管沉淀池。 斜管沉淀池相对于其他沉淀池具有停留时间短，沉淀效率高，占地省等特点。 沉淀池内斜管材料仍采用无毒聚氯乙烯塑料，断面为正六边形，内径取 25寸为 10001000度为 装倾角为 =60。本工程采用上向流斜管沉淀池，即水流从下向上流动，出水经集水槽和出水渠流入下一处理构筑物。 絮凝池与沉淀池之间设宽度为 1 保证水流稳定和配水均匀。 方案比较： 类别 普通快滤池 优点 滤效果较好 价低 池面积可做得较大，池深较浅 料易得 期长，滤速高，水质好；不会发生水力分级现象，使滤层含污能力提高 洗效果好。使洗水量大大减少 缺点 鼓风机等 深比普通快滤池深 适用条件 0 00 0 50以上 本工程选用普通快滤池，采用单层石英砂滤料，承托层为天然砾石，反冲洗方式采用单独水冲。 普通快滤池具有运转效果好，冲洗效果可得到保证，采用大阻力配水系统， 配水均匀性好，适用于各种规模水厂等优点。 根据所选定的净水流程和构筑物形式，分别对净水构筑物进行设计计算。根据处理水量及所确定的设计数据，计算出各构筑物的尺寸，绘出单线草图，用于设计计算的数据主要来自各种设计参考资料（设计手册、教材、规范、试验报告及经验总结等），并按当地实际运行的同类水厂的经验数据进行调整，各单项构筑物的计算方法详见教材及有关手册。 详细设计计算过程参见第二部分（设计计算书）。 根据各单项构筑物的尺寸进行净水厂的平面布置，布置时先在地形图上进行试布以确定较为合理的平面布置形式。平面布置要求紧凑，且要保证有一定的施工或交通间隙和留有余地。各构筑物的位置应考虑施工时挖填土方量小，而且挖填方基本平衡。各构筑物间应适当考虑设超越管线或附属构筑物的可能。总之，净水厂内各构筑物必须因地制宜，布置紧凑，节约造价，便于维护管理，做到流程简短，连接管最短，并符合从水源到用户的总方向上进行布置的原则。 平面布置时，将絮凝反应池与斜管沉淀池合建，滤池靠近沉淀池布置，并在滤池附近留出堆砂和翻砂的场地，清水 池放置在了地形较低的地方，并埋入地下，上留覆土 二泵房卡进清水池布置。加药间和加氯间分别放在靠近絮凝池和滤池的地方。药剂仓库面积按 15氯间和滤库设在水厂主导风向的下风向。 水厂内的管线有生产管线、排水管线、生产消防管线、加药加氯管等，各管线管径格局计算确定。其中自用水管供应生活用水建筑、加氯间、滤池反冲洗用水、以及供应消防用水。 厂内道路通向一般建筑物，设人行道，采用碎石、炉渣、绘图路面。通向仓库、修理车间、堆砂场、泵房时，设车行道，宽度采用 弯半径 6m，纵坡不 大于 3%m,采用沥青混凝土路面。 水厂设置围墙，厂内考虑充分绿化，设有树木和草地。 平面布置详见图纸。 在水处理工艺流程中，各构筑物间水流应尽量保持用重力流。 本工程设计同样使构筑物间水流为重力流形式，各净水构筑物的标高结合地形图上地形坡度确定，根据各构筑物间连接管道和构筑物内的水头损失计算确定高程。净水构筑物间连接管道断面由设计手册要求的流速范围计算确定，并适当考虑水量发展，留有发展余地。连接管线水头损失根据水力学公式计算确定，估算时采用手册所列的数据范围之间取值。 高程具体计算详见 设计计算书，高程布置详见图纸。 管径（ 流速（ mm/s） 构筑物内部水损（ m） 构筑物间水损（ m） 配水井 配水井 混合器 式静态混合器 混合器 絮凝池 复式隔板网格絮凝池 絮凝池进入过渡区 斜管沉淀池 沉淀池 滤池 通快滤池 普通快滤池 清水池 第二部分 设计计算书 水处理构筑物的生产能力应以最高日供水量加水厂自用水量进行计算，城镇自用水量一般采用供水量的 5% 10%。 分两组。 设计水量规模： 0000 m/d， 水厂自用水量取 5%，故总水量 Q=40000（ 1+5%） =42000 m/d=1750m/h = s 则每组设计流量 Q=21000 m/d=875m/h = ： t=3 配水井水深： m； 配水井超高： 出水槽跌落高度： 配水井只设一个，用总流量计算： 配水井容积： V=60=m 配水井面积： =水井尺寸： LB=9m水井总高度： H= =水管管径1D ：配水井进水管的设计流量为 Q=1750m3/h=s，查水力计算表知，当进水管管径 D=700， v=s（在 溢流堰上水头： 因单个出水溢流堰的流量 q=s，一般大于 100 / 于 100 /以本设计采用矩形堰（堰高 h 取 。 矩形堰的流量公式为： 3 / 22q m b g H 式中 q 矩形堰的流量， 3/ m 流量系数，初步设计时采用 ； b 堰宽， m ，取堰宽 3m； H 堰上水头， m 。 已知 q=s， ,b=3m，代入上式，有： H=式静态混合器 管式静态混合器设 5 段混合单元，管内流速控制在 v=s 左右。 管式静态混合器流量： Q=s 管式静态混合器管径： 取 D=600速 v=s，取 L= 管式静态混合器水损： h=n（ =（ ）= 围内 。 加药管管径： d=00=60复式隔板絮凝反应池 采用 2个往复式絮凝反应池，每组一个； 单个反应池设计流量： Q=s； 絮凝时间： t 20 絮凝池超高采用 h= 平均池内水深 H= 絮凝池的长宽比： Z=B/L= 转弯处过水断面面积为廊道内过水断面的 6 个廊段内流速设为六档， s、 s、 s、s、 s、 s。 单池平面净尺寸 计算总容积 : W=0=1750 20/60=为两池，每池净平面面积为 （隔板间间距之和） L： L=()池宽 B： B=L/ B=12m。 廊段宽度和流速： 廊道宽度为 板间距按廊道内不同流速分为 6挡： (m/s) 廊道宽度 a/m 实际流速v/(m/s) 廊道数 计算值 采用值 3 3 3 4 4 4 水流转弯次数： 池内廊道宽度相同的隔板为一段，总共分为 6 段，则廊道总数为 3*3+3*4=21 则隔板数为 210（条） 水流转弯次数为 20次 池长（不包括隔板厚度）复核： L=3*（ +4*（ =板厚度按 池子总长 L=0 池底坡度： 平均水深 浅处水深为 深处水深为 i=(头损失的计算 按廊道内的不同流速分成六段，分别计算水头损失。按下式计算： +n 式中 水力半径 Rn=H),槽壁粗糙系数 n=速系数 n,段水头损失计算结果如下表： 段数 n 0 n 36 3 2 36 3 3 36 3 4 48 4 5 48 4 6 36 3 4） t=20摄氏度） 60 T=20 60=10 1010 则设计合理。 沉淀池设计流量： Q s； 清水区上升流速： V 上 s； 颗粒沉降速度： .4 mm/s； 采用断面为正六边形的蜂窝状斜管，材料为无毒聚氯乙烯， 25 =60。 每个沉淀清水区表面积： A Q/v 上 =000/9.5 其中斜管结构占用面积按照 3%计算，则实际清水区需要面积 1.6 个沉淀池清水区平面尺寸： L B=6m 12m； 为了配水均匀，进水区布置在 12 该边与絮凝池宽度相同。 沉淀池清水区实际上升流速： V 上 s 沉淀池实际表面负荷： q=Q/f=875/2m m h 斜管沉淀池表面负荷为 2m m h ，故设计计算结果满足要求。 斜管内水流速度为 上 /=m/s)=s,考虑到水量波动取 mm/s 颗粒沉降速度 U=0.4 mm/s 根据 的值，在正六边形断面斜管 l/l/d=32， 所以 l=32*25=800虑到管端紊流、积泥等因素，过渡区采用 200管总长为以上两者之和为 1000 宽 池宽 B=B + 超高： 清水区高度： 斜管区高度： 000 = 布水区高度： 穿孔排泥斗高度： 因此， 有效池深： H = 沉淀池总高度为： H 核 雷诺数 据管内流速为 mm/s，和管径为 25表的 1。 采用穿孔集水槽集水，清水经进水孔淹没出流进入集水槽中， 每个沉淀池沿长边方向设有 10条集水槽。 集水槽间距： ： q= 0=s 集水槽宽度： b q） 水槽水深：起点 =终点 =了施工方便，采用平底集水槽，从安全角度考虑，取集水槽水深 水槽进水跌落高度取 水孔淹没深度取 水槽超高取 集水槽总高度： H 眼计算： 集水槽孔口淹没出流，出流水头为 超载系数 =量系数 = 每条集水槽所需孔眼面积： F= q /422*径 5孔面积： 24条集水槽孔眼总数 n=f/a=0 个， 集水槽两侧交错开孔，左右侧开孔数各为 40个。 集水槽上孔距： l=6500/40= 集水总渠宽度： Q） 水总渠起端水流断面假定为正方形，渠内水深为 虑集水槽水流进入集水总渠时自由跌落，跌落高度取 时考虑集水总渠顶与集水槽顶相平，则集水总渠总高度为： H= 沉淀池进水采用穿孔花墙，孔口总面积 2 式中 2A 孔口总面积（ 2m ） v 孔口流速（ ，一般在 下，本 设计中取 22 2 4 3 1.0 n= 2A /a=0000/(20*10)=122 个 每个孔口的尺寸定为 020 ，则孔口数为 122个。进水孔位置应该在斜管以下、沉泥区以上部位。 为取得较好的排泥效果，采用机械排泥，在池末端设集水坑，通过排泥管定时开启阀门，靠重力排泥。 池内存泥区高度为 底有 度，坡向末端（每池一个），坑的尺寸为 5000 排泥管兼沉淀池放空管，其管径按下式计算 D=（ *L*H0/t） 2*3600） 用 200中 池内平均水深， m，此处为 .5 t 放空时间， s，此处按 3h 算。 斜管沉淀池示意图，如图下图所示。 穿孔排泥管配水区斜管区清水区积泥区集水槽斜管沉淀池计算示意图 单层石英砂滤料，密度 s=料膨胀前孔隙率 设计流量： Q=21000m/d=875m/h = m/s； 设计滤速： V 8 10m/h，取 10 m/h； 冲洗强度： 12 15L/s，取 14 L/s； 冲洗时间： t 6 冲洗周期： T=12h； 工作时间； t=24h. 冲洗强度 1 . 4 5 1 . 6 3 20 . 6 3 24 3 . 2 ( 0 . 3 5 )(1 ) 式中 滤料平均粒径； e滤层最大膨胀率，取 e= 40%； 水的运动黏滞度， 21 /m m s 。 砂滤料的有效直径 10d =与 应的滤料不均匀系数 u=以， =0d =. 7=() 冲洗强度 滤池实际工作时间 24（ 224） h） （注：式中只考虑反冲洗时间，未考虑初滤水的排放时间）； 0 2 1 0 00v 滤池总面积滤池个数采用 N=4个， 双行并列布置； 单池面积 f=F/N= 每池平面尺寸采用 L B=6m 的长宽比为 6/合设计规范， 规范要求： 2:1；） 滤池高度 支承层高度 1 滤料层高度 2 砂面上水深 3 2 超高（干弦） 4 滤池总高 1 2 3 4 0 . 4 5 0 . 7 2 0 . 3 3 . 4 5H H H H H m 冲=s 1) 断面尺寸 两槽中心距采用 a=3m 排水槽个数 （个 ） 槽长 l=B=内流速，采用 s 排水槽采用标准半圆形槽底断面形式，其末端断面模数为： X=(q*l*a/4570/v)*3/4570/m) 槽宽： b=2X=2* 2) 设置高度 滤料层厚度采用 水槽底厚度采用 =顶位于滤层面以上的高度为： He= +) 核算面积 排水槽平面总面积与单个滤池面积之比： 2*2*x*l/f=2*水渠 集水渠采用矩形断面，渠宽采用 b=始端水深 Hq q 000( 集水渠底低于排水槽底的高度 Hm ,取 采用大阻力配水系统，其配水干管采用方形断面暗渠结构。 (1)配水干渠 干渠始端流速采用 v m s干 干渠始端流量 3 1 冲干干渠断面积 22 1 1 干干，取 m 干渠断面尺寸采用 . 5m (2)配水支管 支管中心距采用 s=支管总数 L/s=2 6/8（根） 支管流量 0 0 6 1 32 干支支管直径采用 75d ， 流速 支支支支管长度 g 1 核算 支)支管孔眼 孔眼总面积 与滤池面积 a，采用 ，则 20 5 5 2 5.0 孔径采用 0 1 2 0 . 0 1 2d m m m 单孔面积 2 2 6 20 / 4 3 . 1 4 0 . 0 1 2 / 4 1 1 3 1 0 孔眼总数 )(4 9 1101 1 3/0 5 5 63 个 两排交错排列）为： )( 9 1/ 234 个 取 8个 孔眼中心距 7 410 孔眼平均流速 7 0/(0 冲洗水箱 冲洗水箱与滤池合建，置于滤池操作室屋顶上。 (1)容量 V 冲洗历时采用 0t =601 . 5 ( 6 0 ) / 1 0 0 0 0 . 0 9V q f t q f t m 水箱内水深，采用 圆形水箱直径 箱箱(2)设置高度 水箱底至冲洗排水箱的高差 H ，由以下几部分组成。 水箱与滤池间冲洗管道的水头损失 1h 管道流量 冲冲管径采用 600D ，管长 l=7m 查水力计算表得： 2 /v m s冲 ， 1000 冲洗管道上的主要配件及其局部阻力系数合计 22/ 2 1 3 . 5 7 0 / 1 0 0 0 7 . 3 8 2 . 5 5 / ( 2 9 . 8 1 ) 3 . 3 9h i l v g 1 冲 配水系统水头损失 h2 9/(10)2/(8 支干 承托层水头损失 托层厚度采用 03 滤料层水头损失 2 1 0 0( / 1 ) ( 1 )h m L 式中 2 滤料的密度，石英砂为 1 水的密度， 3/ 0m 滤料层膨胀前的孔隙率（石英砂为 0L 滤料层厚度， m。 所以 4 ( 2 . 6 5 / 1 1 ) (1 0 . 4 1 ) 0 . 7 0 . 6 8h 备用水头 h5=则 54321 洗 水泵计算 水泵所需的供水量 :Q s 清水池至滤池间冲洗管道中的总水头损失： H= 设冲洗水泵三台，两用一备。水泵型号为 300特性为：Q=160L/s,H=配备 率 N=95压 V=380V。 在清水池和滤池附近设反冲洗泵房，水泵竖向并排排列布置，泵房平面尺寸为： L B 量 的确定 最大投氯量为 a=3 加氯量为： 4 储氯量（按一 20天考虑）为： 8 0 02024/10 储备量 加氯间靠近滤池和清水池，在加氯间、氯库低处各设排风扇一个，换气量每小时8 12 次，并安装漏气探测器，其位置在室内地面以上 20置漏气报警仪，当检测的漏气量达到 2 3mg/换有关阀门，切断氯源，同时排风扇动作。 为搬运氯瓶方便，氯库内设单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶正上方，轨道通到氯库大门以外。 加氯间外布置防毒面具、抢救材料和工具箱，照明和通风设备在室外设开关。 在加氯间引入一 根 给水管，水压大于 20加氯机投药用；在氯库引入 向氯瓶上空，供喷淋用。 单组设计规模： Q=2 万 m3/d 设计供水量： m3/d（考虑水厂自用水量） 清水池的调节容积按水厂设计供水量的 15%考虑，有效水深采用 h=高 水池的总高度： H h+ m 清水池的调节容积： V 清水池 =104 15% 3150虑每组设 1个清水池，每个清水池尺寸： L B H 38m 4m 则有效容积为 3150 吸水井尺寸应满足安装水泵吸水管进口喇叭口的要求 . 吸水井最高水位标高 =清水池最高水位标高 5=水井 最低 水位标 高 =吸 水井 最高水 位标高 井有 效水 深 =水井超高 1m。 吸水井长度 18m,吸水井宽度 房设计 供水总量 m/d，采用时变化系数 泵总流量： hQ 0= m/d=2275 m/h=s 所需水泵扬程： 0m 二泵房中泵型号的选择：三用一备 流量 Q=s,扬程 H=60m,查给排水设计手册第 11册常用设备选泵：重庆大耐泵业有限公司 生产的 300动机型号为 号 流量 Q 扬程H 转速n(r/轴功率电动机功效率气蚀余量(r(m3/h L/s (m) (率(%) m) 166900 250 57 1450 200 220 70 4 720 200 67 180 73 4 540 150 72 151 70 4 泵房的尺寸： 32m 10m，长度为：控制间 3m，泵基础之间的间距为 2m，泵基础长为 近控制间的泵于靠近吊装间的泵距离墙的距离也为 3m，另外设 3m 作为吊装机械电葫芦用，共计 32m；宽度为：吸水管 4m，泵和电动机基础宽为 水管长度 3m，共计 0m。 配电设备与水泵机组放在水泵间，控制设备放在值班室内，水泵间需设起重设备。 综合各种因素，二泵房采用半地下式，泵房平面尺寸为： LBH25m9m8m。配电间平面尺寸为： LB 投药间主要用于向絮凝反应池投 加混凝剂，水厂采用混凝剂为聚合氯化铝，最大投加量 50 ，平均投加量 25。液体聚合氯化铝 0%，液体密度 10%。 溶液池：溶液浓度采用 c=50%，每日调制次数 n=3，最大投加量 a=50 。 溶液池容积： 代入数据得： 溶解池溶积： 2=m 溶液池尺寸： LBH m1m 溶解池尺寸： LBH m 投药间平面尺寸为 2m。投药间为两层建筑，底层为药剂仓库和溶解池，二层为投药间，投药间内中建有 6m3m时安装成套加药设备一套 A） 2设备，用于投加聚合氯化铝，投药量为 500L/h，含溶液箱 2 个，计量泵 3 台，控制柜 1 个及其它配套 1 套；另一套 A）1设备，用于在高浊度水时投加聚丙烯酰胺，投药量为 250L/h，含溶 液箱 1 个，计量泵 1 台，控制柜（共用） 1 个及其它配件 1 套。 溶解池可采用人工投药，并设搅拌设备。底层设有药液提升泵，将溶解池中混合液提升至溶液池中。 投药间采用成套加药设备实现自动投药。在配水井中装有 浊度计连续测定原水浊度，在斜管沉淀池出口装有 浊度仪连续测定沉淀池出水浊度。在管式静态混合器出口管上设有取样管，检测投药后的原水经混合后水样中的流动电流值，并将各种仪器信号传至投药间的控制箱以实现投药的自动控制。 消毒剂采用液氯，加氯量为 2.0 ， 平均投加 1.5 最大加氯量各为 2.0 。 近期最大加氯量 00 4 00( q 7kg/h； 加氯间含加氯值班室、氯库和漏氯吸收间，平面尺寸为 LBH 加氯间值班室里装有 2 台 加氯机（一用一备），每台加氯机的最大加氯量为 10kg/h。考虑滤后加氯，加注点设在滤池后清水总管上，平均投加量都为 ，最大投加量为 。 氯库中设有 1 吨电动葫芦，以便将氯瓶吊上吊下，加氯值班室和氯库中设有漏氯报警仪。 漏氯吸收间设有余氯吸收装置一套，当氯瓶发生大量泄漏事故时，通过漏氯报警仪报警，并将余氯吸收装置自动投入运行，以保证安全。 冲洗废水回收池主要用于滤池反冲洗废水的回收，同时考虑其他生产构筑物（如清水池）的冲洗废水的收集。因滤池冲洗周期短，冲洗频率高，冲洗水量大，所以主要考虑滤池冲洗废水容积。废水回收池停留时间取 t=6h，滤池冲洗周期为 12h，共设有 4 格滤池，故每隔 3 小时就有 1 格滤池冲洗废水排入， 1 格滤 池冲洗废流量为 s，冲洗时间为 6在其停留时间内共收集废水量为： Q=606 适当考虑其他构筑物冲洗废水排入时的调节容积，取其容积为 750m。 废水回收池尺寸为： LBH 20mm。 以清水池池底标高为 有效水深 水面