幕墙计算教材

幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 1幕墙计算1、横框计算 2、竖框计算 3、玻璃计算 4、连接计算 5、预埋件设计、计算 6、焊缝计算一、 幕墙横框的计算 受力模型：横梁以立柱为支承，按立柱之间的距离作为梁的跨度，梁的支撑条件按简支考虑，其弯距见表 5-31。简支梁内力和挠度表 表 5-31荷载情况 左端反力 RA 右端反力 RB 最大弯距 Mmax 最大挠度 umaxP P Pa224lEIPl83224lallblalab 3)(92bEIlPb)2(bclPb)2(balb )2(clb)(6calb2433q82qEIql8544ll12ll1204)1(2laq)(2laq)43(2l)58(424balEIql416094幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 2受力状态：横梁是双向受弯构件，在水平方向由板传来风力、地震力；在竖直的方向由板和横梁自重产生竖向弯距，见图 5-14。1、强度 MxW xM yW yf a 式中:Mx - 横梁绕 x 轴(垂直于幕墙平面方向）的弯距设计值(KNm)；My横梁截面绕 y 轴(幕墙平面内方向）幕墙平面内方向的弯距 设计值(KNm)；Wx横梁截面绕 x 轴(垂直于幕墙平面方向）的截面抵抗矩（mm 3)Wy横梁截面绕 y 轴(幕墙平面内方向）的截面抵抗矩（mm 3)塑性发展系数，可取为 1.05；fa铝型材受拉强度设计值(KNm 2)强度设计值 fa铝合金牌号 状态受拉、受压 受剪CZ 84.2 48.9LD30CS 191.1 110.8RCS 84.2 48.9LD31CS 138.3 80.2 横梁受风荷载和地震作用时Mx112q yB2 （BH 时）横梁双向受弯幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 3Mx18q yB2 （BH 时）qy(1.01.4W k0.61.3q ey）Bqy荷载组合值（KNm） ；Wk Z S ZWO式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（KNm 2） ； Z瞬时风压的阵风系数，取 2.25； S风荷载体型系数，竖直幕墙外表面可按1.5 取用； Z风压高度变化系数；应按现行国家标准建筑结构荷载规范GBJ9 采用。WO基本风压（KNm 2） ，按 GBJ9 附图中的数值采用；部分城市基本风压见表 5-5 。我国部分城市基本风压 W0 （KNm 2） 表 5-5W0 城 市0.3030石家庄、太原、兰州、重庆、贵阳、武汉、合肥、天水0.35北京、唐山、西安、西宁、成都、昆明、郑州、洛阳、长沙、南京、 蚌埠、桂林、南宁、镇江、拉萨、日喀则、无锡、济南0.40 天津、秦皇岛、保定、杭州、南昌、苏州、连云港、景洪、扬州、南通、九江、敦煌0.45 广州、哈尔滨、塘沽、长白、通化0.50 沈阳、呼和浩特、漳州、宁波、丹东0.55 佳木斯、长春、温州、上海、青岛、烟台、营口、茂名、福州、威海、东兴、酒泉、大理0.60 大连、乌鲁木齐0.65 喀升、二连、阿克苏、海拉尔、嘉峪关0.70 湛江、海口、三亚、香港、澳门、深圳、珠海、北海、满洲里0.75 汕头、厦门、泉州、伊宁0.80 吐鲁番、克拉玛依qey E maxGA式中：q ey垂直于幕墙表面的地震作用（KNm 2） ；组合系数 分项系数幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 4 E动力放大系数，可取 3.0； max水平地震影响系数最大值，6 度抗震设计时取 0.04；7 度抗震设计时取 0.08；8 度抗震设计时取 0.16；G 幕墙构件的重量（ KN） ；A 幕墙构件的面积（ m2） ；其中：GHB（t 1+ t2） 玻 1.1A= HB 式中：H 分格高 m；B分格宽 m；t1外片玻璃厚度 m；t2内片玻璃厚度 m； 玻 玻璃重量体积密度 KNm 3普通、夹层、半钢化、钢化 25.6 KNm 3夹丝玻璃 26.5 KNm 3 横梁受重力作用时My18q xB2 qx1.2q xkqxk1.2tH1.1式中：q x横框所承受的重力线荷载设计值（KN/m） ；qxk横框所承受的重力线荷载标准值（KN/m） ；幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 5t玻璃总厚度( m )2.刚 度：玻璃板材支承在横梁和立柱上，组成幕墙平面。在风力和地震力作用下，横梁和立柱会产生挠曲。竖向荷载使横框产生竖向挠度。如果它们的挠度过大，幕墙变形过大，则会使幕墙物理性能（雨水渗漏、空气渗透等）受到损害，甚至使玻璃破碎，因此应当验算横梁和立柱的挠度。横框的许用挠度 fB/18020mm. 水平方向的挠度BH 时 fq ykB4120EI XBH 时 f5q ykB4384EI xqyk(1.0W K+0.6 qey) B式中： E弹性模量，铝合金 70000N/（KN/mm 2） ；qyk荷载组合值（KN/m） ； 竖直方向的挠度 f5q xkB4384EI Y实际刚度计算先选横框，通过许用挠度f算出 Ixmin、I ymin来核算所选择的横框是否符合。二、 幕墙竖框的计算：立柱通常为偏心受拉构件，应避免设计成偏心受压构件，受压时容易丧失稳定。立柱的轴向力由板、横梁的重量和立柱的重量产生；立柱的弯距由横梁传来的（有时由板直接传来）的风力和地震力产生。1、受力模型: 简支梁：竖框上端悬挂在与建筑物连接的转接件上，下部固定在下层竖组合系数幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 6框伸出的铝插芯上（见图 a）. 双跨梁：竖框与建筑物的固定点比简支梁模型多一个（见图 b）. 多跨铰接连续静定梁：底层竖框的上端悬挑于固定点之上一定长度，第二层竖框的下端通过铝插芯与底层竖框连接，其上端也悬挑一定长度，其余层依次同样安装（见图 c） 。 多跨铰接连续一次超静定梁：双跨梁竖框上端带有一个悬挑端，其它安装方式同多跨铰接连续静定梁（见图 d） 。2、计算模型选用原则 当楼面梁截面高度足够（或楼层间有辅助支撑结构）可以布置两个支点时，应优先采用多跨铰接连续一次超静定梁；其次采用双跨梁。幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 7 当楼面梁截面高度较小（或楼层间无辅助支撑结构）只能布置一个支点时，应优先采用多跨铰接连续静定梁；此情况原则上不采用简支梁进行竖框计算，除非工程有特殊要求，方采用简支梁计算模型。3、计算公式 简支梁计算公式a、强度计算NA 0M（W）f a其中：N=1.2GGLB（t 1t 2） 玻 1.2M18q 强度 L2 q 强度 qBq1.41.0W k1.360.6q ey式中：M 竖框弯矩设计值 Nm；N竖框拉力设计值 N；A0竖框净截面面积 mm2；W在弯矩作用方向的净截面抵抗矩 mm 3； 塑性发展系数，可取为 1.05；fa铝型材的强度设计值， N mm2；G幕墙构件的重量 KN；L计算层间高 m；B分格宽 m；t 玻璃厚度 m； 玻 玻璃的密度，取 25.6 KNm 3q 强度 竖框所受线荷载 KN/m幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 8q 强度荷载组合qey垂直于幕墙表面的地震作用 KNm 2；b、刚度计算 f5q 刚度 yL4384EI x q 刚度 yq yBqy1W k0.6q eyfB/18020mm式中：q 刚度 y在矩形荷载作用下竖框所受线荷载和作用；qy 垂直于幕墙表面挠度荷载组合作用； 双跨梁计算公式My18q 强度 （L 13L 23）8L f 5q 刚度 L4384EI x式中： 折减系数（双跨梁对相同条件的简支梁的挠度比值） ，按L1/L2查表L1短跨长L2长跨长 多跨铰接连续静定梁计算公式1) R1B=1/2qL11-(a1/L1)2Pi=R(i-1)B (i=2，3，4，)RiB=1/2qLi1-(ai/Li)2-Pi(ai/Li ) (i=2，3，4，)2) M1=1/8qL121-(a1/L1)2M/W+N/A 0f af1 中 =5qkL14/384EIf2c=qka2L23/(24EI) -1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3+P2Ka22L2/(3EI)(1+a2/L2)幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 9f1 总 =f1 中 +f2c/220mm f1 总 /(L1+a2)1/1802) MiA=-(qai2/2+piai)M/W+N/A 0f a3) Mi=1/2qLi1-(ai/Li)2-Pi(ai/Li)x-qx2/2 X=1/2qLi1-( ai/Li) 2-Pi/q(ai/Li)M/W+N/A 0f afi 中 =5qkLi4/384EI-qkai2Li2/32EI-qikaiLi2/16EIfic=qkaiLi3/(24EI)-1+4（a 2/L2） 2+3(a2/L2) 3+PiKai2Li/(3EI)(1+ai/Li)fi 总 =fi 中 +f(i+1)c/220mm fi 总 /(Li+Ai+1)1/180 多跨铰接连续一次超静定梁计算公式（参见图 4-1）1) R1B=1/2qL11-(a1/L1)2RiB=1/2qbi+MiD/Bi2) Mi =1/8qL121-( a1/L1)22MiA = -(qai2 / 2+pi ai)MiD = -q(bi3 +di3)/8Li-MiAdi/2LiMi 中 =1/8qb i2-MiD/2幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 103)选择一弯距绝对值最大截面进行应力验算：M/W+N/A 0f a4)选择一跨中弯距最大一跨进行挠度验算：fi 中 =5qkLi4/384EI+MiDbi2/24EIfic=( -piai3/3-qkai4/8+qkdi4/24+MiAdi/3+MiDdi /6) /EIfi 总 =fi 中 +f(i+1)c/220mm fi 总 /(Li+Ai+1)1/180注：1、简支梁、双跨梁、等跨多跨铰接连续静定梁可采用计算书软件计算。2、对于多跨铰接连续静定梁、多跨铰接连续一次超静定梁，应从顶层逐层计算；对于连续多层竖框的 a1、L1（或 a1、b1、d1）均相同，当内力逼近一定值时，可不再逐一计算。3、 弯距计算采用荷载的设计值，挠度计算采用荷载的标准值。4、 注意挠度的方向，正值表示向下，负值表示向上（荷载方向如计算简图所示） 。三、 玻璃的计算1、温差应力计算： t2=1.2 t2kf g式中： t2玻璃温差应力设计值f g 玻璃强度设计值 Nmm 2强度设计值 fg类型 厚度（mm）大面上的强度 边缘强度普通玻璃 5 28.0 195512 28.0 195浮法玻璃1519 20.0 14.0512 84.0 588钢化玻璃1519 59.0 413夹丝玻璃 610 21.0 147注：1.夹层玻璃和中空玻璃的强度可按所采用的玻璃类型取用其强度。2.表中钢化玻璃强度设计值取为浮法玻璃强度设计值得 3 倍。当钢化玻璃幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 11强度不到浮法玻璃强度 3 倍时，应根据实测结果予以调整。 t2k=0.74E 1 2 3 4（Tc-Ts）式中： t2k玻璃中央与边缘存在的温差而产生的温差应力标准值E玻璃的弹性模量，取 0.72105Nmm 2玻璃的线性膨胀系数 1.010-5 1阴影系数；可按表 5-19d 采用，无阴影时取 1=1.0； 2窗帘系数；可按表 5-20 采用 3玻璃面积系数；可按表 5-21 采用 4嵌缝材料系数；可按表 5-22 采用Tc-Ts玻璃中央和边缘温度（ ）阴 影 系 数 1 表 5-19d单 侧 邻 边 对边阴影形状系数 1.3 1.6 1.7窗 帘 系 数 2 表 5-20窗帘种类 薄 窗 帘 百 页 窗窗帘与玻璃间距 100mm 100mm 100mm 100mm系 数 1.3 1.6 1.5 1.3面 积 系 数 3 表 5-21面积（m 2） 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 4.0 5.0 6.0幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 12空气层 6mm幕墙种类空气层 12mm系 数 0.95 1.00 1.04 1.07 1.09 1.10 1.12 1.14 1.15嵌缝材料系数 4 表 5-22玻璃幕墙 金属0.55 0.65弹性嵌缝材料0.40 0.50气密性嵌缝材料 0.38 0.48Ts0.65 t 00.35 t i 式中：t 0室外温度（）,根据当地气象台资料ti室内温度（） ，用房屋暖气设计温度 室外侧玻璃的中央温度为Tco 42.5A021.5A i0.79 t 00.21 tiTci 60.5Ai21.5 A 00.61 t i 0.40 t 0Tco 44.0A018.5A i0.82 t 00.19 tiTci 66.0Ai18.5 A 00.66 t i 0.34 t 0式中：Tco 室外侧玻璃的中央温度Tci 室内侧玻璃的中央温度A0 室外侧玻璃的组合吸收率，表 5-28 5-30A I 室内侧玻璃的组合吸收率，表 5-28 5-30Tco-TsT_ci-Ts 取两者较大值，代入温差应力公式计算镶嵌玻璃的边缘材料幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 13中空玻璃中央温度 Tc 表 5-28基本式： 使用记号 单位及数值 参照表Tco：室外侧玻璃的中央部温度 Tci：室内侧玻璃的中央部温度 Ao：室外侧玻璃的组合吸收率 表 5-28Ai：室内侧玻璃的中央部温度 表 5-28Io：日射量 W/m2 表 5-24 o：室外侧热传导系数 15W/（m 2) i：室内侧热传导系数 8W/（m 2) a：中空玻璃空气层的热传导系数6mm 的场合 8W/（m 2)12mm 的场合 W/（m 2)ta：室外温度 表 5-23ti：室内温度 表 5-23 a a a：室外侧玻璃的吸收率、透过率、反射率 表 5-29实用式：* 空气层 6mm 的场合Tco 42.5A021.5A i0.79 t 00.21 t iTci 60.5Ai21.5 A 00.61 t i 0.40 t 0空气层 6mm 的场合Tco 44.0A018.5A i0.82 t 00.19 t iTci 66.0Ai18.5 A 00.66 t i 0.34 t 0 i i：室内侧玻璃的吸收率、反射率 表 5-29中空玻璃入射角度 30的综合吸收率（A ） 、综合反射率（R ） 、综合透过率（T ） 表 5-30综合吸收率（A）品种（mm） 外侧玻璃（Ao）外侧玻璃（Ai）综合反射率（R）综合透过率（T ）6+透明 6 0.430 0.076 0.078 0.4166+透明夹网夹丝 6.8 0.430 0.096 0.078 0.3968+透明 8 0.507 0.083 0.069 0.341蓝色8+透明夹网夹丝 6.8 0.057 0.083 0.069 0.3416+透明 6 0.382 0.082 0.082 0.4546+透明夹网夹丝 6.8 0.381 0.105 0.082 0.432热 吸 收灰色 8+透明 8 0.462 0.091 0.071 0.376000)(IiiaiaiaCO tATii aaii 000 00*1)(iIAiIii 0幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 148+透明夹网夹丝 6.8 0.462 0.091 0.071 0.3766+透明 6 0.381 0.082 0.082 0.4556+透明夹网夹丝 6.8 0.380 0.106 0.082 0.4328+透明 8 0.461 0.091 0.071 0.377古铜8+透明夹网夹丝 6.8 0.461 0.091 0.071 0.377续表综合吸收率（A）品种（mm） 外侧玻璃（Ao）外侧玻璃（Ai）综合反射率（R）综合透过率（T ）6+透明 6 . . . .6+透明夹网 夹丝 6.8 . . . .8+透明 8 . . . .蓝色8+透明夹网夹丝 6.8 . . . .6+透明 6 . . . .6+透明夹网 夹丝 6.8 . . . .8+透明 8 . . . .灰色8+透明夹网夹丝 6.8 . . . .6+透明 6 . . . .6+透明夹网 夹丝 6.8 . . . .8+透明 8 . . . .热 反 射古铜8+透明夹网夹丝 6.8 . . . .2、玻璃强度计算：通常情况下自重、地震作用所产生的应力很小，不起控制作用，只需考虑风力作用或温度作用便可以了。 W W Wk E E EkB H 2W k（t 2t 224） 1（t 1t 2） 3式中：玻璃的允许最大面积 m2Wk风荷载标准值 KNm 2t1双层玻璃中较薄的玻璃厚度 mm；t2双层玻璃中较厚的玻璃厚度 mm； 2玻璃种类调整系数四、连接计算1、竖框与建筑物连接 max=V/A max 最大组合剪应力V 竖框所承受的荷载和作用效应组合后的设计值 N 连接竖框螺栓的有效截面积 mm 2幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 17V(1.4 Wk1.30.6 Ek) 2(1.2G k) 2)0.5 WkW kB（L + L ）/8L 1L2+0.5L） ek E max(Gk B / L)（ L + L ）/8L1L2+0.5L）Gk 玻 （t + t ） BL. Wk一个竖框单元所受的风荷载标准值W k风荷载标准值B 分格宽 短跨长 2长跨长 计算层间高 ek一个竖框单元所受的水平地震作用 k一个竖框单元所受的重量标准值 玻 玻璃密度t 1 外层玻璃厚度 m；t 2 内层玻璃厚度 m；2、竖框壁局部承压能力验算VNCB 局部承压能力满足要求V螺栓所受的剪力设计值NCB竖框壁局部承压能力NCB=dt 总 fCB3、横框与竖框连接计算：竖框与角片连接选用个4.816/GB845-85 max 30 N/ mm2双跨梁幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 18=(1.4N wk+1.30.6Nek) 2+(1.2 Gk) 2) 0.5/24A 钉Nwk=WkBB / 2 Nwk横框所受风力标准值Nek= E maxG Nek横框所受水平地震作用标准值Gk 玻 （t + t ） BH1.2A 钉 每个 ST4.816 紧固钉受荷面积 16.76 mm24、伸缩缝接点宽度计算为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，竖框上下段通过插芯套装，留有一段空隙伸缩缝 d。da1 a2L 式中： d伸缩缝尺寸， mm；由于温度变化产生的位移， mm；竖框材料的线膨胀系数，取 2.3510-5；温度变化（） 取 80；计算层间高，m；实际伸缩调整系数，取 0.85；考虑密封胶变形能力的系数，取 0.5；a1施工误差，取 2mm；a2主体结构的轴向压缩变形，取 3mm。5、结构硅酮密封胶的强度验算：玻璃幕墙构件的下列部位应采用与接触材料相容的结构硅酮密封胶密封粘结，其粘结宽度 S及厚度 tS应满足强度要求：a半隐框、隐框幕墙使用的中空玻璃的两层玻璃周边；幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 19b半隐框、隐框幕墙构件的玻璃与铝合金框之间的部位。 粘结宽度 S计算a 在风荷载作用下： SW ka2000f 1 mmb 在玻璃自重作用下 Sq gkab2000（ab）f2式中： S结构硅酮密封胶的粘结宽（mm） ，由计算确定，但不得小于 7mm；Wk风荷载标准值 KNm 2 ；a 玻璃的短边长度 mm；b玻璃的长边长度 mm；f1胶的短期强度允许值，可按 0.14 Nmm 2 采用；f2胶的长期强度允许值，可按 0.007Nmm 2采用；qgk玻璃单位面积重量（ KN m2） ； 粘结厚度 ts 计算：式中： t S结构硅酮密封胶的粘结厚度 mm；6 mmt S12 mm S幕墙玻璃的相对位移量，取 3mm 结构硅酮密封胶的延伸率，取 12.525；五预埋件设计、计算. 基本构造要求 埋件锚板宜采用热浸镀锌的 Q235 钢。钢筋应采用 、级钢筋，不得采用冷加工钢筋。最后胶缝宽度参考两者中较大者)2(sst幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 20 受力直锚筋不少于 4 根，不宜多于 4 层（8 根） 。其直径不宜小于 8mm，也不宜大于 25mm。受剪预埋件可用跟锚筋。 直锚筋与锚板宜采用形焊。锚筋直径不大于 20mm 时宜采用压力埋弧焊，直径大于 20mm 时，宜采用穿孔塞焊。当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于 6mm 及 0.5d（级钢筋）或0.6d（级钢筋） 。 受拉锚筋当充分利用其强度时，其锚固长度应符合下表要求，同时，光圆钢筋末端应做弯钩。当不能满足时，可采用加焊端部锚板或横向钢筋等锚固措施。锚固钢筋锚固长度（mm ）混凝土强度等级钢筋类型C25 C30级钢 30d 25d级钢 35d 30d 当未充分利用锚筋的受拉强度，或为受剪、受压锚筋，其锚固长度不应小于 180mm。 锚板厚度应大于锚筋直径的 0.6 倍，受拉和受弯锚板的厚度还应大于 b8（b 为锚筋间距） 。 锚筋中心至锚板边缘距离不应小于 2d 及 20mm。 对于受拉和受弯预埋件，锚筋间距 b（水平）及 b1（竖向） 、锚筋中心至构件边缘距离 C（水平）及 C1（竖向）均不应小于45mm。对于受剪预埋件： b，b1300mm b16d 及 70mmC16d 及 70mmb，C1 3d 及 45mm 主体结构混凝土强度不宜低于 C30。. 锚筋面积 As 计算幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 21当埋件结构设计满足以上要求后，即需要确定锚筋直径，其需根据具体输入条件计算得出，以下为锚筋面积 As 计算。 有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值。 AsV（ r vfy）+ N（ 0.8 bfy）+ M（1.3 r bfyz）As N（0.8 bfy）+ M（0.4 r bfyz） 有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值。 As（V-0.3N ）（ r vfy）+ （M-0.4N Z）（1.3 bfyz）As（ M-0.4 NZ）（0.4 r bfyz）当 M0.4 N Z 时，取 M-0.4 NZ0在上述公式中： v=（ 4-0.08d）f C fY ， 当 v0.7 时，取为 0.7。当采取措施防止锚板弯曲时，可取 b=1.0，否则 b=0.4+0.25td式中：V剪力设计值；N法向拉力或法向压力设计值，法向压力设计值 应符合 N0.5 f CA，A 为锚板面积；M弯矩设计值； r锚筋层数影响系数，两层时取 1.0，三层时取 0.9，四层时取 0.85； 锚筋受剪承载力系数； 锚筋直径（mm） ； 锚板弯曲变形折减系数 锚板厚度（mm） ； 外层锚筋中心线距离（mm） ； 幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 22fc混凝土轴心受压强度设计值；按表 1 采用； fy钢筋受拉强度设计值；按表 2 采用； 混凝土轴心受压强度设计值 fc（N/mm 2） 表 1强度等级 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60fc 12.5 15 17.5 19.5 21.5 23.5 25.0 26.5钢筋受拉强度设计值 fc（N/mm 2） 表 2钢筋种类 级钢筋 级钢筋fy 210 310六焊缝计算：1. 对接焊缝计算 对界接头和 T 形接头中，垂直于轴心拉力或压力的对接焊缝，强度按下式计算：=N（l Wt） f tW 或 f cw式中 N轴心；拉力或轴心压力；lW 焊缝长度；t 在对接接头中为连接件的最小厚度，在 T 形接头中为腹板厚度；f tW、 f cw对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值。 在对接接头和 T 形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，齐正应力和剪应力应分别计算。但在同时受有较大的正应力和剪应力处（如梁腹板横向对接焊缝的端部）应按下式计算： 2+3 2 1.1f tW 注： 1.当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角 符合 tg1.5 时，其强度可不计算。2.当对接焊缝无法采用引弧板施焊时，每条焊缝的长度计算时应各减去 10mm。2. 直角角焊缝（图 6-1）计算幕墙计算部分沈阳远大铝业工程有限公司 23 在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时 t=N（h 0lW） f f当力平行