山东汇金国际金融中心贝雷梁高支模施工方案

QC山东省建设建工（集团）20235 （三）节能措 910本工程地上机房层，地下3层。建筑高度120米；总建筑面积约93704.73m267252.59m226452.14m2。））1PAGEPAGE25.2m11.2m（详模板设计）十层露台、二十1轴2轴36-9E-H47-8D-E7-8H-J56-9E-H6F-G9-10F-G7E-H87-8H-J96-9E-HPAGEPAGEPAGEPAGE施工安全监督管理实施细则》的通知（济建质安站字[2010]25）中关于超8m18m15kN/㎡及以上；集中20kN/m 191270322427953932.2-11GB50005-2003（20052GB50202-3GB50007-4JGJ/T104-5GB50009-6GB50010-7GB50204-8GB50755-9GB50300-GB50666-GB50720—GB15831-GB/TGB/T17656-《贝雷架(321)《200GB50017-JTGD06-JTG025-JTG/TF50-JT/T728-2.2-2 1JGJ46-2JGJ130-3JGJ162-4JGJ300-5JGJ80-6JGJ59-7JGJ33-1.2-3 1234建质[2009]875建质[2009]2546鲁建管发〔2010〕47济建发〔2016〕18820169GB50205-16-9E-122303交E-H364D-E7-8H-J36530轴交E-H6F-G9-10F-G3076-9E-H368轴交D-E7-8H-J3696-9E-H12PAGEPAGE允许偏差±0.36mm3.24mm。GB15831《钢管脚手架扣件》的规13.2N/个，旋转扣件14.6N18.4N/个。40N·m，且不1mm；扣件表面当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离不小于5mm。扣件活动部位能灵活转1mm。扣件表面进行防锈处理。1360mmx80mm要求。木方的含水率不大于20%。霉变、虫蛀、腐朽、劈裂等不符合一等材质木方不得使用。木材材质标准符合现行国家标准《木结构设计规范》40kN。进场时应有产品质量合可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不530mm150mm。支5mm，`100×100mm1mm。螺杆与支1人2人3人4人5人3名规数塔QTZ-2手电5圆盘2平2压2电焊BX3-4电JD-2插入振ZPDF-5磨光P8-3地2手钉普通扳水准1力矩扳2塔111 长：肖衡 员：吴延岭、宋立滨、李坦、常贵浩、苑迎东、陈光耀、刘 长：肖衡 员：吴延岭、李坦、宋立滨、常贵浩、苑迎东、陈光耀、刘东后铺设Q345B8mm69E-HKL11（500X800、（400x800KL1（3a400x6509.69m120mm9.75320180mm，该区域地下三至一层架体不拆 构360x80造200mm，可调托底部的立柱沿纵700，梁底a400，板底a330 360x801主梁采用Φ48.3×3.6@700mmM14500mm460x80mm1PAGEPAGE底a4001400mm200mm50mmx200mm700mm，a330mm。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪5-84.5-6KL1（500X800KL2（400x80021320120mm，小楼板剪切，步距不大于1800根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008定层高大20竖向剪刀撑之间的之字斜撑改为连续剪刀PAGEPAGE第六（三）拉结构造P43。其他构造措施详下表支撑构造详附图KL2a 360x80木方，间距均布，每主梁采用Φ48.33.6双钢管，竖向设置，间距500mm460x80mm1 460x80主梁采用Φ48.33.6双钢管，竖向设置，间距500mm460x80mm1支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距板200mmPAGEPAGE700mm。a350mm6-9E-HKL17(500X1200KL18、KL19、KL20（500X1000）L30(400X800)、L32、L33(300X600)、150mm度为11.2m，贝类架在剪力墙处预埋牛腿，靠剪力墙、框架柱、框架梁承受PAGEPAGE@850mm1400mm200mm宽通长脚手板加固定底座，立杆顶部采用u13 660x80mm14支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距200mmPAGEPAGEM142150mm、500mm。小460x80mm12支撑体系采用扣件式满堂支撑脚手架，梁底立杆跨度方向间距200mm，可调托底部的立柱沿纵横向设楼板厚度为170mm，由于该范围面积较小，采取架体面积加大，并与各楼层PAGEPAGE露台360x80主梁采用Φ48.33.6双钢管，竖向设置，间距0mm、300mm360x80PAGEPAGE本层高支模区域由L4XK5X0K4X0、共享大厅K85X05mJ1-0820撑改为连续剪刀撑，本工程部位满足要求，按照规范加强设计。拉结点分三种形式：框架柱采取抱柱措施，电梯剪力墙周围两步四跨设置一道，其求详P43460x80PAGEPAGE主梁采用Φ48.33.6@700mm，M142150mm、500mm460x80mm1560x80主梁采用Φ48.33.6500mm，M143150mm500mm、850mm660x80mmPAGEPAGE60x80200mm5-84.5-二十七层共享大厅结构由L2(400X800)、KL17(450X800)、KL18(500X1000)、150MM。85.29m110.49m8mmQ34511.2m，贝类架在剪力墙处预埋牛腿，靠剪力墙、框30KN（附图二十九、三十、三十一）127KL17（450X800）梁模板支撑体系构造L2、PAGEPAGE模460x800主梁采用Φ48.3×3.6采用可调支撑调节高度。梁底a400mm3、27KL11500X1200560x800主梁采用Φ48.3×3.6500mm，M142200mm、600mm660x80mm，4m101060x80机房6-9轴交E-H轴结构由L2a、L（400×900、WKL18、WKL29、L29模主梁采用Φ48.3×3.6双钢管，竖向设置，沿梁跨度方向间距@700mm，M142200mm、500mm460x80@750mm7509001000200mm，可700，立杆下端3、机房层WKL18600X1800模主梁采用Φ48.3×3.6双钢管，竖向设置，间距200mm，可调托底部的立柱沿纵横4、机房层L29500X1200 460x80主梁采用Φ48.3×3.6双钢管，竖向设置，间距500mm，M143150mm、450mm、750mm660x80mmPAGEPAGE200mm，可调托底部的立柱系板750mm，横向900mm1400mm200mm50mm厚x200mmua210mm5-84.5-6撑的顶部、中间、底部分别设置一道水平剪刀撑。架体支设在板60x80PAGEPAGE750mm厚x200mmu700，a为。高支模区域架体周围设置连续式竖向剪刀撑，中间纵横向每隔5-8米设置由上到下竖向剪刀撑宽度4.5-6米，在竖向剪刀撑的顶132420mm21层梁板的施工所带来的荷载（按照两层荷载叠加传递计算。贝雷架东西下方设置钢支撑（附图三十九，30m跨度的选用321型贝雷架，为减小自身PAGEPAGE250mm32120024321450mm200”贝雷梁之间最大间距联板连接；为保证高支模底部平齐，需要对“32145250mm200”型贝雷桁架上部齐平；贝雷梁两端必321构均采用Q345B25HRB400200mmx650mmx30mmQ235BPAGEPAGE100mm10mm。如下图：PAGEPAGE钢围檩下部焊接φ800mm16mm1324700mm16mmPAGEPAGEPAGEPAGEPAGEPAGE为解决301/3每榀“2001/33（每组贝雷梁之间用一个锚垫φ15.2mm；7、2430KN/271200mmPAGEPAGE1/3。2、立杆顶部设可调支托，U36mm，安装时保证上下同心。PAGEPAGEPAGEPAGE1m3100mm架安全技术规范》JGJ130-2011、3层架体支撑在1层板上，支撑板厚为180mm、105120mm，34101800mm；、高支模区域楼层关系详（附图二、三1000mm，采、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接1/3。1400mm8m20m1m3100mm计计算要求，严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》1613101312112724212412112、316279.75m11.2m11.2m8.76m8-203330m15m30250mm的u100213个DHP1、2、350333、焊丝采用H08MA4、焊剂采用HJ501钢板选用Q23512mm14PAGEPAGE 项 12-34项示意图具5ΔΔPAGEPAGE2aa341a687aha 1 1-立杆；2-纵向水平杆；34-剪刀撑。PAGEPAGE模板的侧压力，采取分层浇筑，每次浇注高度不大于400mm，上层混凝土浇PAGEPAGE7PAGEPAGE府府全督门技术规范》JGJ80-91146作业。5 PAGEPAGE支架的安全检查与维护，应按JGJ130－20112.5KN/m2，严格控制实际施工荷1.2Mpa组副组长：刘明庆：13793177578130660386321506335392915964539698陈光耀：1815192903赵磊东升：15726400022186545414151876611573515662625351及时覆盖塑料布和草苫子等保温材料，养护前混凝土不低于2℃；现浇混凝2-31JGJ46-2005《施工现场临0.1S。工程必须专设消防水泵）241m5mm。PAGEPAGE111PAGEPAGE234立杆脚手架高度H如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事组成员：吴延岭、宋立滨、陈光耀、刘东升、赵磊、高豪顺、陈姚刚、施工班组：钢筋班混凝土班木工班架工班组 李坦员：吴延岭陈光耀：1815192903赵磊:15624577165157264000221865454141518766115735卢子恒:1566262535130安全小组每周组织一次全面检查，随时发现问题及时整改，有效地做好预防高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行或红模板工程应按相关规定编制施工方案，施工单位分管负责人审批签120，向专业救援队伍求助。120，向专业救援队伍求助。5、由技术部门、工程部门及设备出租单位，认真总结事故教训，全面组长：肖衡：副组长：刘明庆坦员：吴延岭立滨光耀：1815192903赵磊:15624577165157264000221865454141518766115735卢子恒:1566262535123.11JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-92G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m3G3k(kN/m2构构件时Q1k(kN/m12对水平面模板取值Q2k(kN/m22风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/m风荷载体型系数梁跨度方向立柱间距梁两侧立柱横向间距步距 la(mm)、l231PAGEPAGE可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGE222b=1000mm，W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q2k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×q1静＝γ01.35[G1k+(G2k+G3kh]b＝11.35[0.1+(24+1.5)0.8]1＝q1＝γ0×1.4×φc×Q2k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mPAGEPAGE M＝0.125q σ＝M/W＝0.151×106/28166.667＝5.36N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2 ν＝0.521q R1=R3=0.375q1L+0.437q1L=0.375×27.675×0.2+0.437×2.52×0.2＝2.296kN 22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cm梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1＝Max[R2]/b=Max[7.549]/1=小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=0.054kN/mq4左×2]×(0.5-q4右×2]×((1-0.5)-q左＝q1+q2+q3+q4=2.296+0.054+0.459+1.089=3.898kN/mq中=q1+q2=7.549+0.054=7.603kN/mq右＝q1+q2+q3+q4=2.296+0.054+0.459+1.089=3.898kN/mq=Max[q左,q中,q右]=Max[3.898,7.603,3.898]=7.603kN/m梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1'＝R3'/b=1.538/1＝1.538kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2q4左＝[1(0.5+(24+1.1)0.12)]q4右＝[1(0.5+(24+1.1)0.12)]q中'=q1'+q2'=5.125+0.04=5.165kN/mq右'＝q1'+q2'+q3'+q4=1.538+0.04+0.34+0.527=2.444kN/mq'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.444,5.165,2.444]=5.165kN/mPAGEPAGEMmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×7.603×0.4252，0.5×7.603×0.252]ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.165×4254/(100×8415×256×104)＝0.053mmPAGEPAGE223W(cm24I(cm主梁剪力图 τ=2V 223W(cm24I(cmPAGEPAGE1 P＝max[R，R]=Max[3.307，3.307]=3.307kN 2(kN·m)σ=M/W=0.492×106/4120=119.402N/mm2≤[f]=205N/mm22PAGEPAGE2A(mm24I(cm3W(cm22钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm PAGEPAGEσ＝M/W＝0.043×106/4120＝10.543N/mm2≤[f]＝205N/mm2纵向水平钢管剪力图 τ＝2V/A=2×0.19×1000/384＝0.989N/mm2≤[τ]＝125N/mm PAGEPAGE1N＝max[R1,R4]＝max[0.628,0.628]＝0.628kN≤1×8=8kN40～65N·m顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2立柱截面面积A(mm3W(cm2顶部立柱段非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.916×1400=2682.4mmMw＝γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.744×0.85×1.42/10顶部立柱段λ1＝l01/i＝2597.994/16＝162.375，查表得立柱最大受力Nw＝max[R1+N1R2R3R4+N2]+Mw/lb＝max[0.628+1[1.35(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.85+0.5-×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.85+1-0.5-0.4/2)/2×wf＝N/(φA)+M/W＝7266.313/(0.268×384)+0.156×106/4120＝108.471N/mm2w非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.185×1.916×1400=3178.644mmNw＝max[R1+N1，R2，R3，R4+N2]+1×1.35×0.15×(9.75-＝max[0.628+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.85+0.5-wf＝N/(φA)+M/W＝9078.688/(0.184×384)+0.156×106/4120＝166.355N/mm2w支撑层楼板厚度2fc(N/mm2ft(N/mm立柱垫板宽根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1PAGEPAGE 可得：f=11.154N/mm2，β β=(A/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)] A=ab=40000mm21GB50666-2GB50010-3GB50009-4GB50017-93混凝土重力密度γc(kN/m1新浇混凝土初凝时间塌落度修正系数混凝土浇筑速度2H2G4k(kN/mmin{0.28γct0βv×0.9×222Q4k(kN/m2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1× S＝G＝19.2 244i1PAGEPAGE2i12222面板弹性模量E(N/mm梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝PAGEPAGEq1＝bS承q1q1Mmax＝0.1q1L2+0.117q1q＝bS正νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×226.6674/(100×4500×183083.333)＝Rmax＝1.1×q1×l左+1.2×q1×l左＝1.1×23.328×0.227+1.2×2.52×0.227＝R'max＝1.1×l左22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm2PAGEPAGE4Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.502×0.72，0.5×6.502×PAGEPAGERR'2222主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm4I(cm3W(cm承载能力极限状态PAGEPAGE主梁弯矩图 σ＝M/W＝0.197×106/4120=47.883N/mm2≤[f]=205 梁左侧剪力图 τ=2V/A=2×3.356×1000/384＝17.481N/mm2≤[τ]=120 νmax＝0.112mm≤350/250＝1.4mmRb轴向拉力设计值NtPAGEPAGEt＝0.95×Max[7.42]＝7.049kN≤Nt1JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-52G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m3G3k(kN/m2Q1k(kN/m12Q2k(kN/m22风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/m风荷载体型系数 la(mm)、l231PAGEPAGE可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGE22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2b=1000mm，W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q2k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×q1静＝γ01.35[G1k+(G2k+G3kh]b＝11.35[0.1+(24+1.5)0.8]1＝q1＝γ0×1.4×φc×Q2k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M＝0.125q σ＝M/W＝0.236×106/28166.667＝8.375N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2 ν＝0.521q R1=R3=0.375q1L+0.437q1L=0.375×27.675×0.25+0.437×2.52×0.25＝2.87kN 22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cm梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1＝Max[R2]/b=Max[9.436]/1=小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/2=0.068kN/mq4左×2]×(0.55-q4右×2]×((1.1-0.55)-q左＝q1+q2+q3+q4=2.87+0.068+0.459+1.089=4.486kN/mq中=q1+q2=9.436+0.068=9.503kN/mq右＝q1+q2+q3+q4=2.87+0.068+0.459+1.089=4.486kN/mq=Max[q左,q中,q右]=Max[4.486,9.503,4.486]=9.503kN/m梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1'＝R3'/b=1.922/1＝1.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/2q4左＝[1(0.5+(24+1.1)0.12)]q4右＝[1(0.5+(24+1.1)0.12)]q中'=q1'+q2'=6.406+0.05=6.456kN/mq右'＝q1'+q2'+q3'+q4=1.922+0.05+0.34+0.527=2.839kN/mq'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.839,6.456,2.839]=6.456kN/mPAGEPAGEν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×6.456×4254/(100×8415×256×104)＝0.066mmPAGEPAGE223W(cm24I(cmPAGEPAGE主梁剪力图 τ=2V 223主梁截面抵抗矩W(cm24主梁截面惯性矩I(cm1PAGEPAGE P＝max[R，R]=Max[3.895，3.895]=3.895kN，P'＝max[R'，R'] 2(kN·m)σ=M/W=0.579×106/4120=140.632N/mm2≤[f]=205N/mm222A(mm钢管截面回转半径24钢管截面惯性矩I(cm3W(cm22 PAGEPAGEσ＝M/W＝0.063×106/4120＝15.309N/mm2≤[f]＝205N/mm2纵向水平钢管剪力图 τ＝2V PAGEPAGE扣件抗滑移折减系数1N＝max[R1,R4]＝max[0.912,0.912]＝0.912kN≤1×8=8kN40～65N·m顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2A(mm3立柱截面抵抗矩W(cm2支架自重标准值顶部立柱段非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.755×1400=2457mmMw＝γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.744×0.85×1.42/10顶部立柱段λ1＝l01/i＝2299.374/16＝143.711，查表得边0.912+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.85+1.1-0.55-wf＝N/(φA)+M/W＝8516.33/(0.336×384)+0.156×106/4120＝103.87N/mm2w非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1400=2911.545mmNw＝max[R1+N1，R2，R3，R4+N2]+1×1.35×0.15×(9.75-＝max[0.912+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.85+0.55-×0.85，8.374，8.374，0.912+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×wf＝N/(φA)+Mw2fc(N/mm2ft(N/mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1 可得：f=11.154N/mm2，β β=(A/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)] A=ab=40000mm21GB50666-2GB50010-3GB50009-4GB50017-3混凝土重力密度γc(kN/m1新浇混凝土初凝时间塌落度修正系数混凝土浇筑速度2H2G4k(kN/m梁下挂侧模min{0.28γct0βv×0.9×222混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1× S＝G＝19.2 244iPAGEPAGE12第i12222梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝PAGEPAGEq1＝bS承q1q1Mmax＝0.1q1L2+0.117q1q＝bS正νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×226.6674/(100×4500×183083.333)＝Rmax＝1.1×q1×l左+1.2×q1×l左＝1.1×23.328×0.227+1.2×2.52×0.227＝R'max＝1.1×l左223W(cm24I(cmPAGEPAGEMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.502×0.72，0.5×6.502×RR'22224I(cm3W(cm承载能力极限状态主梁弯矩图 σ＝M/W＝0.197×106/4120=47.883N/mm2≤[f]=205 梁左侧剪力图 τ=2V/A=2×3.356×1000/384＝17.481N/mm2≤[τ]=120 νmax＝0.112mm≤350/250＝1.4mmRbNt

1JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-模板支架纵向长度2G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m22212风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/mPAGEPAGE风荷载体型系数可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGEPAGEPAGE22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm21mW＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×q1=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)]×1=4.201kN/mq1=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/mPAGEPAGEq＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b 1 1M 1 1 σ＝M/W＝0.135×106/28166.667＝4.779N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2ν223W(cm2小梁弹性模量E(N/mm4I(cmq1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×因此，q1＝γ0×1.35×(G1kM1＝0.1q1L2+0.117q1M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.081×0.852+0.213×M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.524×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]V1＝0.6q1L+0.617q1L＝0.6×0.894×0.85+0.617×0.63×0.85＝0.786kN τ=3V/(2bh q＝(γG(G1k挠度,跨中ν 悬臂端ν＝ql 223W(cm24I(cmq1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×q1＝γ0×1.35×(G1kq1＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1+1.2q1)L＝1.1×0.948×0.85+1.2×0.378×0.85＝主梁弯矩图一PAGEPAGEσ=M/W=0.414×106/4120=100.464N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁剪力图一主梁剪力图二 τ=2V 主梁变形图一PAGEPAGE顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2立柱截面面积A(mm3W(cm2PAGEPAGE顶部立柱段非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1400=2457mm根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011q1有所q1＝1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2=N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[4.436，4.935，5.043，4.217]=5.043kNf＝N1/(ΦA)＝5043/(0.353×384)＝37.203N/mm2≤[f]＝205N/mm2N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[4.436,4.935,5.043,4.217]+0.075/0.85=5.131kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝5131/(0.353×384)+0.075×106/4120＝56.057N/mm2≤[f]＝l0=kμ2hPAGEPAGEN1f=N/(φ1 M＝γ×γφω×l×h2/10＝1×1.4×0.9×0.358×0.85×1.42/10＝0.075kN·mNw=Max[R1,R2,R3 f=N/(φA)+M/W＝7.105×103/(0.218×384)+0.075×106 支撑层楼板厚度72fc(N/mm2ft(N/mm立柱垫板宽根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1 可得：f=8.294N/mm2，β β=(A/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)] A=ab=40000mm210KL2a400x8001JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-模板支架横向长度2G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m3混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m2构件时Q1k(kN/m12Q2k(kN/m22风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/mC模板支架顶部距地1风荷载体型系数 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、l230可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1222面板弹性模量E(N/mmb=1000mm，按二等跨连续梁计算：q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q2k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×q1静＝γ01.35[G1k+(G2k+G3kh]b＝11.35[0.1+(24+1.5)0.8]1＝q1＝γ0×1.4×φc×Q2k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mR1=R3=0.375q1L+0.437q1 22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cm梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1＝Max[R2]/bMax[7.549]/1=7.549kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1＝R3/b=2.296/1＝2.296kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2q4左×2]×(0.5-q4右×2]×((1-0.5)-q左＝q1+q2+q3+q4=2.296+0.054+0.439+1.242=4.03kN/mq中=q1+q2=7.549+0.054=7.603kN/mq右＝q1+q2+q3+q4=2.296+0.054+0.439+1.242=4.03kN/mq=Max[q左,q中,q右]=Max[4.03,7.603,4.03]=7.603kN/m梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1'＝R3'/b=1.538/1＝1.538kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2q4左＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q4右＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q中'=q1'+q2'=5.125+0.04=5.165kN/mq右'＝q1'+q2'+q3'+q4=1.538+0.04+0.325+0.64=2.542kN/mq'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.542,5.165,2.542]=5.165kN/mν1Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.603×0.425,0.5×7.603×0.425+7.603×Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[5.165×0.425,0.5×5.165×0.425+5.165×22主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cm1PAGEPAGEσ=M/W=0.118×106/4120=28.627N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁剪力图 τ=2V 主梁变形图PAGEPAGE1顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2A(mm3W(cm2顶部立柱段非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.755×1400=2457mm M＝γ×φ×1.4×ω×l×h2/10＝1×0.9×1.4×1.144×0.425 顶部立柱段λ1＝l01/i＝2683.989/16＝167.749，查表得立柱最大受Nw＝max[R1+N边1R2R3R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.3+1[1.350.3+1[1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91](0.85+1-0.5-0.4/2)/2wf＝N/(φA)+M/W＝3442.212/(0.253×384)+0.12×106/4120＝64.557N/mm2w非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.291×1.755×1400=3171.987mmNw＝max[R1+N1，R2，R3，R4+N2]+1×1.35×0.15×(21-0.8)+Mw/lb＝max[0.3+1[1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91](0.85+0.5-0.4/2)/20.425，3.322，3.322，0.3+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×wf＝N/(φA)+Mw支撑层楼板厚度2fc(N/mm2混凝土的实测抗拉强度ft(N/mmPAGEPAGE立柱垫板宽根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1 可得：f=11.154N/mm2，β β=(A/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)] A=ab=40000mm210KL2a400x8001GB50666-2GB50010-3GB50009-4GB50017-9PAGEPAGE《混凝土结构工程施工规范》3混凝土重力密度γc(kN/m1塌落度修正系数2Hmin{0.28γct0βv新浇混凝土对模板的侧压力标准值梁下挂侧模×0.9×2，24×0.8}＝min{48.839，19.2}G4k(kN/m22Q4k(kN/m2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×S正＝G4k＝19.2244i12i1222面板抗剪强度设计值[τ](N/mmPAGEPAGE2梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝q1＝bS承q1q1Mmax＝0.1q1L2+0.117q1q＝bS正νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×216.6674/(100×4500×183083.333)＝Rmax＝1.1×q1×l左+1.2×q1×l左＝1.1×23.328×0.217+1.2×2.52×0.217＝R'max＝1.1×l左PAGEPAGE223W(cm24I(cmMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.215×0.72，0.5×6.215×ν RR'22224I(cm3W(cm承载能力极限状态主梁弯矩图 σ＝M/W＝0.173×106/4120=42.067N/mm2≤[f]=205 梁左侧剪力图 τ=2V/A=2×3.361×1000/384＝17.505N/mm2≤[τ]=120 νmax＝0.076mm≤400/250＝1.6mmRbNtt＝0.95×Max[7.348]＝6.981kN≤Nt10KL11500x8001JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-模板支架横向长度2G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m3G3k(kN/m2Q1k(kN/m12Q2k(kN/m22风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/m1风荷载体型系数 la(mm)、l240PAGEPAGE可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGE面板厚度22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2b=1000mm，W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q2k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×q1静＝γ01.35[G1k+(G2k+G3kh]b＝11.35[0.1+(24+1.5)0.8]1＝q1＝γ0×1.4×φc×Q2k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mPAGEPAGE 1 1M L2＝0.1×27.675×0.167 1 1σ＝M/W＝0.085×106/28166.667＝3.02N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2 ν＝0.677qL4/(100EI)=0.677×20.5×166.6674/(100×4500×183083.333) R1=R4=0.4q1L+0.45q1L=0.4×27.675×0.167+0.45×2.52×0.167＝2.034kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×27.675×0.167+1.2×2.52×0.167＝5.578kN R 22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cm梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=PAGEPAGE小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3=0.045kN/mq4左×2]×(0.55-q4右×2]×((1.1-0.55)-q左＝q1+q2+q3+q4=2.034+0.045+0.439+1.242=3.759kN/mq中=q1+q2=5.578+0.045=5.623kN/mq右＝q1+q2+q3+q4=2.034+0.045+0.439+1.242=3.759kN/mq=Max[q左,q中,q右]=Max[3.759,5.623,3.759]=5.623kN/m梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/mq4左＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q4右＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q中'=q1'+q2'=3.758+0.033=3.792kN/mq右'＝q1'+q2'+q3'+q4=1.367+0.033+0.325+0.64=2.365kN/mq'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.365,3.792,2.365]=3.792kN/mMmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×5.623×0.4252，0.5×5.623×0.252]ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.792×4254/(100×8415×256×104)＝0.039mmRmax=[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×5.623×0.425,0.4×5.623×0.425+5.623梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为223W(cm24I(cm1主梁弯矩图σ=M主梁剪力图 τ=2V 扣件抗滑移折减系数1N＝max[R1,R4]＝max[0.414,0.414]＝0.414kN≤1×8=8kN40～65N·m撑点的长度顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2立柱截面面积A(mm回转半径3W(cm2顶部立柱段非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.755×1400=2457mmMw＝γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.911×0.425×1.42/10顶部立柱段λ1＝l01/i＝2683.989/16＝167.749，查表得边0.414+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.85+1.1-0.55-wf＝N/(φA)+Mw非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.291×1.755×1400=3171.987mmNw＝max[R1+N1，R2，R3，R4+N2]+1×1.35×0.15×(21-0.8)+Mw/lb＝max[0.414+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.85+0.55-0.425，3.972，3.972，0.414+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×wf＝N/(φA)+M/W＝8149.742/(0.184×384)+0.096×106/4120＝138.645N/mm2w2fc(N/mm2ft(N/mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1 可得：f=11.154N/mm2，β β=(A/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)] A=ab=40000mm210KL11500x8001GB50666-2GB50010-3GB50009-4GB50017-3混凝土重力密度γc(kN/m1塌落度修正系数2Hmin{0.28γct0βv2G4k(kN/m 22Q4k(kN/m2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1× S＝G＝19.2 244i12i12PAGEPAGE222面板弹性模量E(N/mm梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝q1＝bS承q1q1PAGEPAGE 1 1q＝bS正ν＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×216.6674/(100×4500×183083.333)＝Rmax＝1.1×q1×l左+1.2×q1×l左＝1.1×23.328×0.217+1.2×2.52×0.217＝R'max＝1.1×l左22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cmPAGEPAGEMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.215×0.72，0.5×6.215×RR'PAGEPAGE22主梁弹性模量E(N/mm224I(cm3主梁截面抵抗矩W(cm承载能力极限状态σmax＝Mmax/W＝0.157×106/4120=38.155N/mm2≤[f]=205N/mm2梁左侧剪力图 τ=2V/A=2×2.871×1000/384＝14.953N/mm2≤[τ]=120 νmax＝0.042mm≤350/250＝1.4mmRbNtt＝0.95×Max[6.532]＝6.205kN≤Nt

1JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-模板支架纵向长度92G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m施工人员及设备荷载标准值22212风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/m风荷载体型系数立柱横向间距主梁最大悬挑长度可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGEPAGEPAGE面板厚度2221mW＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×q1=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=5.218kN/mq1=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/mq＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×bM1＝0.1q1L2+0.117q1 σ＝M/W＝0.135×106/28166.667＝4.779N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2ν22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cmq1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×因此，q1＝γ0×1.35×(G1kPAGEPAGEM1＝0.1q1L2+0.117q1M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.081×0.852+0.213×M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.728×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]V1＝0.6q1L+0.617q1L＝0.6×1.098×0.85+0.617×0.63×0.85＝0.89kNq＝(γG(G1k挠度,跨中悬臂端PAGEPAGE223W(cm24I(cmq1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×q1＝γ0×1.35×(G1kq1＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.2＝0.853kN/m按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1+1.2q1)L＝1.1×1.152×0.85+1.2×0.378×0.85＝PAGEPAGE主梁弯矩图一σ=M/W=0.476×106/4120=115.471N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁剪力图一PAGEPAGE主梁剪力图二 τ=2V 主梁变形图一PAGEPAGE顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2A(mm3W(cm2顶部立柱段非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1400=2457mm根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011q1有所q1＝1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.2=PAGEPAGE1N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.173，5.754，5.88，4.918]=5.88kNf＝N/(ΦA)＝5880/(0.287×384)＝53.354N/mm2≤[f]＝205N/mm21 M＝γ×γφω×l×h2/10＝1×1.4×0.9×0.358×0.85×1.42/10＝0.075kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.173,5.754,5.88,4.918]+0.075/0.85=5.968kN l0=kμ2h=1.291×1.755×1400=3171.987mmN=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.173,5.754,5.88,4.918]+1×1.35×0.15×1f=N/(φ1 M＝γ×γφω×l×h2/10＝1×1.4×0.9×0.358×0.85×1.42/10＝0.075kN·mNw=Max[R1,R2,R f=N/(φA)+M/W＝10.221×103/(0.184×384)+0.075×106 2fc(N/mm2ft(N/mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1可得βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=31JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-82模板及其支架自重标准值G1k(kN/m3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3G3k(kN/m2时Q1k(kN/m12Q2k(kN/m22风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/mC风荷载体型系数 la(mm)、l240可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGEPAGEPAGE面板厚度222b=1000mm，W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q2k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×q1静＝γ01.35[G1k+(G2k+G3kh]b＝11.35[0.1+(24+1.5)0.8]1＝q1＝γ0×1.4×φc×Q2k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.1q1L2+0.117q1L2＝0.1×27.675×0.1332+0.117×2.52×0.1332＝0.054kNmνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×4500×183083.333)＝R1=R4=0.4q1L+0.45q1R2=R3=1.1q1L+1.2q1 R 22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3W(cm24I(cm梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1＝Max[R2,R3]/b=Max[4.462,4.462]/1=小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=0.036kN/mq4左×2]×(0.55-q4右×2]×((1.1-0.55)-q左＝q1+q2+q3+q4=1.627+0.036+0.439+1.449=3.551kN/mq中=q1+q2=4.462+0.036=4.498kN/mq右＝q1+q2+q3+q4=1.627+0.036+0.439+1.449=3.551kN/mq=Max[q左,q中,q右]=Max[3.551,4.498,3.551]=4.498kN/m梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/mq4左＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q4右＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q中'=q1'+q2'=3.007+0.027=3.033kN/mq右'＝q1'+q2'+q3'+q4=1.093+0.027+0.325+0.746=2.191kN/mq'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.191,3.033,2.191]=3.033kN/mν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.033×4254/(100×8415×256×104)＝0.031mm梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为223W(cm2主梁弹性模量E(N/mm4I(cm1σ=M/W=0.098×106/4120=23.799N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁剪力图主梁变形图1N＝max[R1,R4]＝max[0.256,0.256]＝0.256kN≤1×8=8kN40～65N·m至支撑点的长度顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2立柱截面面积A(mm3W(cm2顶部立柱段非顶部立柱段：l02=kμ2h M＝γ×φ×1.4×ω×l×h2/10＝1×0.9×1.4×0.911×0.425 顶部立柱段λ1＝l01/i＝1968.259/16＝123.016，查表得边0.256+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.85+1.1-0.55-wf＝N/(φA)+Mw非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.291×1.755×1400=3171.987mmNw＝max[R1+N1，R2，R3，R4+N2]+1×1.35×0.15×(25.2-＝max[0.256+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.85+0.55-×0.425，3.527，3.527，0.256+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×wf＝N/(φA)+Mw支撑层楼板厚度2fc(N/mm2ft(N/mm立柱垫板宽根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20106.6.1 可得：f=11.154N/mm2，β β=(A/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)] A=ab=40000mm21JGJ162-2GB50010-3GB50009-101054424XYXY立杆的横向间距4322fc(N/mm2ftk(N/mm立杆传递荷载组合值2gi(kN/m2qi(kN/m2Gi(kN/m2Qi(kN/m4 Gi＝1.2×[Ecihci/(Ecihci+Eci-1hci-1+Eci-2hci-2)]×(gi+gi-1+gi- Qi＝1.4×[Ecihci/(Ecihci+Eci-1hci-1+Eci-2hci-2)]×(qi+qi-1+qi-44'-'-42ν M1=(m1+νm2)Gi'BC M1=(m2+νm1)Gi'BC2242fcC50凝土α11.0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mmh2ξχχ2m2mmh0=h-2)2As'(mm10'2As(mm2fy(N/mmh0=h-2ζ2fc(N/mm11PAGEPAGE2fy(N/mm2As(mmρte)]/dc最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜＜20c2，当c＞65c652.72.1，偏2.4；ν1.00.7；ψPAGEPAGEh0=h-(c+d/2)ψν2Es(N/mm第414（GB50010h≤800mmβh=1.0h≥2000mmβh=0.9；1.0-3.5N2范围内h0/2η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,当βs<2βs=2，当面积为圆形时，取βs=2板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40 ，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20ηF411416L30400x8001JGJ162-2JGJ3GB50010-4GB50009-5GB50017-82G1k(kN/m3G2k(kN/m3G3k(kN/m3混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m2件时Q1k(kN/m12对水平面模板取值Q2k(kN/m22风荷载标准值ωk(kN/m基本风压20(kN/mC风荷载体型系数 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、l240可变荷载的组合值系数1-可变荷载的分项系1-永久荷载的分项系数1-结构重要性系数1PAGEPAGE22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2面板弹性模量E(N/mmb=1000mm，W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q2k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×q1静＝γ01.35[G1k+(G2k+G3kh]b＝11.35[0.1+(24+1.5)0.8]1＝q1＝γ0×1.4×φc×Q2k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mPAGEPAGE 1 1M＝0.1q 1 1 ν＝0.677qL4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×4500×183083.333) R1=R4=0.4q1L+0.45q1L=0.4×27.675×0.133+0.45×2.52×0.133＝1.627kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×27.675×0.133+1.2×2.52×0.133＝4.462kN R 22小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm3小梁截面抵抗矩W(cm2小梁弹性模量E(N/mm4小梁截面惯性矩I(cm梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=PAGEPAGE小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=0.036kN/mq4左×2]×(0.55-q4右×2]×((1.1-0.55)-q左＝q1+q2+q3+q4=1.627+0.036+0.439+1.449=3.551kN/mq中=q1+q2=4.462+0.036=4.498kN/mq右＝q1+q2+q3+q4=1.627+0.036+0.439+1.449=3.551kN/mq=Max[q左,q中,q右]=Max[3.551,4.498,3.551]=4.498kN/m梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3=0.027kN/mq4左＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q4右＝[1(0.5+(24+1.1)0.15)]q中'=q1'+q2'=3.007+0.027=3.033kN/mq右'＝q1'+q2'+q3'+q4=1.093+0.027+0.325+0.746=2.191kN/mq'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.191,3.033,2.191]=3.033kN/mν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.033×4254/(100×8415×256×104)＝0.031mmRmax=[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×4.498×0.425,0.4×4.498×0.425+4.498梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为223W(cm24I(cm1主梁弯矩图σ=M主梁剪力图 τ=2V 1N＝max[R1,R4]＝max[0.256,0.256]＝0.256kN≤1×8=8kN40～65N·m顶部立柱计算长度系数非顶部立柱计算长度系数2A(mm回转半径3立柱截面抵抗矩W(cm2支架自重标准值顶部立柱段非顶部立柱段：l02=kμ2h=1×1.755×1400=2457mmMw＝γ0×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.911×0.425×1.42/10顶部立柱段λ1＝l01/i＝1968.259/16＝123.016，查表得边0.256+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.85+1.1-0.55-PAGEPAGEwf＝N/(φA)+Mw非顶部立柱段：l02=kμ2h=1.291×1.755×1400=3171.987mmNw＝max[R1+N1，R2，R3，R4+N2]+1×1.35×0.15×(25.2-＝max[0