《A广场一期基坑支护结构设计》13000字（论文）

目录第一章绪论1.1基坑支护技术综述在古代人们会通过修建地下室来储存物资，并且人类对于土地的利用率不够高，地面建筑物并没有饱和，人们不需要通过高层建筑物，或基坑的方式扩展空间，但工业化的进程加剧，城市飞速发展在第二次世界大战后，人们产生了关于扩展城市空间的需求。再者科学技术的发展也提供了可能性，但我国刚刚解放完成，百废待兴，所以并没有开始扩展城市地下空间。随着时间的推移，在二十世纪八十年代，伴随着改革开放的进行，我国的基坑工程也开始了发展。在八十年代之前我国大部分的建筑物只有地下一层简单的地下室，基础埋深不会超过四米基坑的支护类型都是简单的放坡开挖。在此之后，我国的基础建设蓬勃发展，高层建筑物及其的数量高度都在增加，对于地下空间的利用要求，以及深度要求也在不断的增加不少基坑长宽超过五十，开挖深度也慢慢超过二十米。深基坑的设计也被重视起来，工程运用的案例也越来越多。在二十一世纪，地下加油站，停车场，地铁及人防工程等大型地下工程不断增多，伴随如此深基坑工程的理论知识也得到了飞速发展为了满足基坑设计的要求，我国很多相关单位都提出了新的邮件课题，对于支护设计原则，土压力，支护结构的优化设计都提出了新的理论，许多地区出台了基坑工程的指南，多项法规也开始出台，在此过程中我国取得了大量成功的经验，也经历过失败，造成了很不好的摄会影响，但这些都在推动着我国深基坑工程的发展于世界接轨。要提高效率，创新精神及科学严谨慎的态度必不可少，新的实践将为深基坑的理论发展作基础，并逐步完善深基坑程序。1.2该设计的研究意义本课题实际上是深基坑支护结构设计，在城市地铁与高层建筑发展迅速的情形下能适用于很多情况，深基坑支护结构设计需要用到许多土木工程的专业知识包括岩石力学，土力学，混凝土结构设计，结构力学，材料力学，土木工程材料基础工程等等，在设计过程中可以加强我们对于这些课程的运用，锻炼思考能力，以及对于资料文献的整合与理解能力，为日后步入社会参加工作创造基础。1.3本次毕业设计的任务及相关内容首先要查找相关资料和规范了解基坑支护的相关内容，其次要按照时间点之前来安排相关内容的计算和写作并且留下合适的时间发给老师进行意见交流及检查做适当的修改来保证质量。时间结点如1.4所式。在进行设计的过程中，首先要明确基坑的各种基本信息其中包括开挖深度、基坑面积、周围环境、土层的物理力学性质等，先确定基坑等级，以及施工条件；对于相关的支护体系方案进行条件比较；使用理正深基坑软件去进行结构的计算，还需进行土压力的计算工作，使用土压力计算公式计算土压力以及作用点位置；接下来就是布置内支撑，其中内撑的选型，材料和布置形式等，确保基坑安全满足要求；最后所有单元计算和整体计算结束后需要对基坑计算进行汇总，统计工程量，得出结论，再进行设计报告的撰写。的工作是针对整个基坑设计过程选择一个专题进行研究。整个设计过程中需要扎实的专业知识以及对理正深基坑软件的使用。这既考察了我们的专业知识技能和基本功，还锻炼了查阅相关资料的能力，对即将步入社会的我们来说个很好的学习机会。1.4设计目标及相关进度安排设计进度安排如下:（1）围护结构方案设计:2021年3月10日。（2）土压力计算:2021年3月20日。（3）基坑支护结构计算:2021年4月20日。（4）基坑稳定性验算:2021年4月30日。（5）基坑内支撑设计:2021年5月10日。（6）基坑专题研究:2021年5月20日。（7）撰写设计报告:2021年5月30日第三章基坑围护结构方案设计第二章工程概况2.1工程简介项目位于南昌市高新区艾溪湖旁，东侧有南大科技楼、场地南临艾溪湖北路、西侧为一期住宅、北侧为一期住宅。拟建项目分为住宅区，其中含7栋高层住宅。拟建工程设1层地下室，地下室高度为6.60m，室内±0.00标高为21.50m，地下室基坑底板顶标高为15.10m。地下室底板厚度（含垫层）按1.20m计，场地自然地面标高按19.00~21.00m计算，基坑开挖深度为5.1~7.1m。基坑周长为760m，面积为32800m2。2.2工程地质条件拟建场地为赣江Ⅱ级阶地，原始地貌为稻田、鱼塘、洼地、人工水渠。现场局部整平，现场场地标高约为14.23~20.97m。通过本次野外钻探揭露，在钻探深度范围内，场地表层为人工填土层(Q4ml)、耕植土层（Q4pd），其下为第四系上更新统冲积层的粉质粘土层和砂层（Q3al），下卧基岩为下第三系砂岩（E1-2）。按岩土层的成因类型、岩性结构、工程地质特征等，自上而下可依次划分为：①1杂填土、①2耕植土、①3淤泥、②粉质粘土、③中砂、④砾砂、⑤圆砾、⑥强风化泥质粉砂岩、⑦中风化泥质粉砂岩、⑦1中风化泥岩、⑧中风化泥岩、⑨中风化泥质粉砂岩等12个单元层。表1各岩土层基坑设计参数表岩土层号岩土名称重度凝聚力内摩擦角锚杆的极限粘结强度标准值γCkφqskkN/m3kPa°kPa①-11-1杂填土18.00.015.032.0①-21-2耕植土18.00.015.030.0①-31-3淤泥18.05.05.026.0②粉质粘土19.126.8014.1065.0③中砂18.00.025.0110.0④砾砂19.00.030.0260.0⑤圆砾19.50.0--260.0⑥强风化泥质粉砂岩20.0⑦中风化泥质粉砂岩22.02.3水文地质条件勘探深度内，勘察场地地下水可分为第四系松散层孔隙潜水和基岩裂隙水。①第四系松散层孔隙潜水勘察期间，勘察深度范围内，场地内在③中砂中揭露第四系孔隙潜水，初见水位埋深2.7~11.20米，标高7.71~11.21米，稳定水位埋深3.2~10.00米，标高7.21~10.71米，水量丰富，主要由艾溪湖、赣江侧向补给及地表水下渗补给，平水期、枯水期往赣江水系排泄，与艾溪湖、赣江河水水力联系密切，水位年变幅为3-5米。②基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存于基岩裂隙及溶蚀孔洞中，场地内基岩裂隙及溶蚀孔洞发育较少，基岩裂隙水水量较少，承压性不明显。地下水对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。4、设计技术要求本设计本着安全可靠、技术先进、经济合理、方便施工的原则，综合考虑基坑工程情况、周边环境条件及基坑开挖施工顺序，对各种围护结构进行比较分析，最终确定基坑支护结构方案。第三章基坑围护结构方案设计3.1基坑工程设计3.1.1基坑工程设计的原则主要为三个原则，分别是1安全可靠要求支护结构稳定性和本身强度满足规范要求，以保证周围环境的不受太大影响。2经济合理在满足基坑安全可靠的同时，要尽量考虑方案的经济性，和施工的合理性，方案要简单经济合理。3施工便利设计要用于施工，在保证经济安全的前提条件之下，要根据现有情况调整施工方法，尽量协调施工和设计的关系3.1.2基坑支护结构的重要性系数取值具体等级及其对应的信息如下表3.2。表3.2各等级基坑对应的系数γ0破坏后果安全等级重要性系数γ0支护结构破坏、土体失稳或过大变形，对基坑周边环境及地下结构施工影响很严重一级1.10支护结构破坏、土体失稳或过大变形，对基坑周边环境及地下结构施工影响一般二级1.00支护结构破坏、土体失稳或过大变形，对基坑周边环境及地下结构施工影响不严重三级0.90由相关支护设计规程及上表可知，本设计中的基坑开挖深度较小，对基坑周边环境及地下结构施工影响一般，基坑侧壁安全等级为二级，γ0=1.00。3.2支护体系方案选择3.2.1支护结构类型支护结构形式划分大致分为水泥土挡墙式，排桩和板墙式，土钉墙和锚喷支护结构，地下连续墙等。3.2.2各支护结构的特点图3.1中各种方法的适用范围见下表3.3所示。表3.3常见支护方法的适用范围序号支护方法适用范围1深层搅拌水泥土围护墙深层搅拌水泥土围护墙对周围环境有一定的要求，当基坑深度大于7m时不适用，若开挖区域为软土地区应该优先考虑此方法。2钢板桩多用于挖深为5-8m的基坑工程，且对周围环境要求较高，如果有特殊地质条件或者周围地下管线较多，则不适用。3型钢横扫板多用于土质较好，地下水位不高的地区4钢筋混凝土板桩适用于开挖深度不深的中小型基坑工程，取材方便，设备简单且围护体具有较大的刚度。5钻孔灌注桩适用于地下水位较深，土质较好的地区，多用于坑深7-15m的基坑工程，施工对周边地层、环境影响小，但是需要另设止水围幕。6挖孔桩多用于土质较好地区，需要人工开挖，工作环境差，且可能发生危险。7地下连续墙对周围环境影响较小，多用于深基坑支护，深度我国已可施工大于50m的地下连续墙，且有较好的抗渗止水作用。8SMW工法SMW工法强度大，止水性好,在软土地区可同于两层地下室的基坑工程(深度8-10m)。9土钉墙土钉墙是一种边坡稳定式的支护，适用于土质较好地区，一些边坡支护可用此方法。3.2.3基坑围护方案的选择。方案一：放坡开挖放坡开挖的优点是经济实惠简单方便，但是该方法不适用于5m以上的基坑，并且开挖场地不空旷，因此筛去。方案二：排桩式支护结构排桩支护结构适用范围广所包含的类型较多，有钻孔灌注桩、悬臂式钢（混凝土）板桩等，必要时可以结合一道或多道支撑来进行支护。钻孔灌注桩承载能力高、沉降小，变形小，具有较好的稳定性，但是排桩柱列存在一定的间距，易造成流砂或管涌，该工程为软土地基。不太适合采用排桩式支护结构方案三：土钉墙土钉墙是一种边坡稳定式的支护，不需要特殊的大型设备且操作起来叫简便，施工时的用地红线范围也较小，能减少了资金的投入。但本基坑土质不是很好。方案四：地下连续墙+内撑地下连续墙是当今使用最广泛的一种支护方法，它可以用作很多安全等级或要求较高的基坑工程，其适用性也较强。对周围环境影响较小，但多用于深基坑支护。并且相对其它支护来说不经济。方案五：格栅式水泥土挡土墙此方法适用于开挖深度不大的基坑，可以形成重力式挡土墙，不需设置支撑（或拉锚），挡土结构抗渗性能良好，造价低廉。并且本基坑深度较为浅，比较适合通过上述方案比选，决定对时代国际广场一期基坑工程采用方案五进行支护。3.3地下连续墙施工3.3.1格栅式水泥土墙的特点格栅式水泥土挡土墙是重力式挡土墙的发展和延伸，主要依靠自身的结构自重力来维持结构在侧向土压力的稳定性，不光可以在密集建筑群进行施工，并且同时具备支护和止水的双重功能，一般适用于软土地基中基坑在7m一下的基坑工程。3.3.2格栅式水泥土墙的施工方法基坑开挖→挡土墙基础→清底换浆→下放导管→浇筑墙水泥土。每一环节务必按照施工方案及规范要求保质保量的有序进行，避免因为其中某一个环节出现纰漏影响整个工程的进度与安全。第四章土压力计算第四章土压力计算4.1土压力的计算依据和计算公式根据地质条件的土层参数以及设计要求，时代广场一期基坑开挖深度为6.1m，嵌固深度为7.9m,格栅式水泥土墙厚度为1m。利用土力学中的朗肯土压力公式来计算作用在墙上的主动土压力和被动土压力，采用水土合算的方法，地下水以下部分的土体采用饱和重度来计算。主动土压力系数：Ka=tan2(45°-φ/2）被动土压力系数：Kp=tan2(45°+φ/2）朗肯主动土压力强度计算公式：Pa=(γz+q)tan2(45°-φ/2）-2ctan2(45°-φ/2）=(γz+q)Ka-2c朗肯被动土压力强度计算公式:Pp=(γz+q)tan2(45°+φ/2）+2ctan2(45°+φ/2）=(γz+q)Kp+2c作用在墙背上单位长度挡土墙上的主动土压力Ea和被动土压力Ep分别为Pa和Pp分布图形的面积，其作用点位置在分布图形的形心处。4.2土压力的计算4.2.1土压力的计算依据和计算公式根据地质条件的土层参数和设计要求，由由国际广场基坑开挖深度为12m，嵌固深度为10m,地下连续墙厚度为1m。利用土力学中的朗肯土压力公式来计算作用在墙上的主动土压力和被动土压力，采用水土合算的方法，地下水以下部分的土体采用饱和重度来计算。主动土压力系数：Ka=tan2(45°-φ/2）被动土压力系数：Kp=tan2(45°+φ/2）朗肯主动土压力强度计算公式：Pa=(γz+q)tan2(45°-φ/2）-2ctan2(45°-φ/2）=(γz+q)Ka-2c朗肯被动土压力强度计算公式:Pp=(γz+q)tan2(45°+φ/2）+2ctan2(45°+φ/2）=(γz+q)Kp+2c作用在墙背上单位长度挡土墙上的主动土压力Ea和被动土压力Ep分别为Pa和Pp分布图形的面积，其作用点位置在分布图形的形心处。Ka1=tan2(45°-7.5°）=0.59=0.77Ka2=tan2(45°-7.05°）=0.61=0.78Ka3=tan2(45°-12.5°）=0.41=0.64Ka4=tan2(45°-15°）=0.33=0.58由(q+rh）Ka1-2c=0并且c=0得临界直立高度h0=0，故：Pa1上=（20+18×1.9）×0.59=31.98kPaPa1下=（20+18×1.9）×0.61-2×26.8×0.78=-8kPaPa2上=（20+18×1.9+19.1×6.7）×0.61-2×26.8×0.61=70.12kPaPa2下=（20+18×1.9+19.1×6.7）×0.64=116.58kPaPa3上=（20+18×1.9+19.1×6.7+18×4.8）×0.41=110.11kPaPa3下=（20+18×1.9+19.1×6.7+18×4.8）×0.33=88.62kPaPa4上=（20+18×1.9+19.1×6.7+18×4.8+19.0×9.3)×0.33=146.93kPa主动土压力合力：Ea=1/2×18×3.61×0.59+1/2×19.1×44.89×0.61-2×26.8×0.78+2×(26.8×26.8）/19+1/2×19.1×44.89×0.64+1/2×18×23.04×0.33=532.8kN/m4.2.2被动土压力计算因为基坑表面无外力作用，故被动土压力从基坑底部起算。Kp1=tan2(45°+7.5°)=1.69=1.30Kp2=tan2(45°+7.05°)=1.64=1.28Kp3=tan2(45°+12.5°)=2.46=1.56Kp4=tan2(45°+15°)=3=1.73Pp1´=(20+18×1.9）×1.69=91.59kPaPp2´上=(20+18×1.9+19.1×6.7）×1.64+2×26.8×1.28=368.2kPaPp2´下=(20+18×1.9+19.1×6.7）×2.46+2×26.8×1.56=555.1kPaPp3´上=（20+18×1.9+19.1×6.7+18×4.8）×2.46=660.68kPaPp3´下=（20+18×1.9+19.1×6.7+18×4.8）×3=805.71kPaPp4´=（20+18×1.9+19.1×6.7+18×4.8+19.0×9.3)×3=1335.81kPa被动土压力合力：Ep=1/2×18×3.61×1.69+1/2×19.1×44.89×1.64+2×26.8×1.28+1/2×19.1×44.89×2.64+1/2×18×23.04×3=2515.9kN/m4.2.3土压力分布图初始土压力与坑外土压力分布图如下图第八章基坑监测技术专题研究第五章格栅式水泥土支护结构设计5.1基坑支护方案设计5.1.1支护方案由于基坑挖深较浅，该围护结构方案设计决定对基坑采用6.7m厚的水泥土格栅墙做支护，。支护结构见图5.1。图5.1支护结构图5.1.2基本信息及超载信息根据工程概况以及设计方案的数据进行参数设置，基本信息如下表5.1，超载信息见表5.2。表5.1基本信息规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数γ01.00基坑深度h(m)6.100嵌固深度(m)7.930墙顶标高(m)0.000截面类型及参数格栅墙...放坡级数0超载个数1墙顶均布荷载(kPa)0.000表5.2超载信息超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.0005.1.3土层信息及参数土层信息见表5.3，土层参数见表5.4，加固土信息见表5.5。表5.3土层信息土层数5坑内加固土是内侧降水最终深度(m)8.000外侧水位深度(m)9.000弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法表5.4土层参数层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)与锚固体摩擦阻力(kPa)1杂填土1.9018.014.0015.002粘性土6.7019.17.012.0015.003中砂4.8018.08.014.004砾砂9.3019.09.05圆砾7.8019.59.5续上表层号粘聚力水下(kPa)水下内摩擦角(度)水土计算方法M，c，k值不排水抗剪强(kPa)1m法3.92212.0015.00合算m法4.20316.0025.00合算m法3.924150.0030.00合算m法12.125150.0030.00分算m法10.00表5.5加固土参数土类名称宽度(m)层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)人工加固土6.02.00018.0008.00020.00030.000续上表土类名称黏聚力水下(kPa)水下内摩擦角(度)计算方法m,C,K值抗剪强度(kPa)人工加固土15.00015.000m法10.00050.005.1.4水泥土墙截面参数 水泥土墙截面示意图水泥土墙厚度B(m)6.700水泥土弹性模量E(104MPa)1.750水泥土抗压强度(MPa)5.000水泥土抗拉/抗压强度比0.150水泥土墙平均重度(kN/m3)22.000水泥土墙抗剪断系数0.400荷载综合分项系数1.2505.1.5土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)杂填土合算1.0001.0001.00010000.000粘性土合算1.0001.0001.00010000.000中砂合算1.0001.0001.00010000.000砾砂合算1.0001.0001.00010000.000圆砾分算1.0001.0001.0001.00010000.0005.1.6工况信息及计算结果工况信息工况号工况类型深度（m）支锚道号1开挖6.100设计参数整体稳定计算方法瑞典条分法稳定计算采用应力状态有效应力法稳定计算合算地层考虑孔隙水压力ㄨ条分法中的土条宽度(m)0.40刚度折减系数K0.8505.2基坑设计结果5.2.1工况,内力位移包络图，地表沉降图工况内力位移包络图：地表沉降图：内力取值内力类型弹性法计算值经典法计算值基坑外侧最大弯矩(kN.m)1819.72575.85基坑外侧最大弯矩距墙顶(m)14.039.00基坑内侧最大弯矩(kN.m)0.000.00基坑内侧最大弯矩距墙顶(m)14.0314.03基坑最大剪力(kN)237.69161.00基坑最大剪力距墙顶(m)8.986.10格栅水泥土墙构造验算 A———栅格内土体的截面面积(m2); δ———计算系数; c———栅格内土体粘聚力(kPa); U———计算周长(m); γm———栅格内土的天然重度(kN/m3);5.2.2截面计算一.采用弹性法计算结果：1.水泥土墙截面承载力验算：抗弯截面距离墙顶14.03m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×0.00=0.00kN.m1.压应力验算:抗压强度满足!2.拉应力验算:抗拉强度满足!基坑外侧计算结果:抗弯截面距离墙顶14.03m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×1819.72=2274.65kN.m1压应力验算:抗压强度满足!2拉应力验算:抗拉强度满足!基坑剪应力验算:抗剪截面距离墙顶8.98m最大截面剪力标准值=Vi=237.69kN.m抗剪强度满足！二.采用经典法计算结果：1.水泥土墙截面承载力验算：基坑内侧计算结果：抗弯截面距离墙顶14.03m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×0.00=0.00kN.m1压应力验算:抗压强度满足!2拉应力验算:抗拉强度满足!基坑外侧计算结果：抗弯截面距离墙顶9.00m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×575.85=719.81kN.m1.压应力验算:抗压强度满足!2.拉应力验算:抗拉强度满足!基坑剪应力验算:抗剪截面距离墙顶6.10m最大截面剪力标准值=Vi=161.00kN.m抗剪强度满足2、截面(基坑面以下主动、被动土压力强度相等处)承载力验算一.采用弹性法计算结果：抗弯截面距离墙顶6.10m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×281.13=351.41kN.m1.压应力验算:抗压强度满足!2.拉应力验算:抗拉强度满足!基坑剪应力验算:抗剪截面距离墙顶6.10m最大截面剪力标准值=Vi=161.00kN.m抗剪强度满足二.采用经典法计算结果：抗弯截面距离墙顶6.10m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×281.13=351.41kN.m1.压应力验算:抗压强度满足!2.拉应力验算:抗拉强度满足!基坑剪应力验算:抗剪截面距离墙顶6.10m最大截面剪力标准值=Vi=161.00kN.m抗剪强度满足！3、截面(基坑底面处)承载力验算一.采用弹性法计算结果：抗弯截面距离墙顶6.10m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×281.13=351.41kN.m1.压应力验算:抗压强度满足!2.拉应力验算:抗拉强度满足!基坑剪应力验算:抗剪截面距离墙顶6.10m最大截面剪力标准值=Vi=161.00kN.m抗剪强度满足！二.采用经典法计算结果：抗弯截面距离墙顶6.10m最大截面弯矩设计值Mi=1.25×γ0×Mk=1.25×1.00×281.13=351.41kN.m1.压应力验算:抗压强度满足!2.拉应力验算:抗拉强度满足!基坑剪应力验算:抗剪截面距离墙顶6.10m最大截面剪力标准值=Vi=161.00kN.m抗剪强度满足式中: γcs———水泥土墙平均重度(kN/m3); γ0———支护结构重要性系数; γf———作用基本组合的综合分项系; fcs———水泥土开挖龄期时的轴心抗压强度设计值(MPa); G'———验算截面以上的墙体自重(kN); u———墙体材料的抗剪断系数; E'ak———验算截面以上的主动土压力标准值(kN/m); E'pk———验算截面以上的被动土压力标准值(kN/m); Ti———锚固力设计值(kN);5.3基坑稳定性验算5.3.1整体稳定验算计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据圆弧半径(m)R=19.861圆心坐标X(m)X=2.587圆心坐标Y(m)Y=11.501整体稳定安全系数Ks=4.924>1.30,满足规范要求。5.3.2抗倾覆稳定性验算水泥土墙绕前趾的抗倾覆稳定性验算:工况1： 抗倾覆稳定性系数 KQ=2.997>=1.30,满足规范要求。Ti——锚固力设计值（kN）。ZTi——支点至支护结构底部或最下道支撑的竖向距离（m）。5.3.3抗滑移稳定性验算工况1：抗滑稳定性验算(Kh>=Ksl=1.20): φ——内摩擦角，单位为度。 抗滑安全系数 Kh=5.996>=1.20,满足规范要求。5.3.4抗隆起验算1从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：Ks=(18.016×7.930×18.401+150.000×30.140)/(18.570×(6.100+7.930)+20.000)=25.486 Ks=25.486≥1.600，抗隆起稳定性满足。深度22.700处，验算抗隆起：Ks=(18.530×16.600×18.401+150.000×30.140)/(18.734×(6.100+16.600)+20.000)=22.865 Ks=22.865≥1.600，抗隆起稳定性满足。5.3.5突涌稳定性验算K=Dγ/hwγwK=2.000*18.995/30.000=1.266>=Kh=1.10基坑底部土抗承压水头稳定!式中:γ———承压水含水层顶面至坑底的土层天然重度(kN/m3);D———承压水含水层顶面至坑底的土层厚度(m);γw———水的重度(kN/m3);hw———承压水含水层顶面的压力水头高度(m);Kh———突涌稳定安全系数，当前取值1.10，规范要求不应小于1.100;K———突涌稳定安全系数计算值。5.3.6嵌固深度构造验算根据公式:嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度=1.300×6.100=7.930m嵌固深度采用值7.930m>=7.930m,满足构造要求。第六章整体计算及结果6.1整体计算内容整体计算包括方案设计，网线布置，支护布置，内撑布置、工程量统计等。单元计算只是考虑基坑土质条件与基坑深度等，而整体计算的计算的对象是针对于整个基坑进行的，计算结果的弯矩图也是整体三维图，采用有限元的方法进行分析。6.2整体计算结果6.2.1方案设计时代广场一期基坑支护进行初步方案设计基坑周长为760m，面积为32800m2。设定为130m和250m的矩形，采用6.7m厚的格栅式水泥土墙，由于该基坑挖深只有6.1m。并且计算的结果满足要求，为了节约资金，故不采取多余的支撑或锚杆结构。6.2.2网线布置在理正深基坑软件中画出自己想要布置的内撑图，不光要满足安全要求，还要考虑材料用量导致的经济问题。确定内撑布置图以后，将CAD图导入理正深基坑软件内，作为网线布置图。由于基坑深度不大，因此不用做多余支撑。6.2.3支护布置因为本基坑的各个单元之间的相差不明显，单元计算只是选取了一个单元做简单的计算分析，因此在整体计算时整个基坑只分一个区，并且由于周围的地质环境相似所以采取一种支护方法即可，首先需要定义分区数据，将单元计算的相关信息输入软件，再指定分区数据，沿基坑周边布置格栅式水泥土墙。6.2.4内撑布置首先需要依据设计方案修改和增加截面数据，从截面库中选择相关截面；然后还要定义相关材料以及柱的截面形状，但由于该基坑深度较浅故布置完成之后进行统一数检，数检结果显示为0个错误，0个警告。冠梁层内撑布置见图6.2。图6.2冠梁层布置6.2.5协同计算及结果对整体计算的结果进行协同分析，计算完成以后即可查询相关结果，计算结果包括详细的整体三维图和单构件的内力位移图，且每一个图形都对应相关的文字和数据说明，根据说明信息也可分析基坑的稳定性。整体三维图见图6.3图6.3整体三维图第七章工程量统计7.1工程量计算时代广场一期基坑支护工程由于是格栅式水泥土所以并没有需要使用的钢筋，关于水泥统一使用C30[混凝土材料价格]等级价格(元/立方米)水泥土100土方10计算参数钢材密度(吨/立方米)7.85造价综合调整系数1.00分构件工程量统计墙材料统计材料类型工程量(立方米)水泥土48835.816总工程量及造价统计其它材料用量水泥土=48835.816(立方米)土方=217696.875(立方米)7.2总造价序号材料类型单位单价(元)工程量造价(元)1水泥土立方米10048835.81648835822土方立方米10217696.8752176969合计7060550工程总造价=7060550(元)调整后工程总造价=7060550×1.00=7060550(元)=706.05(万元)第八章基坑监测技术专题研究8.1基坑监测的基本规定基坑工程开工前应由第三方实施现场监测，基坑工程设计文件应对监测范围，监测项目及监测点的布置做出相应规定。8.1.1应当实施监测的基坑类型以下下基坑应实施基坑工程监测：基坑设计的安全等级为一级或二级的基坑；开挖深度五米及五米以上的基坑；开挖深度小于五米但现场的地质情况和周围环境不佳的基坑。8.1.2监测的对象基坑支护结构；基坑与周围的土体；地下水；基坑周围被保护的建筑物等对象；其他应监测的对象。8.2基坑监测项目8.2.1一般的规定监测项目应与基坑工程设计和施工方案相互匹配，应对监测对象的关键部位进行观测。8.2.2仪器监测（1）支护结构的监测包括围护墙顶部的水平竖向位移，各支撑结构的内力及位移，孔隙水和地下水压力，土体和周边地表的竖向位移。周边建筑及周边管线包括周边建筑物的竖向位移，倾斜角，水平位移，周边管线的水平竖向位移。8.2.3巡视检查基坑工程施工和使用期内，每天均应有专人进行巡视检查等。