【大学课件】循环流化床锅炉课件调试及运行课件

向与会的各位领导和同行问好

河北省电力建设调整试验所华北明珠白洋淀欢迎来自远方的朋友国产化大型循环流化床锅炉在河北的应用450t/hCFB锅炉介绍河北省电力建设调整试验所450t/hCFB锅炉在河北的应用研究DG450/9.81-1型锅炉汽水系统图一次风机系统图二次风机系统引风机系统旋风别离器系统给煤机系统气力播煤装置在炉膛前墙下部沿宽度方向均匀布置有六台气力播煤装置。燃料从料仓进入输煤皮带后，靠重力落入风力播煤装置。播煤装置下部布置三股播煤风将燃料吹送入炉膛进行燃烧。给煤槽内壁由1Cr18Ni9Ti不锈钢板拼接而成。石灰石系统图冷渣器系统选择性排渣冷却器结构冷渣器系统子图锅炉启动燃烧系统450t/hCFB锅炉在河北的应用研究温度范围升温速度小时温度变化范围备注0～150℃10℃/小时±5℃150℃恒温24小时±5℃150～350℃15℃/小时±5℃350℃恒温16小时±5℃350～550℃15℃/小时±5℃550℃恒温16小时±5℃550～750℃20℃/小时±5℃750℃恒温16小时±5℃750～250℃20℃/小时±5℃降到250℃后自然冷却温度范围升温速度温度变化范围备注0～80℃10℃/小时±10℃80℃恒温36小时±10℃80～110℃10℃/小时±10℃110℃恒温48小时±10℃110～300℃10℃/小时±10℃300℃恒温36小时±10℃300～600℃20℃/小时±10℃600℃恒温36小时±10℃600～800℃20℃/小时±10℃800℃恒温36小时±10℃800～150℃20℃/小时±10℃降到150℃后自然冷却

冷渣器烘烤现场烘烤温度厂家要求恒温时间实际恒温时间投运油枪数量最大耗油量150℃24483约1.5吨/天350℃16363约3.0吨/天550℃16366约3.6吨/天750℃16246约5.0吨/天烘烤前烘烤后冷渣器烘烤结果冷渣器烘烤前后比照烘烤前烘烤后冷渣器运行后照片炉膛整体烘烤结果锅炉整体烘炉结束后的局部照片炉膛整体烘炉记录曲线锅炉整体烘炉曲线(床上温度)450t/hCFB锅炉在河北的应用研究国产化大型CFB锅炉的冷态试验风量计算公式Q：标准风量，ΔP：测风装置输出动压，Pat:测风装置处风温，℃Pj：测风装置处风压(静压)，Pa一次风系统主要测风装置标定系数序号项目风量标定系数备注1＃1一次风机入口流量377.2462＃2一次风机入口流量352.6813点火增压风机入口流量105.5414甲侧热流化风风量177.2605乙侧热流化风风量147.0836甲侧点火风道冷却风风量11.2257乙侧点火风道冷却风风量9.9398甲侧点火风道燃烧风风量11.6769乙侧点火风道燃烧风风量16.21210甲侧点火风道助燃风风量15.85411乙侧点火风道助燃风风量13.01512＃1播煤风机入口流量19.43013＃2播煤风机入口流量13.926二次风系统主要测风装置标定系数序号项目风量标定系数备注1＃1二次风机入口流量93.2552＃2二次风机入口流量95.0833甲前二次风总风流量30.0224甲前下层二次风流量14.9735甲后二次风总风流量37.1366甲后下层二次风流量18.3267乙前二次风总风流量27.9158乙前下层二次风流量16.7139乙后二次风总风流量36.47710乙后下层二次风流量18.228一次风机出力及曲线#1一次风机在80%开度时即可到达全压23.11KPa，流量为184968Nm3/h，电流为132.32A。#2一次风机在80%开度时即可到达全压22.37KPa，流量为184123Nm3/h，电流为139.66A。二次风机出力及曲线#1二次风机在45%开度时全压为12.286KPa，流量为71782Nm3/h，电流为38.84A。#2二次风机在45%开度时全压为7.27KPa，流量为72394Nm3/h，电流为38.68A。播煤增压风机出力及曲线#1播煤增压风机在100%开度时全压升为27.02KPa，流量为18623Nm3/h，电流为237.89A。#2播煤增压风机在100%开度时全压升为26.45KPa，流量为12256Nm3/h，电流为235.55A。炉膛布风板空板阻力试验曲线从测定结果可知，当一次风温为188℃、风量为220900Nm3/h时，炉膛布风板阻力为3000Pa左右，较布风板设计阻力值〔5400Pa〕小。炉膛水冷风室压力分布从试验情况看，在各种工况下，水冷风室的压力分布均较为均匀，即使在工况4极为恶劣的情况下〔单侧风道供风〕风压分布也偏差不大，说明水冷风室的风量分配是较好的，不会因风道风量分配的偏差造成水冷风室风量分配的偏斜。料层阻力曲线和临界流化风量从试验结果看，临界流化风量在95000Nm3/h左右。流化后床面平整情况350mm料层700mm料层静止床层高度为350mm、粒径为0～8mm的炉渣床料，在床料混合均匀的情况下进行流化试验，炉膛中部的流化情况要好于两端，停止送风后床料在四个角有堆积现象，床面较为平整。在350mm充分流化的根底上继续加床料到750mm并进行流化试验，炉膛整体流化均匀性较好，停止送风后床料在四个角部略有堆积，床面非常平整。J阀布风板空板阻力试验在设计流量下，甲侧A室布风板阻力为4595Pa，甲侧B室布风板阻力为4499Pa。冷渣器空板阻力试验及曲线炉膛排渣－风门开度与风压关系项目甲前风门开度27％，疏渣风压到3.6KPa时排渣量很大，风门开度调整到19％，风压为2.73KPa时，仍保持出渣，但渣量减少。甲后风门开度到27%，风压到4.0KPa后出渣速度很快；风门降到25％开度，风压到3.35KPa后，排渣速度正常。乙前风门开度到19%，风压到2.87（可低到2.65）KPa后，排渣速度正常。炉膛向冷渣器的排渣在炉膛排渣中，疏渣风的风压不易控制的过大，否那么，炉膛向冷渣器的排渣量将过大，容易造成冷渣器的过载。冷态时试验的数据可以作为热态运行的依据，但还要进一步的优化。炉膛向冷渣器的排渣应能够做到可控，使炉渣能够缓慢、稳定地流动，保证到冷渣器的渣能够得到充分的冷却。冷渣器内建立流化风后的流化情况将选择风室风量建立后，选择室内的渣开始流化并向另一室流动。试验中发现，在冷渣器选择风室的四周床料不能流化，床料只在中间部位〔采用定向风帽的部位〕流化和流动。分析原因：由于在冷渣器四周采用的是蘑菇型风帽，中间部位采用定向风帽，两种风帽相比较，蘑菇型风帽阻力较大，大局部流化风从定向风帽流出，蘑菇型风帽的流化风量很小，不能实现床料的正常流化。冷渣器的过渣及流化炉膛排到选择室内的炉渣，在流化风的作用下，分别经过冷却1室和冷却2室被排到冷却3室。因此，在冷渣器内没有初始床料的情况下，在定向风帽和流化风的作用下，冷渣器的布置方式可以实现炉渣从选择室到冷却3室的顺利排出。冷渣器旋转排渣阀的标定曲线乙后旋转给料阀渣量与转速的关系为：渣量＝4.4128×转速－389.81kg/h。乙前旋转给料阀渣量与转速的关系为：渣量＝8.8292×转速＋162.72kg/h。450t/hCFB锅炉在河北的应用研究CFB锅炉启动和燃烧运行特点大型CFB锅炉启动前的准备启动前的检查启动前，应对整个机组的设备进行巡查以核实所有设备具备了启动条件。①CFB锅炉的检查及充填床料。进行CFB锅炉的内、外部检查，清理炉内杂物、疏通被堵烟风道，然后向炉膛充填床料，床料厚度为600～800mm。封闭各人孔。②对锅炉其他系统及设备的检查对所有附属设备和系统、运行控制设备和运行监测设备等进行检查，确认已具备启动条件。风机的启动及锅炉的流化排渣①锅炉上水完毕，且辅机设备的各项检查工作完毕并具备启动条件后，按照顺序进行风机设备的启动。②风机启动完毕后调节一次风机和二次风机进行炉膛吹扫，锅炉吹扫完毕后，突停全部风机进行流化平床实验，翻开人孔门检查床面的平整度。③重新按序启动各风机并保持炉内的流化状态。调节各冷渣器输渣风门的开度，观察炉膛向冷渣器的排渣情况，确认畅通后关闭冷渣器的输渣风，各冷渣器处于备用状态。床下风道燃烧器流化风量的控制投煤前的准备

①建立给煤机的密封风压：在投煤初期，流化一次风已能充分满足燃烧空气的要求，因此，应将炉膛二次风小风门的开度均保持在冷却位置〔5％左右〕即可，调节二次风机入口风门开度，使二次风机出口风压保持在10～12KPa左右，以使给煤机建立的密封风压不低于5KPa。②将给煤机的播煤风准备好：启动播煤风机，调节播煤风管的电动控制门，使需要投运给煤机的播煤风量在3000Nm3/h左右。③翻开煤仓闸板门使燃料落到给煤机皮带上，转动给煤机皮带使燃料到达给煤机落料口前。④了解入炉煤的品质〔工业分析及粒径分析〕。投煤与燃烧控制原那么CFB锅炉给煤要点给煤机的投运方式要考虑燃料在炉内播撒和流化的均匀性，因此给煤机的投运要对称均匀，不要造成偏斜。给煤机的给煤量最好为等量给煤，至少应两两相同。给煤量的增加要均匀，不宜单台给煤机的给煤量与其它给煤机的给煤量相差较大。应时刻注意保持给煤机内的密封风压力不低于5KPa，并应时刻注意给煤机落煤管的温度是否有升高的趋势。运行人员要定期检查煤仓的煤位情况，及时通知燃料上煤，一定要防止出现烧空仓的情况，否那么后果不堪设想。CFB锅炉配风要点锅炉负荷到达30％额定出力且床温到达800℃时，进行油枪的停用。停用油枪时采用先停一侧油枪，待床温稳定后再停另一支油枪的方式进行。当停用1支油枪后，应及时关小床下回油调整门的开度，使油枪出力维持在700kg/h左右。此时应注意床温的变化，及时调整一次风量和给煤量，维持床温稳定。逐渐降低油枪出力到400kg/h左右，当锅炉床温稳定后可停用另一支油枪。在停用床下油枪后，应注意床温和炉膛负压的变化，并应略减少一次风量，以维持床温的稳定。CFB锅炉燃料粒径控制原那么严格控制燃料粒径在设计值附近或略偏细。在保证锅炉稳定运行的前提下，应通过试验寻找最正确燃煤颗粒度，以降低制煤电耗。筛孔孔径mm≥8.0≥7.0≥3.17≥2.0≥1.18≥0.6≥0.3＜0.3筛余量5.08.2118.0107.0144.0323.0234.460.4CFB锅炉运行时床温的控制原那么床温控制的要点在于保持床温的稳定。根据负荷及床料高度的不同，选择合理的床温作为平衡的控制点，运行人员通过风、煤的改变及排渣控制，保持合理的料层高度，保持适宜的风煤比和床温的稳定。在CFB锅炉运行中，维持正常床温是CFB锅炉稳定运行的关键。在任何情况下都要控制好床温，要防止床温出现大幅度的波动情况。在机组升负荷中应“加风加煤〞，减负荷中应“减煤减风〞，同时维持床温根本不变，只有这样才能保持锅炉的参数稳定。在床温上限运行时，应控制床温变化率略负，在床温下限运行时，应控制床温变化率略正。在锅炉稳定运行中，应保持床温的变化率小于±0.5℃/分钟，以减少锅炉其他参数的波动。CFB锅炉运行负荷控制原那么在燃料量和风量操作时，必须要控制床温，使床温维持稳定，不发生大的波动。要在维持床温稳定的前提下，进行燃料量和风量的调整。升负荷时一次风流化风量的控制原那么随负荷的逐渐升高，给煤机出力逐渐提高，锅炉的床温在一次风流化风量的控制下稳中有升逐渐从720℃左右提升到870℃左右。此时一次风流化风量从初始的80000Nm3/h提高到130000Nm3/h左右，给煤机出力从9t/h提高到30t/h左右，主蒸汽流量从50t/h提高到180t/h左右。在提升床温阶段，床温变化率维持微正，使床温的总变化趋势是上升；在床温到达设计床温左右后，需要控制床温的升幅，此时的床温变化率维持微负。稳定负荷时一次风流化风量的控制此时的锅炉主蒸汽流量为420t/h，给煤机出力为60t/h左右，氧量4.0％左右，一次风流化风量为210000Nm3/h左右，床温控制在880℃左右，床温变化率根本在±0.5℃/分钟的范围内波动，所有参数的运行稳定性均相当好。一次风系统中各运行风量图CFB锅炉床压控制和炉膛排渣

根据负荷和床温确定需要控制的床压值。低负荷时为维持床温，床压不宜过低。设定控制床压值，旋转给料阀的排渣量应维持该床压值根本不变。排渣的可控性是床压可控的前提，也是连续排渣的根底。而只有实现了排渣的连续运行才能使CFB锅炉的床压得到可靠的控制，也才能实现CFB锅炉的长期稳定运行。在连续排渣的情况下，排渣速度是由给煤量、燃料灰分和燃料粒径决定的，并要与冷渣器的工作条件相适应。炉膛向冷渣器的排渣是通过输渣管上的输渣风来控制的，在输渣管通畅且炉膛床压一定的情况下，输渣风压的大小决定排渣量的大小，但实际运行中情况较为复杂，受到各种因素的制约，需要通过摸索综合进行判断炉膛出渣量的大小。CFB锅炉的冷渣器运行控制冷渣器的床压控制冷渣器的床压正常运行时以保持4～5KPa为宜。当床压过高并与风室风压相同时，需要停止炉膛向冷渣器的排渣，直到冷渣器内的床压恢复正常为止。冷渣器的输渣风压控制①输渣风的开启应平稳缓慢，切忌大起大落而造成冷渣器内积渣过高。②输渣风压的大小应保持冷渣器选择室的床压不变为原那么进行调整。③在冷渣器停运期间，必须保证输渣风的可靠切除。冷渣器的床温控制①控制冷渣器的各点床温在各自的控制值附近，冷渣器排渣温度应控制低于150℃，当排渣温度高于250℃时，底渣输送系统应停用。②排渣温度高于200℃时，那么应减少进渣量直至停止进渣，并应通过冷却风的调整使排渣温度得以控制。冷渣器的运行方式①每台冷渣器均宜采用中床压、小进渣量、低风量、少排渣量的连续运行方式，②根据锅炉负荷及煤质情况，对称投入冷渣器。冷渣器的连续排渣运行(1)冷渣器的连续排渣运行(2)CFB锅炉二次风量的运行控制在CFB锅炉中，二次风主要是补充后期燃烧所需要的氧量和加强气固两相的混合，即在一次风保持床温稳定的前提下，调整二次风使炉膛出口氧量维持在3.9%左右。负荷变动时一、二次风量的调整在低负荷阶段，由于一次风量偏大，锅炉燃烧对二次风的需求不大，此时应通过关小二次风分风门的开度保持二次风出口风压不要低于10KPa，以保证给煤机的密封风压不低于5kPa。在给煤初期，氧量较高，二次风只要满足给煤机的密封风压即可，随着负荷的升高，给煤量逐渐加大，给煤机的数量增多，所需要的二次风的密封风量也有所增加。稳定负荷时一、二次风量的调整在高负荷阶段，由于二次风风压较高，给煤机的密封风是有保障的，该阶段由于一次风量的增减受到床温稳定的制约，因此当燃烧所需氧量缺乏时应用二次风进行补充。在锅炉到达420t/h时左右时，二次风的风量根本到达了109000Nm3/h左右，平均氧量维持在4.2%左右，床温维持在890℃左右，各参数维持较为稳定。主汽温度及一级减温前后温度运行控制低负荷阶段的总送风量较高，燃烧烟气量较大，使得低负荷过程中的吸热量较大，主汽温度升高较快，因此，在主汽流量到达100t/h左右后，开始使用一级减温水进行温度控制。控制后的主汽温度逐渐趋于平稳。在负荷稳定时，温度变化较小，一级减温水的变化稳定，减温控制性能较好，主汽温度较平直。主汽温度及二级减温前后温度运行控制在升负荷过程中，二级减温水几乎不用。乙侧减温水的流量表存在一些问题，因为乙侧减温前后的温度根本一致，不存在使用减温水的问题，而表计反映有流量指示。在稳定负荷下，甲侧的炉膛温度偏高，过热器的甲侧吸热量要大于乙侧，所以甲侧的主汽温度要偏高些，所以使用的甲侧二级减温水量要大一些。从总体上看，主汽温度控制的较好，主汽温度在整个负荷范围内较为平直。低温过热器的运行控制从DG450/9.81-1型锅炉实际运行情况看，低温过热器在主汽流量到达250t/h左右时管壁温度存在超温〔设计报警温度500℃〕，最高温度到达510℃左右，建议在该流量区段应缩短运行时间，快速通过，防止长期超温现象的存在。在高负荷稳定运行中没有超温情况。屏式过热器的运行控制屏式过热器壁温在启动中投减温水前到达的最高温度没有超过530℃〔设计报警温度550℃〕，使用减温水后的最高壁温在490℃以下。在稳定高负荷运行中没有超温情况。高温过热器运行控制高温过热器壁温在启动中到达的最高温度没有超过565℃〔设计报警温度574℃〕。在稳定高负荷工况下，高温过热器壁温没有超温情况。450t/hCFB锅炉在河北的应用研究40%BMCR负荷时

主蒸汽参数、床温及给煤量变化40%BMCR负荷时

一、二次风量、氧量和床温变化

一次风流化风量在130000Nm3/h左右，燃煤量在30t/h左右，床温变化率控制在±1℃/min之内，密相区床温控制较为稳定；二次风量维持在44000Nm3/h，炉膛出口氧量在4.2%左右，炉膛总体送风量满足锅炉燃烧需要。在燃煤量稳定的情况下，用一次风控制床温，用二次风补充燃烧需要的空气，既可保持床温又可满足炉内燃烧的需要。40%BMCR负荷时

过热器壁温的变化

主汽流量在185t/h左右，锅炉的主汽温度在524～537℃之间。高过的最高壁温温度为556.003℃，没有使用二级减温水，没有超温现象〔报警温度574℃〕。屏过的最高壁温温度为479.673℃,采用一级减温器进行控制，没有超温现象〔报警温度550℃〕。低温过热器的最高壁温温度为498.71℃，接近报警温度〔报警温度500℃〕。高过壁温和屏过壁温远低于报警值，且可用减温水进行控制，低温过热器壁温接近报警值，采用烟气侧进行调控的余地较小。40%BMCR负荷时

炉膛内部烟气温度变化总给煤量为31.2t/h左右，投运＃2、＃3、＃4、＃5给煤机，4台给煤机出力分别为8.6t/h、7.6t/h、7.5t/h、8.5t/h，为均匀给煤方式。从炉膛内部下层烟温看，该层的平均烟气温度为830.75℃,甲乙两侧平均烟气温度相差75.5℃，甲侧前后相差73℃，烟气温度偏差较大。从炉膛内部上层烟温看，该层的平均烟气温度为841℃，上层平均烟气温度比下层高10℃左右；甲乙两侧平均烟气温度相差66℃左右，甲侧前后相差40℃，烟气温度偏差较大，但比下层要略好。40%BMCR负荷时

炉膛出口及别离器入口烟气温度炉膛甲侧平均出口烟温为782.2℃，炉膛乙侧平均出口烟温为873.0℃，乙侧比甲侧高出90.8℃，甲乙两侧烟温偏差较大。甲侧旋风别离器入口平均烟气温度为854.0℃，乙侧旋风别离器入口平均烟气温度为876.6℃，乙侧比甲侧高出22.6℃，甲乙两侧偏差不大。甲侧旋风别离器平均循环灰温度为763.4℃，乙侧旋风别离器平均循环灰温度为832.8℃，乙侧比甲侧高出69.4℃，甲乙两侧灰温偏差较大。40%BMCR负荷时

炉膛尾部烟气温度变化在高温过热器入口的烟气温度还有一定的偏差，乙侧平均烟气温度比甲侧平均烟气温度偏高37.7℃；但经过高温过热器后的烟气温度偏被消除，高温过热器出口甲乙两侧的平均烟气温度分别为536.3℃和538.0℃。低温过热器出口甲乙两侧平均烟气温度为442.6℃和456.5℃。省煤器出口甲乙两侧平均烟气温度为182.1℃和179.5℃。空气预热器出口的甲乙两侧平均排烟温度为112℃和120℃。40%BMCR负荷时

水冷风室压力和布风板压力甲乙两侧的水冷风室压力根本一致，在该负荷下的水冷风室平均风压为9.2KPa左右，稳定性较好。甲侧布风板的平均床压为5.6KPa〔相当静止料层厚度为620mm〕，乙侧布风板的平均床压为7.4KPa〔相当静止料层厚度为800mm〕，两侧平均床压偏差较大，同时床压本身的波动也较大。平均炉内相当静止料层厚度约为710mm左右。100%BMCR负荷时

主蒸汽参数、床温及给煤量

100%BMCR负荷时

一、二次风量、氧量和床温

100%BMCR负荷时

过热器壁温

在该负荷下高过的最高壁温温度为581.8℃〔设计报警温度574℃〕，略发生超温现象，主要是运行控制原因造成的，主汽温度最高到达541.2℃,增大二级减温水后可将壁温控制在设计范围内。屏过的最高壁温为489.1℃〔设计报警温度550℃〕,采用一级减温器进行控制，没有超温现象。低温过热器的最高壁温为456.3℃〔设计报警温度500℃〕，没有超温现象。100%BMCR负荷时

内部烟气温度从炉膛内部下层烟温看，该层的平均烟气温度为886.05℃，比炉膛布风板上层温度偏低15.95℃；该层烟气温度较为平均，前后左右均相差不大。从炉膛内部上层烟温看，该层的平均烟气温度为911.7℃，比炉膛布风板上层温度高5.7℃；该层烟气温度相当平均，前后左右温度场均匀性较好。床温波动对炉膛内部的上下层均有影响。100%BMCR负荷时

炉膛出口及别离器入口烟气温度总炉膛出口及别离器入口的烟气温度均匀性和稳定性均较好。甲侧旋风别离器平均循环灰温度为902.7℃，乙侧旋风别离器平均循环灰温度为921.0℃，乙侧比甲侧高出18.3℃，甲乙两侧灰温偏差不大。别离器部位的灰温经过别离器受热面的吸热后温度略有下降。床温波动对炉膛出口烟气温度有影响，但影响程度不大。炉膛出口平均烟气温度比设计值〔884℃〕高32.15℃，别离器入口平均烟气温度比设计值〔884℃〕高41℃。100%BMCR负荷时

炉膛尾部烟气温度

高温过热器入口平均烟气温度比设计值〔815℃〕要偏低17.1℃。床温的波动对该部位的温度影响很小。高温过热器出口平均烟气温度比设计值〔656℃〕要偏低26.35℃，高温过热器的烟气温降比设计值159℃高5.9℃，主蒸汽温度能够满足设计要求。炉膛温度的波动对该部位无影响。低温过热器的出口平均烟气温度487.65℃与设计值〔486℃〕相当，但低温过热器入口烟气温度与设计值647℃相比偏低了17.35℃，低温过热器的烟气温降为142℃比设计值〔161℃〕低19℃。100%BMCR负荷时

水冷风室压力和布风板压力

水冷风室平均风压为12.5KPa左右，稳定性较好，并随一次风流化风量的变化而变化。甲侧布风板的平均床压为4.8KPa〔相当静止料层厚度为539.3mm〕，乙侧布风板的平均床压为7.5KPa〔相当静止料层厚度为819.3mm〕，两侧床压偏差较大(不排除测点本身的问题)，但床压本身的波动较小。平均炉内相对静止料层厚度约为679.3mm左右，属正常料层厚度。随给煤量的增加，一次风流化风量也相应增加，床压随给煤量一次风流化风量略有变化但变化不明显。100%BMCR负荷时

一次风机运行状况#1和＃2一次风机的平均风门开度分别为55.4％和54.5％平均电流分别为135.4A和139.8A〔额定值156.3A〕。风机出口平均风压为17.4KPa和17.7KPa(设计值为23KPa)。风机入口平均流量分别为206639Nm3/h和197409.9Nm3/h(189860Nm3/h)。一次风机的流量已超过设计流量，但因风机出口风压没有到达设计值，且风机电流和风门开度都有一定的余度，所以一次风机的流量出力还具有裕量。100%BMCR负荷时

二次风机运行状况#1和＃2一次风机的平均风门开度分别为54.5％和47.95％。平均电流分别为33.6A和31.0A〔额定值为41.2A〕。风机出口平均风压为13.9KPa和14.1KPa(设计值为10.87KPa)。风机入口平均流量分别为47921Nm3/h和43374Nm3/h(设计值为58650Nm3/h)。二次风机出口风压已经超过到设计值，尽管二次风机的流量没有到达设计流量，且风机电流和风门开度都有一定的余度，但二次风机的出力裕量不大。二次风机的风门开度变化了1％左右，二次风总量降低了12000Nm3/h左右,＃1风机电流变化了2A，＃2风机电流变化了5A，风机本身的调节性能不是太好，原因有待进一步分析。二次风量降低的原因是因为一次风量增加的缘故。100%BMCR负荷时

引风机运行状况＃1、＃2引风机的平均风门开度分别为92.7％和98.6％。平均电流为92.8A和98.8A〔额定电流为128.2A〕。入口平均压力为-5.86KPa和-6.02KPa〔设计风压为5.6KPa〕。因为引风机的风门已经几乎开展，风机入口压力已经超过设计风压，尽管风机的电流还有一定的裕度，但风机已经没有调整余地，如果煤质变差时，锅炉只能降负荷运行。冷渣器间断排渣时

冷渣器的床温及风温变化

各床温随进渣温度的变化而变化，当进渣量过大时容易造成选择室的结焦和冷渣器排渣温度过高。选择室的结焦与渣的过量堆积有关系，大量高温渣的进入使流化发生困难，未燃尽碳极易在冷却风作用下发生再燃而结焦，当渣块过大时造成过渣孔的堵塞而导致冷渣器的停用。当排渣温度过高时〔应控制在250℃以下〕受到底渣输送系统的限制也要求冷渣器停用，待渣冷却后再用。冷渣器间断排渣

输渣风参数对进渣温度等的影响

随输渣风门开度的变化，输渣风压发生变化，当输渣分压足够大时，炉膛向冷渣器排渣，进渣温度升高。进渣温度的变化滞后于输渣风压的变化。选择室的回风温度也随进渣温度的变化而变化，但其波动幅度较小，最低温度为722.4℃，最高温度为855.1℃。冷却室的回风温度也随进渣温度的变化而变化，其波动相对较大，最低温度为216.5℃，最高温度为330.7℃。冷渣器间断排渣

冷渣器布风板风压和风室风压

选择室和冷却1室的风室风压相对波动较小，特别是选择室的风压比较稳定，而冷却2室和冷却3室那么受进渣的影响而变化，波动较大。冷渣器的布风板压力完全受到进渣量的变化的影响，其波动幅度较大。冷渣器间断排渣

旋转给料阀转速、冷却风量和冷却风门开度

根据渣量情况调整旋转给料阀的转速。选择室冷却风流量变化更多受到进渣量影响，随进渣量的变化而发生波动，但风量的变化却没有风门波动的大。冷却1室的冷却风量也与选择室类似。冷却2室和冷却3室的冷却风量主要随风门开度的变化而发生小幅变化，总体较为稳定。总体上看，由于进渣量没有得到有效的控制，造成冷渣器的投停受到排渣温度的限制而只能进行间断运行。中选择室渣量过大时，冷渣器的冷却风量缺乏以将过量的渣冷却到需要的排渣温度以下，并有时造成冷渣器的淤塞和结渣堵塞，是冷渣器不能长期稳定运行的主要症结。冷渣器连续排渣时

冷渣器的风室及布风板风压输渣风压在6.36KPa左右时，炉膛向乙后冷渣器的排渣量得到了有效的控制。选择室、冷却1室、冷却2室布风板压力的平均值分别为：5.3KPa、5.5KPa、5.8KPa；冷却3室的布风板压力也较为稳定，其平均值为2.03KPa。选择室和冷却1室的风室风压根本保持一致，其平均值分别为14.6KPa和14.8KPa，维持较为稳定；冷却2室和冷却3室的风室风压根本保持一致，其平均值分别为16.9KPa和16.7KPa，维持较为稳定。冷渣器连续排渣时

冷渣器的床温及排渣阀转速在进渣量得到有效控制后，冷渣器的进渣温度较为平稳，其平均温度为819.2℃(此时锅炉布风板的平均床温在869℃)。旋转给料阀的转速先是维持在546rpm，后调整到612rpm，根本保持了排渣的连续与通畅。选择室的床温稳中有升，但最终得到了控制，其平均温度为748.4℃(设计值为877℃)；冷却1室的温度曲线较为平稳，平均床温是375.5℃(设计值为490℃)；冷却2室的温度平稳中略有升高，平均床温是181.2℃(设计值为268℃)；冷却3室的温度曲线平稳中略有升高，但最终得到控制，其平均床温分别是是227.8℃和276.3℃〔设计值为144℃〕；排渣口温度为135.4℃。冷渣器连续排渣时

冷渣器排渣温度及灰渣比例从床温数值上看，选择室、冷却1室、冷却2室的温度均比设计值低，而冷却3室的温度却比设计值高，但最终的排渣管的排渣温度是低于排渣温度的。在实际控制中，我们按照排渣管的排渣温度作为控制参数进行冷渣器排渣温度的控制。通过试验得到在410t/h左右负荷时的灰渣比例为5:5左右。冷渣器间断排渣

冷渣器的冷却风量

冷渣器的各风量曲线波动较少，但在后期受到一次风机风量变化的影响各风量均有一定程度的下降，并使得冷渣器的床温有一定程度的上升。选择室的平均风量为1543.4Nm3/h，风量改变前的平均值为1627Nm3/h；冷却1室的平均风量为2035.9Nm3/h，风量改变前的平均值为2098Nm3/h；冷却2室的平均风量为4064.8Nm3/h，风量改变前的平均值为4078Nm3/h；冷却3室的平均风量为4558.9Nm3/h，风量改变前的平均值为4689.9Nm3/h。满负荷时锅炉的一次流化风的比例

在锅炉满负荷时的平均一次风流化风量为278000Nm3/h，一次风机的总送风量为404048.9Nm3/h，二次风机总送风量为91295Nm3/h。故一次风流化风的比例为56.1％〔设计值为55％〕。450t/hCFB锅炉在河北的应用研究大型CFB锅炉存在的主要问题设计上存在的问题

制造上存在的问题安装及设备选型上存在的问题

设计上存在的问题〔1〕锅炉炉膛布风板漏渣问题

东方锅炉厂生产的450t/hCFB锅炉和410t/hCFB锅炉炉膛布风板均存在漏料问题，在冷态和停用床下油枪前炉膛布风板不漏料，漏料发生在锅炉带上一定负荷且床下油枪停用后，漏渣的部位在靠近后墙的回料中心附近。大量的漏渣将导致水冷风室的堵塞并使水冷风室磨损严重，危及锅炉的正常运行。造成炉膛布风板漏渣的原因可能为①回料布置集中，局部的回料量偏大；②布风板阻力偏小；③风帽阻力不均。设计上存在的问题〔2〕设计上存在的问题〔3〕设计上存在的问题〔4〕冷渣器的水冷系统结构不合理现在冷渣器的水冷却局部是省煤器的一局部，属高压管道。冷渣器内的渣粒较粗，流化风速较高，容易造成受热面的磨损。而冷渣器内的受热面一旦发生泄漏，现有的结构布置只能将该冷渣器停用，并将所有管子割断后才能抽出检修。且当渣量较大时，容易使省煤器出口水产生汽化。对渣的冷却效果有限。建议采用低压低温冷却介质，以增加冷渣器的冷渣能力，并改变冷渣器水冷却系统的进出水位置以利于检修方便。设计上存在的问题〔5〕冷渣器的喷水系统设置不合理现有的冷渣器中为了防止冷渣器出现超温结焦现象，设置了一套喷水系统，用于事故状态下使用。但此套系统的使用容易造成旋转给料阀的堵塞，并易使底渣输送系统输渣困难。建议在运行中不要使用该套系统，而通过运行中的积极调控来保证不发生超温现象，即使发生了超温也可通过暂时停用冷渣器的方式进行处理。设计上存在的问题〔6〕炉膛内和冷渣器内的多种风帽阻力不匹配炉膛内的“7〞字型风帽和“T〞型风帽的阻力设计匹配不好，造成“T〞型风帽流化风速偏低。冷渣器内的“7〞字型风帽和蘑菇头风帽的阻力匹配不好，造成蘑菇头风帽流化风速偏低，冷渣器的边缘流化较差或不流化。设计上存在的问题〔7〕炉膛向冷渣器排渣的排渣管结构设计不合理目前该结构的排渣管中风帽易磨损，磨损后无法进行维修，且保温材料的敷设困难；建议改变结构。设计上存在的问题〔8〕锅炉排烟温度较高，吹灰器吹灰效果欠佳从锅炉第一次带满负荷开始其排烟温度就在140℃以上，随着运行时间的延长锅炉