超高支撑模板专项施工方案正规版

超高支撑模板专项施工方案正规版目录工程概况第一节工程简况第二节高支模部位和方案选择第三节方案说明第二章高支模支撑体系设计第一节模板体系及材料选用第二节设计数据第三章施工方法第一节施工顺序第二节高支模体系安装第三节高支模体系拆除第四章质量安全保证措施第一节质量保证措施第二节安全保证措施第五章计算书第一节、计算依据第二节、荷载取值第三节、模板计算第四节、木枋计算第五节、门架计算第六节、扣件式钢管脚手架计算第一章工程概况第一节工程简况本工程位于泉州市城东片区,由5栋22～27层及二层地下室组成，项目为剪力墙结构的商住建筑.其中地下二层为车库，4＃、5＃、7#、8#楼一二层为裙楼（商场),6＃楼一层架空。，地下室负二层高4。0m，负一层高3。7m，主楼4#、5#、7#、8#楼首层高4.0m，二层高3.6m,三层以上层高2。9m。6#楼层高均为2.9m.总建筑面积约15万平方米,建筑高度81米.建筑抗震设防为丙类，建筑结构安全等级为二级抗震设防烈度为7度。第二节高支模部位和方案选择一、高支模部位本工程地下室模板支撑体系属高支模体系。阁楼的梁板体系呈不规则的形状，其中外围的装饰线梁约为梯形状，下底宽约550mm，上底宽约1000mm，梁高700mm，其余梁为规则梁，型号尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200×1000、350×1700等，梁最大跨度约为5～6m，板厚基本为100～120mm。按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁板进行计算。梁板支撑高度按实践情形，分4.8m和6.8m两种梁板门式钢管脚手架支撑体系和中空11。1m的屋面板扣件式钢管脚手架支撑体系举行计较.二、方案选择1、高支模采用门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架支撑体系和木模板体系。2、为防止高支模发生整体或局部失稳，必须严格按照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》安装脚手架。第三节方案说明一、本方案首要针对本工程高支模体系举行计较、编制施工办法和安全措施。第二章高支模支撑体系设计第一节模板体系及材料选用1、模板支撑体系：采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系。2、模板体系：采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。3、脚手架：MF1219门式钢管脚手架、Φ48×3。5优质标准钢管脚手架及其配件，钢材品种为Q235，厂家必须为知名生产厂家，产品为全国免检产品。4、楼板及梁模板：18mm厚木胶合夹板。5、木枋：80×80mm、100×100mm广东松枋。6、水平加固杆、扫地杆：壁厚3。5mmΦ48标准钢管。第二节设计数据一、梁板模板方案：梁底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1200mm,门架间距纵向900mm,横向为1200-600mm。二、中空模板方案：钢管满堂红脚手架，间距1.1×1.1m，顶梁板底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1100mm。中空脚手架的搭设根据施工分层的需要，同时兼作为施工外脚手架和铺设梁板模板作为施工操作面用途。在标高109。1m处铺设梁板模板进行封闭，作为施工操作面和阁楼屋面支顶的基础。三、门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架搭设大样详附图。第三章施工办法第一节施工顺序根据施工层划分,阁楼施工总共分四个阶段：(一)、103。5m标高层施工本标高层施工支模高度：103。5－98.0－。7(梁高）=4.8m，采用脚手架支顶形式:双层门式架支顶（。3m＋2。0m×2＋0.5m）。中空采用Φ48×3.5钢管搭设合座红脚手架，随施工层高度架设，同时兼作操作层和外架。（二）、105。5m标高层施工本标高层施工支模高度：105。5－98.0－0.7（梁高）=6。8m,采用支顶形式:三层门式架支顶(0.3m＋2.0m×3＋0.5m）。中空采用Φ48×3.5钢管搭设合座红脚手架，随施工层高度架设，同时兼作操作层和外架。(三）、107.5m标高层及屋面板主梁施工1、107.5m标高层施工支模高度：107.5m－105。5m－。6m（梁高）=1.4m，采用支顶形式：一个门式矮架。2、屋面板主梁施工支模高度:107.5m－105.5m＋。9m=2.9m，采用支顶形式:一层门式架支顶（0.4m＋2。0m＋0.5m）。中空在此层用模板进行封闭，作为阁楼斜屋面梁板支顶的基础。（四)、阁楼斜屋面梁板施工阁楼斜屋面梁板板顶标高为113.5m。此层梁板模板尺寸为1。～4.7m×3.4m的梯形，可以采用预制模板成块再举行拼装成形举行施工。支顶根蒂根基为基层标高约107。5＋。9＋1。7=110。1m的模板面,斜撑采用钢管和顶托举行斜顶.模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统的安装顺序为:弹线→脚手架的架设→脚手架的固定、拉接→木枋的架设及调平→梁底板的安装→梁侧板的安装→楼面板的安装→梁、板钢筋的绑扎→混凝土浇捣→淋水养护→拆除高支模板。第二节高支模体系安装一、支模体系基础门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架支承在屋面板或楼板砼上.二、支模安装施工高支模施工关键是脚手架的搭设，其搭设做法如下：1、在搭设脚手架之前，在空中弹出立杆纵横方向位置线，并举行抄平。2、脚手架的组装自一端延长向另外一端，自下而上按步架设,并逐层改动搭设方向，减少偏差积聚。不克不及自两端相向搭设或相间举行，以免结合处错位，难于连接。3、支架立杆应协调设置,做到纵横各成一线，以便搭设水平加固杆和交叉支撑。4、驳接钢管应同在一竖向中心线上。5、钢管之间连接的接头应牢固可靠，接头采用标准连接扣件。6、程度加固杆应设于门架立杆内侧.7、梁下立杆需用槽钢或木枋作铺垫。采用木枋时，立杆必需加底座。8、连接门架与配件的锁臂、搭钩必需处于锁住状态。三、楼面砼模板安装1、楼板模板采用18mm厚建筑木模板，采用两层木枋排列。底层木枋支承在门架支托座上,上层木枋支承在下层木枋上，支承木枋采用门式钢管脚手架。2、梁模板采用18mm厚建筑木模板，采用三层或二层木枋排列.若梁高度在700~1000mm时，两侧沿梁长度方向用2Φ48钢管加强，隔450mm采用Φ10的对拉螺杆固定（梁底上350设置），支承木枋采用门式钢管脚手架。第三节高支模体系撤除1、高支模支撑体系经工程手艺负责人验证并经确认不再需求时，方可撤除。承重模板（梁、板底模）撤除工夫须混凝试压报告合格后,经监理单元书面批准后，方可撤除。2、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时,先应从跨中开始,分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。3、阁楼的施工因为存在继续高支模和支顶的团体稳定构造措施，必需采取由高到低的最终一次性撤除体式格局。且任何撤除模板支撑体系的施工,必需由主理施工或以上管理人员下达指令后才干撤除。4、撤除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。5、撤除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。6、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。7、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除.8、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。9、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。第四章质量安全保证措施第一节质量措施1、脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。2、严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的门式钢管脚手架。3、对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。4、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整；并做好排水。5、立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证垫板、底座安放位置准确。6、扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。7、严格按设计及规范要求拆除模板.8、模板安装施工完成后，组织安排模板自检。尤其对门架支顶底座、托座部位,请求100%搜检.保证每底座、托座完全传力到位.第二节安全保证措施1、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。2、混凝土施工前，搜检并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等，防止施工时振植物体坠落。3、安全专职人员，预先检查楼面临时铺设的桥架、防护是否稳定牢固,桥架上有无突出的铁钉、油渍等安全隐患,防止施工作业人员滑倒情况发生。4、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。5、高支模板体系严禁悬挂起重设备.6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上.7、夜间施工要有足够的照明设施.8、脚手架的防雷接地应符合《施工现场临时用电安全手艺规范》（46－88）的规定。9、模板支架及模板施工时代，禁止无关人员进入作业现场。10、阁楼应在五级风以下天气施工，禁止在跨越八级的大风下作业，严禁在大雨和雷电天气下屋面施工。11、内外脚手架体系必需按请求设置连墙杆，并颠末有关人员举行质量和安全验收，才干投入利用.第五章计算书第一节计较依据1、《施工结构计算方法与设计手册》（中国建筑工业出版社）2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》3、《建筑施工脚手架实用手册》4、设计院提供的本工程施工图纸第二节荷载取值一、荷载取值1、梁板砼自重：25KN/m3。2、模板、木枋自重：。5KN/m2。3、施工振捣砼时产生的荷载值：2KN/m2。4、均布活荷载值：1.5KN/m2。二、荷载分项系数构件自重取1。2，其他各项取1.4.第三节模板计算本工程高支模板系统均采用18厚木夹模板，取最大的梁来验算，其截面尺寸为550～1000mm×700mm（b×h）。侧模计算略，可采用加强斜顶撑进行加固处理.支撑图详见：103。5标高支模支撑图、105.5标高支模支撑图。一、底模荷载计较恒载计算值：q1=1.2×25×。55×。7=11.55KN/m活载计较值：q2=1。4×3.5×0.55＝2。7KN/m因模板及支撑体系为临时结构,木模板体荷载系数可取。9。计较荷载组合简图（第二支座处最大负弯矩、第二支座处最大剪力）计较荷载组合简图(第一跨中处最大挠度）二、底模抗弯强度验算五跨继续梁支座负弯距最大为：Mmax=0.105q1l2+0。121q2l2=（0.105×11。55+0.121×2.7）×。32=0.14KN。m三、底模挠度验算=0.34×（0.644×11.55+0.973×2.7）/(100×107×2。67×10-7）=3。05×10-4mQmax=0。606q1l+0.62q2l=（0.606×11.55+0.62×2.7）×0.3=2.6KNτ=1.5Qmax/bh=1。5×2.6×103/（18×300)=0。72N/mm2＜fv=1。5N/mm2符合请求。第四节木枋计算梁取梯形梁550～1000×700，板厚120，上层木枋：80mm×80mm，下层木枋：100mm×100mm。计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用，计算偏安全。1、上层木枋计较恒载：砼=25×[（。55＋1。）×0.7×。5＋。12×(0。3＋。325）]×。3=4。63KN模板、木枋=0。5×0.55×。3=0.08～。1KN活载和施工产生的荷载:（2＋1.5）×1.6×0.3＝1。68KN荷载组合：P＝1.2×(4.63+0.1）＋1。4×1.68＝8.03KN（1）抗弯强度验算（2)抗剪验算Qmax＝P/2＝4.02KNτ＝1。5Qmax/bh＝1。5×4/（80×80)＝。94N/mm2<fv＝1.5N/mm2符合请求。2、下层木枋计算下层木枋所受的集中力荷载:F＝P/2＝4。02KN（1）抗弯强度验算Mmax=Fa＝4.02×。3＝1.206KN•m(2）抗剪验算Qmax＝F＝4.02KNτ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4/（100×100）＝0.603N/mm2<fv＝1.5N/mm2符合要求。第五节门架计算(一）、荷载计较1、梁板自重:4.63÷。3＝15。4KN2、木枋、模板自重:0.5×（1.2＋。7）×。9=0。9KN3、门架、调节架自重：。224×3=0。67KN4、交叉支撑自重：。04×6=0。24KN5、水平杆自重:0。0384×6×1.2=0.28KN恒载小计：15。4+0.9+0.67+0。24+0.28=17.5KN6、活荷载、均布荷载及振动荷载：（1。5＋2＋2）×（1。2＋。7）×0.9=9。4KN荷载组合：N＝1。2×17.5+1.4×9。4=34。16KN（二）立杆稳定承载力计算已知一榀门架的承载力Nd=N（详厂产业品资料）由于N=N(上面已经计算出）N≤Nd，即门架稳定承载力满足要求.第六节扣件式钢管脚手架计较本工程高支模板系统均采用18厚木夹板模板，荷载取阁楼屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算,板厚100，梁截面约350mm×350mm,计算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷载。侧模计算略,可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。支撑图详见：中空高支模图。一、底模荷载计算恒载计算值：q1=1。2×25×(3。9×2＋1.0)×。12÷4。7=1。2×5.6=6。72KN/m活载计较值：q2=1.4×3。5＝4.9KN/m因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。二、底模抗弯强度验算五跨连续梁支座负弯距最大为：Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=（。105×6.72+0。121×4.9)×0.332=0。14KN.m=0。334×（。644×6。72+0。973×4。9）/(100×107×1.47×10—7)=7。58×10-4mQmax=0。606q1l+0.62q2l=(0.606×6.72+0.62×4.9)×。33=2.35KNτ=1。5Qmax/bh=1.5×2。35×103/（18×1000)=0。2N/mm2＜fv=1。5N/mm2符合请求。五、木枋计算上层木枋：80mm×80mm，基层木枋:100mm×100mm。(1）、上层木枋计算1、荷载：恒载:砼=6.72×0.33=2。22KN模板、木枋=0。5×1×。33×3=0。5KN（考虑阁楼屋面的模板支顶荷载，按三层模板、木枋荷载计算。）活载和施工发生的荷载：（2＋1.5）×1.0×0.33＝1。16KN2、抗弯强度验算3、抗剪验算Qmax＝P/2＝2。45KNτ＝1.5Qmax/bh＝1。5×2450/（80×80）＝。57N/mm2<fv＝1。5N/mm2符合请求。（2）、下层木枋计算下层木枋所受的集中力荷载：F＝P＝4。89KN1、抗弯强度验算Mmax=Fa＝4。89×0.33＝1.61KN•m2、抗剪验算Qmax＝F＝4.89KNτ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4890/(100×100）＝0.73N/mm2〈fv＝1。5N/mm2符合要求。六、钢管脚手架计算（一）、荷载计算1、梁板自重：5.6×1。1×1.1＝6.78KN2、木枋、模板自重:0。5×1。1×1。1×3=1。82KN3、钢架、剪刀架自重：。3×8=2。4KN恒载小计：6.78+1。82+2。4=11.0KN6、活荷载、均布荷载及振动荷载：1。5×1。1×1。1=1。82KN荷载组合：N＝1。2×11。0+1.4×1.82=13.2＋2.55=15。75KN（二）立杆稳定承载力计算Φ48×3.5钢管抗压强度设计值：[f］=205.00N/m㎡Φ48×3.5立杆净截面面积（cm2);A=4.89cm2=489mm2因为N=N（上面已经计较出）N≤Nd=[f］×A=N，即钢架承载力满足请求.φ=l0/il0=k1×u×hi计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58k1计较长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3；u=1.75h计算高度1。4ml0=k1×u×h=1.155×1.75×1.4=2。83φ=l0/i=1。79=/（1。79×489)=17.99≤[f］=205。00N/m㎡即钢架稳定性满足请求模板支撑施工方案施工单位：监理单位：时间：2021年12月日第一节编制依据一．施工图纸：栖霞区丁家庄二期（含柳塘）地块保障性住房项目A17、A19地景观绿化工程图纸二。施工规范1.《建筑结构荷载规范》（GB-2021）2.《混凝土结构设计规范》（GB-2021）3。《全国民用建筑工程设计技术措施结构》（版）4。《建筑地基基础设计规范》（GB-2021）5.《建筑施工模板安全技术规范》162-20216.工程建筑标准强制性条文《房屋建筑部分》7。其他相关国家及地方规范及标准。第二节工程概况第三节模板及支撑体系材料选用按照GB54-2002对模板及支架的选材请求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等请求.本工程模板采用18mm厚胶合板，枋木采用50×100mm2,模板支撑体系采用Ø48，t=3。5mm钢管扣件式脚手架。第四节模板安装1.根蒂根基模板施工根据测量员放出的轴线，弹出基础边线,根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。2.柱模施工（1）根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊└30×30×3角钢或Ø8圆钢定位。（2）按照柱断面及柱高（柱脚找平当前标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、打扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按分歧柱编好号，划分堆放，以方便组装。（3）用型钢柱箍将定型模板举行牢固。柱箍按照柱模的尺寸、侧压力大小等身分确定，柱箍采用方钢管，截面80×80×80mm，每道柱箍1根钢箍，间距500mm.(4）柱模校订及牢固.利用线锤复核校订柱模的垂直度，然后牢固于四周钢管支撑架上.3.梁模施工（1）定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸,将模板钉在木楞上使之成型.梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样)(2)梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距＜1000mm，横向间距小于1500mm，小横杆间距同立杆间距.（立杆间距经计较确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设程度拉杆和扫地杆,梁纵向立杆设斜撑形成排架.梁底模放置于小横杆上，瞄准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模牢固在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模.梁侧模应设置斜撑,当梁宏伟于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600×800。4．楼板模板施工（1)根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨.支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小,在模板结构设计中确定.支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。(2)挂通线将大龙骨找平.根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。第五节模板的撤除1、模板的撤除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1。2N/mm2)方可撤除,底模应按《砼结构工程施工及验收规范》(GB54—2002）的有关规定履行.并有砼试压报告,经施工员向手艺负责人申请审批后签发拆模通知书前方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬.3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故.待该片（段）模板全拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐.4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用.第六节劳动力、材料、机具配备1.劳动力配备木匠30人，负责支架搭设及撤除，按实践情形调整木匠人数，并提早做好安排。丈量放线工2人，负责对模板支架搭设进程中垂直度等的掌握。2。材料配备门厅处模板支架搭设需φ48×2。8mm钢管4500m,直角扣件3500个，旋转扣件750个,对接扣件700个.3。机具配备架子扳手30把，用于模板支架搭设和拆除，力矩扳手2把，用于检查模板支架扣件拧紧力是否达到要求。第七节质量保证体系1.构配件允许偏差钢管1)钢管的搜检应符合下列规定:A.钢管应有质量检修报告，钢管材质检修办法应符合现行国家标准《金属拉伸试验办法(GB/T288)的有关规定;B.钢管应执行苏建质［2006］24号文件规定;C.钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；D.钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应划分符合下列规定：序号项目外径壁厚23钢管两端面切斜偏差钢管外表面锈蚀深度各种杆件钢管端部弯曲钢4管弯l≤1。5m立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5ml≤6。5m允许偏差Δ（mm）—。5-0.51。70≤。5≤5≤12≤20≤30钢板尺塞尺、拐角尺游标卡尺搜检工具1焊接钢管尺寸游标卡尺曲程度杆，斜杆的钢管弯曲冲压脚手板板挠曲5板面扭曲（任一角翘起）2)旧钢管的搜检应符合下列请求l≤4m≤12≤5A.表面锈蚀深度应符合上表3的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查,在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查,锈蚀深度超过规定值时,不得使用;B.钢管弯曲变形应符合上表4的规定。C.钢管采用外径48mm,壁厚2。8mm的高频焊接钢管.严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。D.为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。2.扣件A.扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准《钢管模板支架扣件》（GB）的规定；B.新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证.当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管模板支架扣件》（GB）规定抽样检测；C.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；D.新旧扣件均应举行防锈处置惩罚.3.模板支架搭设的允许偏差和检修办法搜检方项项目次求（mm）与工具手艺要允许偏差示企图法坚固平表面地基1基础排水垫板不积水不晃动整观察最后验收垂直度立杆2垂直度下列模板支架允许程度偏差搭设中检查偏差的允许水平偏差高度（m）H＝10H＝20±7±50其他高度按插值法计算步距3间距纵距一根杆的纵向水平4杆高差同跨内两根纵向水平杆高差±10或水平尺两端±20程度仪±50±20钢卷尺经纬仪或线锤、钢卷尺±1004.扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项检查项目次安装扣件数量(个）连接立杆与纵（横)程度杆或铰剪撑的扣抽检数目（个）允许的不合格数1件，接长立杆、纵横向水平杆或剪刀撑的扣件5.现浇结构模板安装允许偏差和检验方法允许偏差项次123寸不大于5m456层高垂直度大于5m相邻两板表面高低差表面平整度8256项目（mm）轴线位置底模上表面标高截面内部尺墙、柱、梁+4,-55±5检验方法钢尺检查用水准仪或拉线和钢尺搜检钢尺搜检经纬仪或吊线、钢尺检查钢尺搜检用2m靠尺和锲形塞尺搜检注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的最大值。第八节监测控制1、采用经纬仪、水准仪对支撑体系举行监测，首要监测体系的程度、垂直位置是否有偏移.2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格电子经纬仪精密水准仪自动安平水准仪红外线水准仪激光垂直仪对讲机检测板手5、监测说明（1）班组逐日举行安全搜检，项目部举行安全周搜检，公司举行安全月搜检;（2）模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接,连墙件、支撑，铰剪撑等构件是否符合请求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降,垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范请求；6)支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测,终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立杆监测预警值为10mm,立杆垂直偏差在24mm以内。DT202CDZJ2数量1121231精度±2”千米往返±3mmh/（2）监测数据跨越预警值时必需立即截止浇筑混凝土，分散人员，并及时举行加固处置惩罚7、成品保护1）不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击;木背楞分类堆放,不得随意切断或锯、割.不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,须用方木作垫进行.2)按照图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。3）余外碗扣式和钉子要装入专用背包中,按请求收受接管，不得乱丢乱放.4)模板撤除碗扣式不得乱丢，边拆边进袋.5）拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识;作到精心保养，以延长使用期限.6)模板上的脱模剂晾干后才可吊运.第九节安全生产及文明施工模板支撑架严格按照文化施工请求搭设整洁划一，支撑搭设完毕后，余外架料、模板均应清理干净;不得有余外杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木匠加工车间或置于专用锯料盘中利用，以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾打扫干净验收前方可支设。拆模时,必需一次撤除干净,不得有余外模板附在墙或梁板上.所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织打扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程,如遇中途停歇，应将就位的支顶,模板联结稳固,不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架.4、废烂木枋不克不及用作龙骨。5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架.6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。目录第一章工程概况工程名称三明·碧桂园一期D地块工程业主三明碧桂园房地产开发有限公司设计单元广东博意建筑设计院建筑面积M2建筑高度M工程地点福建省,三明市贵溪洋结构形式框架结构层数3—32层基础形式灌注桩桩基础本工程采用现浇钢筋混凝土框架结构，层高3。7，现浇板最大厚度为160mm,梁截面最大尺寸为300*700mm第二章模板搭设一、材料规格及请求梁底板为50mm厚的木板，排骨档为70×100mm的木板；梁侧板、板模板采用18mm厚的多层板，柱模板采用30mm厚的多层板;扣件钢管支撑，钢管采用Φ48×3.0。模板及其支架应具有足够的刚度、强度和稳定性,能够可靠地蒙受新浇筑混凝土的自重和侧压力，及在施工进程中所发生的荷载。二、模板施工1、基础（承台、基础梁、基础梁）模板施工方法（1）、按图纸设计要求弹出轴线和支模边线；（2）、制作好的模板，用塔吊或人工搬运至操作点；(3）、在模板之间的拼结处，每块模板均贴好一条通长的胶带,使模板与模板拼结紧密,以防漏浆;（4）、在模板外表面弹出轴线，弹线具体位置要准确、线条清晰。(5）、在模板拼装前要刷脱模剂，脱模剂要涂刷均匀，不宜太薄,以免起不到脱模剂的作用,也不要太厚，以免影响砼的外观；（6）、安装模板：将筹办好的模板内边瞄准根蒂根基表面或搂面上弹出的边线.拼装时先竖好外拼板，再竖内拼板，在安装模板的进程当中最少要二个人配合举行事情，每相邻的两块模板安装就位后，立即用小木档（75×100×250@500）在内外拼板的交接处的排骨档上，对模板举行临时牢固。再进一步校订模板的垂直度、位置以及拼缝之间的严密性，然后用钢管举行最终牢固，在牢固的进程当中要留意随时对模板举行校订。2、柱模板的施工方法:柱子模板的安装首要考虑要保证垂直度和抵制新浇砼的侧压力。模板的安装:在以浇筑好的基础顶面上弹出柱的四周边线及轴线后，在柱底钉一小木框,用以固定模板和调节柱模板的标高。表面模板的临时固定方法同基础。每根柱子底部开一清扫孔，清扫孔的宽为柱子的宽度,高300mm。在模板支设好之后将建筑杂物清扫干净，然后将盖板封好。由于本工程为柱的高度大于2米，故应在从柱底到高2米的位置留设一浇筑孔,以防砼浇筑过程中产生离淅现象。模板初步固定之后,先在柱子高出地面或楼面300mm的位置加一道柱箍对模板进行临时固定，然后在柱顶吊下铅锤线,校正柱子的垂直度，确定柱子垂直度达到要求之后,箍紧柱箍。再往上每隔300mm加设一道柱箍,每加设一道柱箍都要对柱模板进行垂直度的校正.在支柱模板的过程当中还要派专人检查，对每一根支设好的柱子都要对轴线进行复核，用吊线法对柱模的垂直度进行复核,用用钢卷尺复核轴线之间的距离，一旦发现误差超出误差允许的范围，应立即查找原因，加以纠正。3、梁模板:梁模板首要由底板和侧板组成，为蒙受垂直荷载,在梁的底板下每隔600mm用横向钢管顶撑来承托，沿梁跨度方向钢管支撑的间距为700mm.（1）、搭设排架：遵照图纸，在梁上面搭设双排钢管，间距按照梁的宽度而定。立杆之间设立程度拉杆,相互拉撑成一团体，离楼空中200mm处设一道，以上每隔1200mm（底层)设一道，二层及以上每隔1200米设一道。在底层搭设排架时，先将地基夯实，并在空中上垫通长的垫板。在排架支撑搭设的进程当中，组织人员举行操平事情：从基准点引出一个高于空中500mm基点，用水准仪操平，并在梁的两边的钢管上用红漆作好标志,用于确定承托梁底板的钢管位置。在搭设承托底板的钢管之前,应按公式：d=H—500-h—50，（式中：d——梁底板下表面即承托钢管上表面到所操程度线之间的距离;H——所在层层高；h——梁高；50-—梁底板的厚度)，算出底板的详细位置。然后用钢卷尺沿每跨梁的两端的立杆，从红油漆的标志处往上量出d，确定支撑底板钢管的位置，架设好钢管,最大梁跨度为8米,底模板应起拱,起拱高度20mm，所以中间的承托钢管高度应再加上起拱高度.（2）、梁底板的固定：将制作好的梁底板刷好脱模剂后，运致操作点，在柱顶的梁缺口的两边沿底板表面拉线，调直底板,底板伸入柱模板中。调直后在底板两侧用扣件固定.（3）、侧模板的安装：为了钢筋绑扎方便，侧模板安装前先放好钢筋龙，也可以先支好一侧模板后，帮扎钢筋笼，然后再安装另一侧模板.将制作好的模板刷好脱模剂，运致操作点;侧模的下边放在底板的承托上,并包住底板，侧模不得伸入柱模，与柱模的外表面连接，用铁钉将连接处拼缝钉严，但决不允许影响柱模顶部的垂直度即要保证柱顶的尺寸。在底板承托钢管上架立管固顶侧板,再在立管上架设斜撑.立管顶部与侧模平齐，然后在立管上架设横档钢管，使横档钢管的上表面到侧模顶部的高度刚好即是一钢管的直径。（首要用于板模板支撑）4、板模板沿板长跨方向，在小横档钢管上满铺承托板模板的钢管，钢管平行于板的短跨.对于长跨较长的板，如果一块标准板铺不到位，应在中间加一根木横档用于牢固模板。在板与柱交接的中央，应在板上弹出柱的边线，弹线要垂直、清晰，尺寸要正确,做到一次到位。在支板模板的进程当中，要时时校订梁上部的尺寸,二人配合事情,一个人掌握梁上部的尺寸，另外一人将板模板钉在四周梁侧模板上,使板的边沿与梁侧模的内表面在同一平面内，钉子间距为300MM—500MM.板与柱交接处，将板模板钉在柱的模板上,要保证柱的尺寸,并做到接缝严密。模板上拼缝、接头处应封堵严密,不得漏浆;模板上小的孔洞以及两块模板之间的拼缝用胶布贴好。模板支好后，清扫一遍，然后涂刷脱模剂。5、剪力墙的模板施工方法见附后平面图。二、支架的搭设1、搭设排架:依照图纸，在框架梁下面搭设双排立管,间距为600-800mm，设水平拉杆，间距为1200mm。离楼地面200mm处设一道。在底层搭设排架时，先将地基（回填土）分别沿南北、东西方向分2次碾实至承载力f=4T/m2,并在地面上垫300×1200mm垫板。纵横两方向的竖管均布置连续的剪刀撑。2、注意事项:（1）、地基（回填土）要碾实：划分沿南北、工具方向分2次碾实至承载力f=4T/m2(承载力F的计较见后页)(2）、严格控制施工荷载,上料时要分散，不要集中；在浇筑砼时，砼的堆积高度不得大于50CM.（3)、因为本工程的层高较大，在搭设排架时，竖向钢管的接头不得在同一程度面上,并每根竖管不得有两个接头,尽量做到一个支撑一根钢管。（4)、在搭设排架时，竖管的竖直度偏差不得大于3CM.（5)、浇筑砼之前要派人进行现场检查验收，并要有记录.（6）、在浇筑砼的过程当中,要派人随时对现场进行监护：控制好操作面上的施工荷载；防止施工器具撞击操作面，以免集中荷载过大，造成支撑破坏。在施工过程当中要随时观察模板及其支撑的工作情况，如发现问题，及时停止施工，采取有效措施后方可继续施工.第三章模板支撑强度、稳定性验算一、楼板模板扣件钢管高支撑架计较模板支架搭设高度为4。9米,搭设尺寸为：立杆的纵距b=0。80米，立杆的横距l=0.80米,立杆的步距h=1。50米。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、支撑方木的计算方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵制矩W划分为:3；4；方木楞计较简图1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.150×0.250=0。938kN/m（2)模板的自重线荷载（kN/m)：q2=0。350×0.250=0。088kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时发生的荷载（kN）：经计较得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000）×。800×。250=0。600kN2。强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计较值最不利分派的弯矩和，计较如下：均布荷载q=1.2×0.938+1.2×0.088=1.230kN/m集中荷载P=1.4×。600=0.840kN截面应力=0。266×106/。3=12。79N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！3。抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T]截面抗剪强度计算值T=3×912/（2×50×50）=0。547N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4。挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计较值最不利分派的挠度和，计较公式如下:均布荷载q=0。938+0。088=1.025kN/m集中荷载P=0。600kN最大变形v=5×1。025×800.04/(384×9500。00×。3)+600.0×800。3/（48×9500.00×。3)=2。398mm二、方木支撑钢管计较支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计较集中荷载P取纵向钢管传递力，P=1.82kN支撑钢管计较简图如下支撑钢管按照简支梁的计较公式颠末简支梁的计较得到支座反力RA=RB=(3—1）/2×1.82+1.82=3.65kN通过传递到立杆的最大轴向力为2×1.82+1.82=5。47kN最大弯矩Mmax=(3×3-1）/（8×3）×1。82×截面应力=0.49×106/4491。0=108.31N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向程度杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计较(规范5.2.5):R≤Rc个中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计较中R取最大支座反力，R=5.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN.四、立杆的稳定性计较荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:（1）脚手架钢管的自重（kN）:NG1=0.129×4。900=0。633kN钢管的自重计较参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可按照情形修改。(2)模板的自重（kN）：NG2=0。350×。800×。800=0。224kN(3)钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3=25.000×0.150×0.800×。800=2。400kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.257kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=（1。000+2.000)×。800×0.800=1。920kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=6.60kN；-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2）；A=4。24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2)；［f]-—钢管立杆抗压强度设计值,［f]=205.00N/mm2；l0-—计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1）或(2)计算l0=k1uh（1）l0=(h+2a)(2)k1-—计算长度附加系数，按照表1取值为1。163;u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3.3;u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=。30m；公式(1）的计较成效:=74。29N/mm2，立杆的稳定性计较<［f],满足请求！公式(2）的计算结果:=39.77N/mm2，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算l0=k1k2(h+2a)（3）k2-—计算长度附加系数，按照表2取值为1。007;公式(3)的计算结果：=52。89N/mm2，立杆的稳定性计算〈［f],满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。二、梁模板扣件钢管高支撑架计较书1、梁截面400*1000模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面B×D=400mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0。70米，立杆的步距h=1。20米，梁底增加一道承重立杆.图1梁模板支撑架立面简图一、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1。荷载的计算:（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=25.000×1.000×0.700=17。500kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.350×。700×(2×1。000+0。400)/0.400=1.470kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到,活荷载标准值P1=（1.000+2。000)×。400×。700=0。840kN2。方木楞的支撑力计算：均布荷载q=1.2×17。500+1.2×1.470=22.764kN/m集中荷载P=1.4×0.840=1。176kN方木楞计较简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力分别为N1=1.710kNN2=6。863kNN3=1。710kN方木按照三跨继续梁计较，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3；4；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计较值最不利分派的弯矩和，计较公式如下:最大弯矩M=0。1ql2=0.1×9。80×0.70×0.70=0。480kN。m截面应力=0.480×106/。3=5.77N/mm2方木的计较强度小于13.0N/mm2，满足要求！方木抗剪计较最大剪力的计较公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T］其中最大剪力Q=0.6×。700×9。804=4。118kN截面抗剪强度计算值T=3×4118/（2×200×50)=0.618N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1。30N/mm2方木的抗剪强度计较满足请求!方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计较值最不利分派的挠度和,计较公式如下:最大变形v=0。677×8.170×700.04/(100×9500.00×.4）=0。671mm3。支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照继续梁的计较如下1.71kN6.86kN1.71kNAB计较简图0.2850.0410.0000.0380.1750.000支撑钢管弯矩图(kN。m)0.0350.215支撑钢管变形图（mm)颠末继续梁的计较得到支座反力RA=RB=0.09kN中间支座最大反力Rmax=9.75kN最大变形vmax=0。215mm截面应力=0.285×106/4491.0=63.525N/mm2支撑钢管的计算强度小于205。0N/mm2,满足请求!二、梁底纵向钢管计较纵向钢管只起构做作用，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计较：纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）:R≤Rc个中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R——纵向或横向程度杆传给立杆的竖向作用力设计值；计较中R取最大支座反力，R=9.75kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式个中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力N1=9.75kN（已经包括组合系数1。4）脚手架钢管的自重N2=1.4×0.149×4。500=0.938kNN=9.750+0。938+0。000=10.688kN--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i—-计较立杆的截面回转半径（cm）;i=1。60A--立杆净截面面积（cm2)；A=4。24W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49-—钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2)；[f］—-钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计较长度（m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）或（2)计较l0=k1uh（1)l0=（h+2a）（2)k1—-计算长度附加系数,按照表1取值为1。167;u-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3;u=1。70a—-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式（1)的计算结果：=80。81N/mm2,立杆的稳定性计算<［f］,满足要求!公式(2)的计算结果：=50.11N/mm2，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全身分,适宜由公式(3)计较l0=k1k2(h+2a）（3)k2——计较长度附加系数，按照表2取值为1。007；公式（3）的计算结果：=65。24N/mm2，立杆的稳定性计算<［f]，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.2、梁截面300＊700模板支架搭设高度为3.7米，基本尺寸为：梁截面B×D=300mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0。80米,立杆的步距h=1.20米，梁底增加一道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图一、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）：q1=25。000×0.750×。800=15。000kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0。350×。800×(2×0.750+0.300）/0。300=1.680kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到，活荷载标准值P1=(1。000+2.000)×0.300×0.800=0。720kN2。方木楞的支撑力计算：均布荷载q=1。2×15。000+1.2×1。680=20.016kN/m集中荷载P=1.4×0.720=1.008kN方木楞计较简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力分别为N1=1.129kNN2=4.754kNN3=1。129kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：3；4；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5。94×0.80×。80=0.380kN。m截面应力=0.380×106/.0=6.09N/mm2方木的计较强度小于13.0N/mm2,满足要求！方木抗剪计算最大剪力的计较公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh〈［T］其中最大剪力Q=0.6×0.800×5。943=2.853kN截面抗剪强度计算值T=3×2853/(2×150×50)=0.571N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1。30N/mm2方木的抗剪强度计较满足请求！方木挠度计较最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：最大变形v=0。677×4。953×800.04/（100×9500。00×。）=0.925mm3.支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照继续梁的计较如下1.13kN4.75kN1.13kNAB计算简图0.1660.0000.0030.0020.1020.000支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0190.088支撑钢管变形图（mm）颠末继续梁的计较得到支座反力RA=RB=0。01kN中间支座最大反力Rmax=6.71kN最大弯矩Mmax=0.166kN。m最大变形vmax=0.089mm截面应力=0。166×106/4491.0=36。920N/mm2支撑钢管的计算强度小于205。0N/mm2,满足请求!二、梁底纵向钢管计较纵向钢管只起构做作用,通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算：纵向或横向程度杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计较(规范5。2.5）：R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R—-纵向或横向