高支模满堂脚手架专项施工方案8米以上

中国石化武汉分公司80万吨/年乙烯工程

热电联产燃料贮存和输送系统工程高支模安全专项施工方案武钢建工集团建设分公司武汉乙烯项目部二0一一年九月目录1工程概况 22编制依据 33承重支撑体系的设计与搭设要求 34劳动力及施工机具配置 85安全保障措施 96质量保证措施 107高支模施工的应急措施 138JHA分析 159高支模承重架计算书 20高支模安全专项施工方案一、工程概况本工程为中国石化武汉分公司80万吨/年乙烯工程热电联产装置输煤系统工程，主要单体建筑有：1#圆仓、2#圆仓、细碎煤机室、粗碎煤机室、1#转运站、3#转运站、翻车机室。其中层高在8m以上（包括8m）的单体建筑有：1、1#、2#圆仓挡墙环梁顶部标高+12.000m，挡墙底部承台标高-0.500m，环梁宽2300mm,厚700mm，中部坐落在挡煤墙上，两端分别悬挑1100mm和800mm，具体构造见下图。2、翻车机室地下共2层负二层（-12.75m—-3.65m）支撑高度9.1米，梁最大截面1100*2500，板厚150mm，此外大梁截面尺寸还有1020*2500、1300*1800、700*1800、800*1000等类型，均参照最大截面承重脚手架进行搭设。3、细碎煤机总层数为5层第二层（6.48m-14.48m）支撑高度8米，梁最大截面300*800，板厚120mm；本方案针对搭设高度大于8米（包括8米）的承重架，在计算时分别对以上三种情况进行设计和验算,并组织专家进行论证。二、编制依据1、现场施工的条件和要求2、华电重工装备有限公司设计的1#、2#圆仓、细碎机室、翻车机室结构施工图3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）7、《建筑施工手册》第四版8、建设部2004年12月1日下发的建质（2004）213号文件三、承重支撑体系的施工设计与搭设要求高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用Ф48mm、壁厚3.5mm钢管,立杆采用4m,6m钢管，纵横水平杆采用6m钢管，剪刀撑采用6m钢管。地基承载力状况在1#、2#圆仓、翻车机室、细碎机室各单体建筑中，1#、2#圆仓、翻车机室承重脚手架直接坐落在基础承台上，细碎机室脚手架坐落在一层框架顶板上。2、施工流程：场地清理→弹立杆定位轴线→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆连接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连接件→绑扎水平安全网3、脚手架的设置①1#、2#圆仓环梁底标高+11.300m,承台底标高-0.500m，脚手架搭设高度11.8米，环梁宽2300mm,厚700mm,跨度7m，采取对现有内外双排脚手架加固的措施进行搭设，具体加固措施如下：横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):11.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；竖向支撑采用单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用4m杆和6m杆相互错开。外立面在整个全立面上由底到顶连续设置剪刀撑，连墙件采用25mm螺纹钢预埋，预埋件水平间距4.5m，竖向间距3.0m，待拆模后螺纹钢与脚手架整体可靠连接。②翻车机负二层脚手架搭设高度9.1m,板厚150mm,梁最大截面1100mm*2500mm，梁跨度11m，具体搭设数据如下：承重架搭设数据：横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):9.10；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；竖向支撑采用单立杆，在承重架四周全立面均设置剪刀撑。梁最大截面（1100mm*2500mm）搭设数据：梁承重脚手架搭设高度9.1m,脚手架立杆沿梁跨度方向间距0.5mm，沿梁宽度方向间距1.3mm，梁底加设四道立杆进行顶托支撑，脚手架步距1.2m。③细碎楼第二层脚手架搭设高度8m,板厚120mm,梁最大截面300*800，梁跨度承重架搭设数据同翻车机负二层承重脚手架。梁最大截面（300mm*800mm）搭设数据：梁承重脚手架搭设高度7.2m,竖向立杆间距1000mm，步距1500mm，具体数据见下图。4、脚手架的搭设要求①、立杆施工要求（1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设置立杆。（2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步跨的1/3。（3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。②、水平杆施工要求纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同，在保证扫地杆，顶端水平杆距楼板、梁为900mm,步距为不大于1.5m。（1）脚手架底座上不大于200mm处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。

（2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。（3）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。

（4）水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。③、剪刀撑的设置要求

（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨,其宽度为4～6m,连续布置，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45º～60º之间。

（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑（3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。④、扣件要求：（1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。（2）扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。（3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。⑤、连墙件连墙件：与墙柱连接，竖向间距3.0m，水平间距4.5m，采用单杆箍式与双排箍柱式，用适长的横向平杆和短钢管各2根抱紧柱子固定或是预埋短钢管上。⑥、安全网安全网采用10cm×10cm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。5、脚手架的拆除①、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。②、严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。③、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。④、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。⑤、拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。四、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和承重脚手架的工程量，确定本工程承重脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均应持有效上岗作业证书上岗作业。2、建立由项目经理、技术负责人、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人有指挥、调配、检查的直接责任。（一）劳动力安排表工种人数技术管理1安全监督2质量检查2测量放线3木工25架子工15钢筋工20砼工8杂工5（二）机具配备机具名称数量机具名称数量架子板手10插入振动棒5力矩板手4平板震动器1水平仪1经纬仪1五、安全保障措施（一）脚手架的安全与维护 1、脚手架搭设人员必须遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，同时还必须遵守中石化武汉分公司和宁波工程公司制定的关于80万吨/年乙烯工程的各项安全规定。2、操作层及人行通道板必须满铺，板端搁置在小横杆上。在同一排横杆上搭接大于200mm，严禁出现探头板。3、安全网布设（1）外脚手架外侧均需满挂安全网进行全封闭围护，以保证施工安全。架设水平安全网时，其伸出宽度应大于2m，外口应高于内口，搭接牢固。4、防雷电措施：（1）脚手架搭设应远离高压线，在使用期间，严禁与带电体接触。5、严禁在施工过程中随意拆除节点处的纵横水平杆、连墙件。严格控制施工堆积层次和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行加固。6、派专人对外架上的建筑垃圾、模板、架料等不定期检查、清除。（二）“三宝”防护1、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽扣。每人1顶。安全帽:管理人员红色,作业人员黄色;办公室有备用安全帽。2、二米以上高处作业施工人员必须系好安全带。3、外架张挂全封闭密目安全网。（三）安全技术措施外脚手架安装前，由项目安全员对施工班组进行安全技术交底，再由班组长对操作人员进行施工操作交底后，方可上岗操作。并注意以下方面：1、防电：各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。2、防火：应设置足够数量的灭火器。每栋每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。3、防雷：脚手架顶部按规定要求做好防雷接地工作。5、脚手架在使用过程中派专人进行检查和维护，严禁在使用过程中拆除主节点处纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆。6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、架子工必须持证上岗。无操作证、患有高血压、心脏病等病症的人及酒后的人严禁上架作业。8、夜间照明：夜间施工应设置足够数量的防暴白炽灯照明，且照度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与脚手架的某些杆件碰撞。无灯楼层的步架禁止上人。9、风、雨、雪天施工：五级风以上，不得进行高空脚手架的搭、拆作业。大雨后一定的时间不得在脚手架上进行砌筑施工，以防木脚手板浸水后超载。雪天要经常清扫脚手架，防止积雪超载或打滑。10、脚手架堆放重量应符合规范要求，脚手架上的荷载规定为：装饰工程每平方米≯2.00KN。11、当天搭设完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现隐患，应及时进行复查继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。12、架子搭设周边应同步进行，临时间断高度差不得超过一步架。中途架子搭设应比操作层高一步架。13、确保脚手架操作层畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、倒退行走，工人在架上作业中注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息等不安全行为；14、承重架实行验收并交付使用的原则进行。验收时由公司、项目部和班组参加，共同签字并报有关部门复验，挂牌后方可使用。15、严格遵守中石化武汉分公司指定的关于武汉乙烯工程的脚手架安全措施的程序文件。六、脚手架质量保证措施1、脚手架使用材料的质量要求对进场材料要严把质量关，严禁以次充好，钢管和扣件要有材料合格证及质量检验证明。钢管应顺直、无开裂及严重锈蚀，扣件应完好，无开裂及滑丝现象。同时严禁将不同规格的材料混用。材料的外观质量允许偏差序号检查项目允许偏差（㎜）检查工具1钢管的外径、壁厚-0.5、-0.5游标卡尺2钢管端面倾斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管表面锈蚀深度≤0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲≤20钢板尺5水平杆、斜杆弯曲≤30钢板尺2、脚手架的搭设质量要求在脚手架的搭设过程中要严格按照设计的操作要求进行搭设。在布置立杆时要进行放线定位，严格按设计尺寸进行操作，确保立杆间距准确一致，同时还应保证其垂直度符合要求。水平杆的搭设应测设好标高，拉线搭设。按设计设置连墙件，连墙件以上的脚手架必须设置好连墙件后才能继续搭设。（脚手架的搭设允许偏差如下表）脚手架搭设的允许偏差序号检查项目允许偏差检查方法1垫板有无晃动、有无悬杆目测2不同高度的立杆垂直度检查10m20m30m36m±7mm±25mm±50mm±75mm经纬仪或吊线检查3钢管间距步距纵距横距±20㎜±50㎜±20㎜钢卷尺4一根水平杆的两端高差同跨内两根水平杆高差±20㎜±10㎜水平仪或水平尺5脚手架横向水平杆外伸长度偏差（外伸300㎜）±50钢卷尺3、扣件拧紧的质量要求扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件为3.0KN，直角扣件为8.0KN，扣件上的螺栓要保持适当的拧紧程度；对接扣件安装时其开口向内，以免雨水进入，直角扣件安装时开口不能向下，以保证安全。扣件质量必须符合要求。扣件拧紧抽样检查数目及评定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许不合格数（个）1连接立杆与水平杆或剪刀撑的扣件，接长杆件的扣件1200～32005052连接水平杆的扣件（非主节点处）1200～32005010高支模施工应急预防措施7.1制定措施目的由于层高较高，梁的集中线荷载大，高支模施工中易发生人员高处坠落事故，在砼浇筑过程中易发生高支模塌坍事故，为避免事故的发生，首先要做好预防，在事故发生后，须即时组织抢救，并对事后进行正当处理。7.2高处坠落事故发生原因和预防1、发生原因1）施工人员在搭设排架和铺设梁、板模板时未系挂安全带，引起坠落事故；2）操作人员安全意识不强，不能做到安全三宝的正常使用，引起坠落事故；3）搭设排架的钢管、扣件、脚手板等材料不满足规范要求，出现裂纹、锈蚀、糜烂等问题，引起坠落事故；4）高支模搭设施工时，未设置简易上下楼梯，施工人员上下作业时无可靠安全措施保障，引起坠落事故；5）在临时施工洞口处未设置临边防护栏杆，引起坠落事故。2、预防措施1）对班组进行安全交底，使职工保持高度警惕，认清坠落风险。作业前对作业条件作仔细检查，包括临时上下楼梯、活动空间、脚手架的情况等。2）高支模高度大于6m时，从板底向下一步架平面，应设置防物体打击的防护隔离层。3）遵守安全操作规程和公司、项目部的安全管理制度，做好安全防护工作。4）采用有效合格的个人安全防护用品：①凡进入施工区的人员，作业人员必须戴好安全帽②从事无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须使用安全带。安全带必须栓在牢固的地方不得栓在带有剪切性的物体上。③高处作业人员衣着要灵便，禁止赤脚、穿拖鞋、高跟鞋及易滑的鞋从事高处作业。④高处作业人员使用的工具，应随手放入工具袋。7.3浇筑过程中高支模塌坍事故发生原因和预防措施1、发生原因：1）高支模满堂脚手排架搭设时，立杆的间距、水平杆的步距、剪刀撑、扫地杆的设置等，未按专项施工方案要求搭设，导致满堂脚手架整体失稳引起塌坍；2）高支模满堂脚手架搭设时，操作工人对扣件螺丝的紧固力未进行认真检查，在混凝土浇筑时，排架受力后，局部排架钢管扣件发生滑移，引起整体排架失稳，发生塌坍事故；3）混凝土浇筑时，混凝土工对模板单位面积内的堆载控制不严，在局部板面堆积过量混凝土，致使该部位板底排架支撑受力过大，引起塌坍事故的发生。2、预防措施1）项目质、安部、施工员、质检员、安全员要对搭设的满堂脚手排架进行跟踪检查，对立杆的间距、水平杆的步距等严格按专项施工方案要求进行搭设，不得随意改变设计尺寸。2）对满堂脚手架钢管进行检查，发现锈蚀的、壁厚偏薄的严禁使用。3）满堂脚手钢管排架立杆的连接须采用对接形式，避免采用搭接形式，接头率不大于50%，并保证接头错开一个步距以上。4）对连接钢管的扣件，必须对螺丝进行逐个检查，保证螺丝紧固。5）混凝土浇筑时，安排专人进行排架支撑监护，发现局部立杆或水平杆件发生偏移或滑移时，立即停止上部混凝土浇筑，组织人员进行支撑加固，经项目部组织验收后，方可继续浇筑砼。6）混凝土浇筑时，要严格控制板面堆积混凝土量，控制每平方面砼堆积厚度不超过300mm。7.4发生塌坍事故后的应急求援措施1、成立应急救援领导小组组长：赵玉琢副组长：陈才兵王国章成员：孟令龙刘鹏鹏申海园杨志强黄万武万雄国左桢许钱张海鸥2、制定坠落、塌坍事故应急程序1）木工班组进行模板作业和混凝土浇筑时，其主要负责人应坚守施工现场，并安排专人进行模板看护，即时对松动支撑进行整改加固。2）混凝土浇筑时，看护人员在排架外围进行流动监护，不得站在排架内。3）浇筑过程中如发生倒塌事故，首先停止倒塌区域及附近的一切施工作业，所有施工人员清离现场至指定的安全区域集中清点作业班组人数，发现人员被埋，立即组织力量进行抢救。4）发生塌坍事故后，即时通知救援小组领导和相关部门领导，接到事故通知后，立即组织人员到现场指导抢险。5）在塌坍事故现场周边设置警戒区域，防止无关人员误入，造成新的损失。6）事故发生后，按四不放过原则进行处理。7）即时将事故情况报武石化质检站、安监站及公司、工程部等部门会商处理方案。3、脚手架工程项目安全管理组织机构组长组长 副组长副组长副组长副组长组员组员组员组员组员组员组员组员JHA分析危险源辩识与评价表序号作业活动危险因素分类可能导致事故危险性评价D＝LEC风险程度控制措施（√）LECD重大、一般、轻微无措施控制不彻底控制彻底1脚手架2脚手架使用脚手架荷载每平方米超过270kg行为性/操作失误坍塌6315270重大√3脚手架搭设脚手架立杆不垂直物理性/设备、设施缺陷坍塌637126一般√4脚手架搭设脚手架横杆不平行物理性/设备、设施缺陷坍塌32742轻微√5脚手架搭设扣件脆裂、变形、滑丝物理性/设备、设施缺陷坍塌637126一般√6脚手架搭设立杆、大横杆接头未错开行为性/操作失误坍塌32742轻微√7脚手架搭设脚手架搭接长度小于50cm行为性/操作失误坍塌32742轻微√8脚手架搭设脚手架未安装避雷设施物理性/防护缺陷触电32742轻微√9脚手架搭设脚手板未满铺物理性/设备、设施缺陷高处坠落6315270重大√10脚手架搭设脚手板与墙面间距大于20cm物理性/设备、设施缺陷高处坠落32742轻微√11脚手架拆除脚手架材料从高处抛落行为性/操作失误物体打击6103180重大√12、脚手架搭拆脚手架搭设不规范物理性/设备、设施缺陷坍塌6103180重大√13脚手架搭拆无安全网和隔网物理性/防护缺陷物体打击32742轻微√14脚手架搭拆脚手板未验收使用行为性/指挥错误坠落或倒塌32742轻微√15脚手架搭拆脚手架无护拦物理性/防护缺陷高处坠落637126一般√16脚手架搭拆脚手架无上下爬梯物理性/设备、设施缺陷高处坠落32742轻微√17脚手架搭拆脚手架固定点不符合要求物理性/设备、设施缺陷倒塌66136轻微√18脚手架搭拆脚手板未按规定绑扎、固定行为性/操作失误高处坠落61742轻微√19脚手架搭拆超负荷使用行为性/指挥错误坍塌637126一般√20脚手架搭拆脚手板绑扎不牢固物理性/设备、设施缺陷高处坠落32742轻微√21建筑施工夜间施工照明不足物理性/作业环境不良高处坠落637126一般√22建筑施工碘钨灯带电移动物理性/电危害触电6103180重大√23建筑施工工器具未系保险绳物理性/防护缺陷物体打击33763轻微√24建筑施工施工中未清理架子杂物行为性/其他错误物体打击637126一般√25高处及交叉作业26高处作业作业区孔洞沟道无盖板物理性/防护缺陷高处坠落6103180重大√27高处作业作业区孔洞沟道无围栏物理性/防护缺陷高处坠落367126一般√28高处作业作业区孔洞沟道无安全网物理性/防护缺陷高处坠落32742轻微√29高处作业霜冻雨雪天气露天高处作业无防滑措施物理性/防护缺陷高处坠落61742轻微√30高处作业传递物品随意抛掷行为性/操作失误物体打击33763轻微√31高处作业上下脚手架沿脚手立杆攀爬行为性/操作失误高处坠落637126一般√32施工管理对重大的起重、运输作业，特殊高处作业及带电作业等危险作业项目未办理安全施工作业票而进行作业行为性/指挥错误其他伤害6103180重大√33施工管理不按规程进行危险点预测行为性/指挥错误其他伤害36354轻微√危险源评价方法及评价标准危险性=LECL－事故或危险事件发生可能性E－暴露于危险环境的频率C－危险严重度三个主要因素的评分方法如下表：表一：事故或危险事件发生可能性分数（L）暴露于危险环境频率的分数值（E）危险分数值(C)分数值事故或危险情况发生可能性分数事故或危险情况发生可能性分数值可能结果10完全可能，会被预料到10连续暴露于潜在危险环境100*灾难许多人死亡6相当可能6逐日在工作时间内暴露40非常严重数人死亡3不经常，但可能3每周一次或偶然地暴露15严重重残或死亡，严重职业病或死亡1完全意外，极少可能2每月暴露一次7重大暂时性重伤或轻残，或造成一般职业病0.5可以设想，但高度不可能1每年几次出现在潜在危险环境3一般轻微的可恢复的伤害，或轻微疾病症状0.2极不可能0.5非常罕见地暴露1轻微不利基本的卫生健康评价结果分类及控制要求表二：分数值危险程度>320极其危险,不能继续作业160-320高度危险,需要立即整改70-160显著危险,需要整改20-70可能危险,需要注意<20稍有危险,可被接受承重架计算书9.11#、2#圆仓承重脚手架的验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：钢管(单钢管):Ф48×3.5；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):700.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=70×1.82/6=37.8cm3；I=70×1.83/12=34.02cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.7×0.7+0.35×0.7=12.495kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×0.7=1.75kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×12.495+1.4×1.75=17.444kN/m最大弯矩M=0.1×17.444×2002=69776N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=69776/37800=1.846N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.846N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=12.495kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×12.495×2004/(100×9500×34.02×104)=0.042mm；面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.042mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm3截面惯性矩I=12.19cm41.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.7+0.35×0.2=3.57kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1=1.2×q1=1.2×3.57=4.284kN/m；活荷载：q2=1.4×0.9=1.26kN/m；最大弯矩Mmax=(0.1×4.284+0.117×1.26)×0.72=0.282kN.M；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×4.284+1.2×1.26)×0.7=4.357kN；钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.282×106/5080=55.542N/mm2；钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向钢最大应力计算值为55.542N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:νmax=0.677q1l4/(100EI)静荷载q1=3.57kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ν=0.677×3.57×7004/(100×206000×12.19×104)=0.231mm；支撑钢管的最大挠度小于700/150与10mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):Ф48×3.5；W=5.08cm3；I=12.19cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.489kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.866kN·m；最大变形Vmax=1.17mm；最大支座力Qmax=13.534kN；最大应力σ=865838.527/5080=170.441N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值170.441N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.17mm小于700/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×11.8=1.633kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.7×0.7×0.7=8.575kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=10.38kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.7×0.7=2.205kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=15.543kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=15.543kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=15542.544/（0.53×489）=59.97N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=59.97N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.027×(1.5+0.1×2)=2.037m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.027；Lo/i=2037.465/15.8=129；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；钢管立杆的最大应力计算值；σ=15542.544/（0.401×489）=79.263N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=79.263N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！9.2翻车机负二层承重架计算书9.2.1承重架计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.10；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.15×1+0.35×1=4.1kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.1+1.4×2.5=8.42kN/m最大弯矩M=0.1×8.42×2502=52625N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=52625/54000=0.975N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.975N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4.1kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×4.1×2504/(100×9500×48.6×104)=0.023mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.023mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.15+0.35×0.25=1.025kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.025+1.4×0.625=2.105kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.105×12=0.21kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.21×106/83333.33=2.526N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.526N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×2.105×1=1.263kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.263×103/(2×50×100)=0.379N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.379N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.025kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.025×10004/(100×9000×4166666.667)=0.185mm；最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.185mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.526kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.947kN·m；最大变形Vmax=2.659mm；最大支座力Qmax=11.051kN；最大应力σ=947401.545/5080=186.496N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值186.496N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.659mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.051kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×9.1=1.259kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.15×1×1=3.75kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.359kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12.731kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.731kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12731.328/（0.53×489）=49.123N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=49.123N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.018×(1.5+0.1×2)=2.02m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.018；Lo/i=2019.61/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12731.328/（0.406×489）=64.127N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=64.127N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！9.2.2梁最大截面(1100*2500)承重架计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.10；梁截面高度D(m)：2.50；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.10；梁两侧立杆间距(m)：1.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm，2200mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=235×2×2/6=156.67cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×2.35×17.85=50.331kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×2.35×4=13.16kN/m；计算跨度:l=350mm；面板的最大弯矩M=0.1×50.331×3502+0.117×13.16×3502=8.05×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×50.331×0.35+1.2×13.16×0.35=24.905kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.05×105/1.57×105=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=50.331N/mm；l--计算跨度:l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=235×2×2×2/12=156.67cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×50.331×3504/(100×6000×1.57×106)=0.544mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.544mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=24.905/(2.500-0.150)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.248kN·m，最大支座反力R=5.627kN，最大变形ν=0.126mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.48×105/6.40×104=3.9N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.126mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.627kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.886kN·m，最大支座反力R=12.520kN，最大变形ν=1.246mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=8.86×105/6.40×104=13.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=13.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.246mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值ν=1.246mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=12.52kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.52kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×20×20/6=3.33×104mm3；I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.50+0.30]×0.50=38.430kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=38.430+2.800=41.230kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×38.43×2752+0.117×2.8×2752=3.15×105N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×38.43×0.275+0.45×2.8×0.275=4.574kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×38.43×0.275+1.2×2.8×0.275=12.549kNσ=Mmax/W=3.15×105/3.33×104=9.5N/mm2；梁底模面板计算应力σ=9.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=32.025kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=275.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=275.00/250=1.100mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×38.43×2754/(100×6000×3.33×105)=0.744mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.744mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=1.1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=12.549/0.5=25.098kN/m2.钢管的支撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×25.098×0.52=0.627kN·m；最大应力σ=M/W=0.627×106/5080=123.5N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管的最大应力计算值123.5N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中最大剪力:V=0.6×21.56×0.5=7.529kN；钢管受剪应力计算值τ=2×7.529×1000/489.000=30.795N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管的受剪应力计算值30.795N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!钢管挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250钢管最大挠度计算值ν=0.677×25.098×5004/(100×206000×12.19×104)=0.423mm；钢管的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；钢管的最大挠度计算值ν=0.423mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=4.574kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=12.549kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.300-1.100)/4×0.500×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(2.500-0.150)×0.300=1.024kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=3.658kN；N2=N4=15.404kN；N3=10.719kN；最大弯矩Mmax=0.366kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.126mm；最大应力σ=0.366×106/5080=72N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值72N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.658kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.153×9.1=1.671kN；N=3.658+1.671=5.329kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.185×1.7×1.2,1.2+2×0.1]=2.417m；k--计算长度附加系数，取值为：1.185；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.298；钢管立杆受压应力计算值；σ=5328.549/(0.298×489)=36.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=36.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=15.404kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.153×(9.1-2.5)=1.671kN；N=N1+N2=15.404+1.212=16.616kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.185×1.7×1.2,1.2+2×0.1]=2.417m；k--计算长度附加系数，取值为：1.185；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2417.4/15.8=153；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.298；钢管立杆受压应力计算值；σ=16616.241/(0.298×489)=114N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=114N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.03×(1.2+0.1×2)=1.709m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.4按照表2取值1.03；lo/i=1708.77/15.8=108；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=16616.241/(0.53×489)=64.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=64.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！9.3细碎机第二层承重架计算书9.3.1承重架计算书同翻车机负二层承重架验算9.3.2梁最大截面(300*800)承重架计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m)：0.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：450；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；主楞到梁底距离依次是：100mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、60.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=68×2×2/6=45.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.68×17.8