高架支模施工计算书

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高架支模施工计算书

目录

10.1门诊医技楼门诊大厅计算书...............................2

10.2直线加速器机房计算书..................................39

10.3门诊楼一层梁计算书.....................................51

10.4门诊楼三层雨篷计算书..................................67

10.5诊室二层板计算书.......................................79

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10.1门诊医技楼门诊大厅计算书

10.1.1120厚板模板计算书(盘扣式)

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021

3、《混凝土结构设计规范》GB5(X)10-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB5(X)09-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称门诊大厅顶板，标高13.45m新浇混凝土楼板计算厚度(mm)120

模板支架高度H(m)13.5模板支架纵向长度L(m)20

模板支架横向长度B(m)20

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值GlHkN/n?)面板及小梁0.3

楼板模板0.5

混凝土自重标准值G2k(kN/m)25纲筋自重标准值G3k(kN/n?)1.1

施工人员及设备产生的荷载标准值Qlk

3

(kN/m2)

泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平

0.073

荷载标准值02k(kN/m2)

基本风压co(XkN/n12)0.3

地基粗糙程度D类［有密集建筑群且房屋较高市区)

模板支架顶部距地

9

风荷载标准值3k(kN/m2)面高度(m)0.076

风压高度变化系数

0.51

眼

风荷载体型系数内0.5

风荷载佐用方向沿模板支架横向作用

三、模板体系设计

结构重•要性系数加1.1脚手架安全等级I级

2

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EOONACOWntUCTlONEX>im<ENGINEERINGDIVISIONCORPXTO，，，，，，，

主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距h(mm)900

立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500

顶层步距h'(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中450

心线的距离a(mm)

小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度h(mm)150

主梁最大悬挑长度h(mm)100承载力设计值调整系数客1

设计简图如下：

模板设计平面图

3

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纵向剖面图

4

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四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度i(n】m)12

面板抗弯强度设计值山(N/mnf)15面板抗剪强度设计值［JN/mn?)1.4

面板弹性模量RN/mnf)10000面板计算方式简支梁

按简支梁，取1m单位宽度计算。

W=blr/6=1OOOx12x12/6=24000mm3,I=bh3/l2=lOOOx12x12x12/12=144000mm4

承载能力极限状态

qi=Yoxll.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQIk]xb=l.lx[l.3x(0.1+(25+1.1)x0.12)+1.5x3]xl=9.572kN/m

正常使用极限状态

q=(YG(G代+(G2k+G3k)xh)+YQxQ|k)xb=(1x(0.1+(25+1.1)x0.12)+lx3)xl=6.232kN/m

计算简图如下：

i、强度验算

Mnm=qil2/8=9.572XO.32/8=0.108kNm

6

o=Mmax/W=0.108x10/24000=4.487N/mnr<[fJ/yR=15/1=15N/mnr

满足要求！

2、挠度验算

44

vmax=5ql/(384EI)=5x6.232x300/(384x10000x144000)=0.456mm

Vmax=0.456inm<min{300/150»10}=2mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型方木小梁被面类型(mm)50x80

小梁抗弯强度设计值［「KN/mn?)15.444小梁抗剪强度设计值KKN/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩W(cn】3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350

小梁截面惯性矩I(cn?)213.333小梁计算方式二等跨连续梁

5

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qi=yoX[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQIklxb=l.lx[1.3x(0.3+(25+1.1)x0.12)+1.5x31x03=2.957kN/m

因此，q而=%)xl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)xb=l.lxl.3x(0.3+(25+l.l)x0.12)x03=1.472kN/m

qi活=yox1.5xQ]kxb=1.1x1.5x3x03=L485kN/m

计算简图如下:

1、强度验算

M1=0.125qi济I?+0.125qi活L2=0.125xl.472x0.92+0.125xl.485x0.92=0.299kN・m

22

M2=qiLi/2=2.957x0.15/2=O.O33kNm

Mniax=max[M),M2_|=max[0.299，0.033]=0.299kN-m

o=Mnm/W=0.299x1()6/53333=5.614N/mm2qf|/yR=15.444/1=15.444N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vi=0.625qi静L+0.625qi活L=0.625x1.472x0.9+0.625x1.485x0.9=1.663kN

V2=qiLi=2.957xO.l5=0.444kN

Vmax=inax[V|,V2]=max[1.663,0.444]=1.663kN

:2

Tmax=3Vinax/(2bho)=3x1.663x]()00/(2x50x80)=0.624N/mm<[T]/YR=1.782/1=l.782N/mm

满足要求！

3、挠度验算

q=(YG(G味+(G2k+G3k)xh)+YQxQ|k)xb=(Ix(0.3+(25+l.l)x0.12)+1x3)x0.3=1.93kN/m

6

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挠度，跨中Vmax=0.521qL4/(l00EI)=0.521x1.93x9004/(l00x9350x213.333xl04)=0.331mm<[v]

=min(L/150,10)=min(900/150,IO)=6mm；

444

#^^vmax=qli/(8EI)=L93xl50/(8x9350x213.333xl0)=0.006mm<[v]=min(2xl1/150,10)

=min(2xl50/150,10)=2mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型钢管主梁戒而类型(mm)①432.5

主梁计算截面类型(mm)①48x2.5主梁抗弯强度设计值［fKN/mn?)205

主梁抗剪强度设计值125主梁戒面抵抗矩W(cn?)3.86

m2)

主梁弹性模量E(N/mn12)206000主梁豉面惯性矩Kcnd)9.23

主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2

主梁受力不均匀系数0.6

1、小梁最大支座反力计算

qi=Yoxfl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQik]xb=1.1X[1.3x(0.54-(254-L1)x0.12)+1.5x3]x0.3=3.043kN/m

qi静=Y()xl.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)xb=l.lxl.3x(0.5+(25+1.1)x0.12)x03=1.558kN/m

qMi5=yoxl.5xQikXb=1.1x].5x3x03=1.485kN/m

q2=(YG(Gik

+(G2k+G3k)xh)+yQxQ।k)xb=(1x(0.5+(25+l.l)x0.12)+1x3)x().3=1.99kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax=1,25qiL=1.25x3.043x0.9=3.424kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，Ri=(0.375qi静+0.437qi活)L

+q山=(0.375x1.558+0.437X1.485)x0.9+3.043x0.15=1.566kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数二0.6

R=max[Rmax,Ri]x().6=2.054kN;

正常使用极限状态

7

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按二等跨连续梁，R'max=1.25q2L=1.25X1.99x0.9=2.238kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'i=0.375q2L

+q2li=0.375x1.99x0.9+1.99x0.15=0.97kN

R'=max[R'max,R'iJxO.6=1.343kN;

计算简图如下：

2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.C54kN2.054kN2.054kN2.054kN

主梁计算简图一

2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN2.054kN

主梁计算简图二

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN・m)

8

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主梁弯矩图二(kN-m)

62

n=MIlwx/W=0.589x10/3860=152.468N/mm<[f]/yR=205/1=205N/mnr

满足要求！

3、抗剪验算

3.3923.392

2.3682.3S82.^21g

1.3381.338

0.3340.3340.6080.608

-0.716

-1.446•1.V%

.3.7-3.7743535

主梁剪力图一(kN)

2.0542.054

1.5071.507

0.5470.S47

°

■0.547OS47________0y2

•1,507-1.507

-2.054-2.054

.2.6012601

主梁剪力图二(kN)

Tnm=2Vmax/A=2x3.774x1000/357=21.141N/mnr<[T]/yR=125/1=125N/mnr

满足要求！

4、挠度验算

9

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主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中Vmax=L063mmW[v]=min{900/150,10)=6mm

悬挑段乂皿=0/39mm三[v]=min(2乂100/150/0)=1.333mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为Ri=4.442kN,R2=6.436kN,R3=6.892kN,R4=2.77kN

图二

支座反力依次为Ri=3.561kN,R2=6.709kN,R3=6.709kN,R4=3.561kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100

按上节计算可知，可调托座受力N=6.892/0.6=lL487kNqN]/yR=IOO/l=IQOkN

满足要求!

10

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八、立杆验算

立杆钢管截面类型(mmj048x2.5立杆钢管计算截面类型(mm)048x2.5

钢材等级Q235立杆截面面积A(mn12)357

立杆截面回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cn『)3.86

抗压强度设计值［fKN/ninf)205支架自重标准值q(kN/m)0.15

支架立杆计算长度修正系数n1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6

支撑架搭设高度调整系数阳1.05架体J贝层步也修止系数y0.9

1、长细比验算

loi=pHYh'+2ka=1.05x0.9xl000+2x0.6x450=1485mm

lo=pHnh=1.05xl.05x1500=1653.75mm

X=max[loi，lo]/i=1653.75/16.1=102.717<[X]=150

满足要求！

2、立杆稳定性验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T

231-2021公式5.3.1-2,考虑风荷载时，可变荷载需考虑09组合系数：

小梁验算

qi=yo><|1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xO.9xQ,k]xb=l.lx[|.3x(0.5+(25+1.1)x0.12)+l.5x0.9x3]x().

3=2.895kN/m

同上四〜六步计算过程，可得：

Ri=4.226kN,R2=6.383kN,R3=6.556kN,R4=3.387kN

顶部立杆段：

21oi/i=1485.OOO/16.1=92.236

查表得，(p=0.648

不考虑风荷载：

Ni=11.487kN

f=Ni/(OA)=11486.652/(0.648x357)=49.654N/mnr<[f]/YR=205/l=205N/mnr

满足要求！

考虑风荷载：

x22

Mw=yoYQ(Pc(OkXLxh/10=1.1x1.5xO.9xO.O76xO.9x1.5/10=0.023kNm

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Nlw

=Max[Ri,R2,Ra,R4]/0.6+Mw/lt>=Max[4.226,6.383,6.556,3.387]/O.6+O.O23/O.9=lO.953kN

f=Niw/((pA)+

6

Mw/W=10953/(0.648x357)+0.023xl0/3860=53.306N/mnr<[f]/YR=205/l=205N/mnr

满足要求！

非顶部立杆段：

X=lo/i=1653.750/16.1=102.717

查表得，(pi=0.573

不考虑风荷载：

N=11.487+l.lxyGxqxH=11.487+1.1x1.3x0.15x13.5=14.382kN

f=N/((p]A)=14.382x103/(0.573x357)=70.309N/mm2<[a]/YR=205/1=205N/mm2

满足要求！

考虑风荷载：

22

Mw=YoXYQ(pL(OkXltxh/10=1.1x1.5x0.9x0.076x0.9xl.5/10=0.023kN-m

Nw

=Max[Ri,R2,R3,R4]/0.6+1.1xyGxqxH+Mw/lb=Max[4.226,6.383,6.556,3.387]/0.6+1.1x1,3x0.15x1

3.5+0.023/0.9=13.849kN

362

f=Nw/((piA)4-Mw/W=l3.849xl0/(0.573x357)+0.023xl()/3860=73.66N/mm<[o]/yR=205/l=205

N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:

支撑架的高宽比宜控制在3以内

H/B=13.5/20=0.675<3

满足要求！

十、抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT-yoxq)cYQ(cOkLH2/2)=1.1x1x1.5x(0.076x20x13.52/2)=228.542kN-m

12

，，，，，，，，

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22

MR=YG(Gik+0.15H/(lalb))LB/2=0.9x(0.5+0.15x13.5/(0.9x0.9))x20x20/2=10800kN-m

Mi-228.542kNm<MR=10800kNm

满足要求！

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力

矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=yox(pcYQ(Q2kLH2)=l.lxlx|.5x(0.073x20x13.5:)=439.04kN-m

2

MR=yG[(G2k+G3k)xho+(Gik+0.15H/(lalb))]LB/2=0.9x[(25+1.1)x0.12+(0.5+0.15x13.5/(0.9x0,9))l

x20x202/2=22075.2kNm

MT=439.04kNm<MR=22075.2kN-m

满足要求！

十一、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C35

混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mnf)9.686

混凝土的实测抗拉强度fKN/mnf)0.911立杆垫板长a(mm)200

立杆垫板宽b(mm)KX)

F,=N=14.382kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第651条规定，见下表

公式参数剖析

Fl局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数：当店800mm时,取怵=1.0：当后20G0

削

mm时，取ph=0.9；中间线性插入取用。

It混凝土轴心抗拉强度设计值

Fl<(0.7phft+0.25apc,m)T|U

Opc,临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加双

mho

平均值，其值控制在1.0-3.52*2范围内

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0

um

/2处板垂直截面的最不利周长。

ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

m局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

13

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H1=0.4+1.2/Ps，n2=0.5+asxn2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

hO心Um

局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸

Ps比较,保不宜大于4：当代＜2时取诲=2,当面积为圆形时，取火

=2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱，

as

取as=30：对角柱，取as=20

说明本工程无预应力，不考虑上式中。pc,m之值，将其取为0。

可得:ph=l»ft=0.911N/mm2,q=l,ho=h-2O=16Omm>

Um=2[(a+ho)+(b+ho)l=1240mm

F=(0.7phf,+0.25opc.m)numh3=(0.7xlx0.911+0.25x0)xlxi240xl60/1000=126.52kN>Fi=14.382k

N

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB500I0-20I0第6.6.1条规定，见下表

公式参数剖析

Fl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值

Fl<1.35PcPlfcAlnpc混凝土强曳影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

Pl混凝土局部受压时的强度提高系数

Ain泡凝十.局部受压净面积

Al混凝土局部受压面积

pl=(Ab/Al),/2

Ab局部受压的计算底面枳，按本规范第662条确定

2

可得：fc=9.686N/mm,仪=1,

pi=(Ab/Ai),/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)r/2=[(400)x(300)/(200x|00)l,/2=2.449,Am=ab=20000mm2

F=1.35pcpifcAin=135xlx2,449x9.686x20000/1000=640.595kN>Fi=14.382kN

满足要求！

10.1.2300X900梁模板计算书(盘扣式)

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计算依据：

1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土梁名称300*900以下混凝土梁计算截面尺寸(mmxmm)300x900

梁侧楼板计算厚度(mm)120模板支架高度H(m)14.5

模板支架横向长度B(m)17模板支架纵向长度L(m)17

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值GIKkN/m2

面板及小梁0.3

)

楼板模板0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/n?

24

)

混凝土梁钢筋H重标准值G3k(kN/n『混凝十.板钢筋自重标准

1.51.1

)值G3k(kN/n?)

施工人员及设备荷载标准值Qlk(kN/

3

泵送、倾倒混凝土等因素产生的水

0.07

平荷载标准值Q2k(kN/n?)

基本风压coO(k

0.3

N/m2)

D类(有密集建筑群且房屋

地基粗糙程度

较高市区)

非自定义：

风荷载标准值cok(kN/m2)模板支架顶部距地

60.199

面高度(m)

风氏高度变化系数

0.51

风荷载体型系数由1.3

风荷载作用方向沿模板支架横向作用

三、模板体系设计

15

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结构重要性系数州1.1

脚手架安全等级I级

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立杆纵距是否相等是

梁跨度方向立杆间距3mm)900

梁两侧立杆横向间距lb(mm)900

最大步距h(uiui)1500

顶层步距h,(mm)1000

可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500

新浇混凝土楼板立杆纵横向间距la(mm)、1b(mm)900、900

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中

梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450

梁底增加立杆根数1

梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200

梁底支撑小梁根数4

梁底支撑小梁间距100

每纵距内附加梁底支撑主梁根数0

承载力设计值调整系数YR1

模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全

技术标准》JGJ/T231-2021

设计简图如下:

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中圄爬琥第八工程局青限公司

跖OONACONSTKICTIOSEKiimiEKGINEERIN3DIMSIONCOKFLTD

本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁网模板设计

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中圄爬琥第八工程局青限公司

跖OONACONSTKICTIOSEKiimiEKGINEERIN3DIMSIONCOKFLTD

四、面板验算

面板类型覆面木股合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fRN/mn?)15面板抗剪强度设计值m(N/mn?)1.4

面板弹性模量ElN/mm?)10000

取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算：

W=bh2/6=IO(M)x15x15/6=375(X)mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

qi=yox[1.3(Gik+(G2k+G3k)xh)+l.5xQ|k]xb=l.lx[1.3x(0.1+(24+1,5)x0.9)+1.5x3]x1=37.912kN/

m

41静=丫0'1.3x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=l.lxl.3x[0.1+(24+L5)x0.9]x1=32.962kN/m

=x

9iJi*iY01.5xQii(xb=l.lxl.5x3x1=4.95kN/m

q2=|lx(G)k+(G2k+G3k)xh)+1xQ(k]xb=11x(0.l+(24+1.5)x0.9)+1x3Jx1=26.05kN/m

计算简图如下：

37.912kN/m37.912kN/m37.912kN/m

4------------------------------------------------------+-----------------------------------------------------+------------------------------------------------------

1、强度验算

Mmax=0.1qi静L2+0.117qi活L2=().1x32.962x().12+().ll7x4.95x0.12=0.039kNm

o=M,nax/W=0.039x106/37500=1.033N/mm2<[f|/YR=15/1=15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

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vnwx=0.677q2L/(l00EI)=0.677x26.05x100/(l00x10000x281250)=0.006mm<[v]=min[L/l50

,10J=min[100/150,10]=0.667mm

满足要求！

3、支座反力计算