广州某商务酒店中央空调设计

柜选瓷本次设计的是广州某商务酒店空调系统，此建筑是包括商场、办公室、客房等于一身的多功能型建筑，总建筑面积为35000平方米，建筑高度为71m,建筑共十八层。一层主要是商场，二层主要是餐厅，三层主要是办公室，五到十八层是客房。针对该综合办公大楼的功能要求和特点，以及该地气象条件和空调要求，参考有关文献资料对该楼的中央空调系统进行系统规划、设计计算和设备选型。首先计算各房间的冷湿负荷；计算完冷、湿负荷以后，接下来是风量的计算，风量的计算包括送风量和回风量的计算。风量的计算之初先在i-d图上划出空气的处理过程，然后根据前面的负荷计算结果进行计算，最后根据需要的风量和冷量选择空气处理设备和每个房间的风口。在此基础上，通过对各种空调方式的比较，选择了合理的空调方式。考虑到本建筑的特点，一层大厅和商场采用全空气空调系统；其余各层采用风机盘管-新风系统。根据各种计算结果，通过性价比分析，进行了设备选型，确保设备容量、压强、噪声等方面满足要求。本中央空调系统的设计力求达到经济、舒适、方便、实用，并尽可能满足节能要求。andairquantity.Onthi修柜选瓷目录 11设计概况 1 11.2设计依据 11.3设计资料 1 2 2 5柜选瓷2.1冷、湿负荷的概念 5 52.2.2计算举例 92.2.3湿负荷的计算 2.2.4计算举例 2.2.5新风负荷 2.2.6计算举例 3.1大厦建筑特点 3.2系统划分原则 3.3.3风机盘管加新风系统的空气处理方式比较 3.4方案确定 203.5.3新风机组的选型 4空调风系统计算 4.1空调房间气流组织 4.2风口的布置 改柜选瓷4.2.1风口的布置原则 23 254.2.3新风入口注意事项 4.2.4回风口注意事项 4.3.1下送风气流组织设计计算 4.4风管系统水力计算 4.4.1风道的布置和制作要求 315空调水系统计算 35 5.3水系统水力计算 5.3.1基本公式 5.3.5空调冷却水系统 43 改柜选瓷 6.2冷却塔选型 49 6.4.3热水泵的选型和计算 6.4.4水泵配管布置 6.5补水定压装置 6.5.1补水定压的方式和特点 56 6.7除污器和水处理设备 6.7.1除污器 6.7.2软水器 6.8补水箱 实柜选瓷7.1概述 8管道的保温和防腐设计 8.1.1保温目的 8.1.2保温材料的选择 附录A负荷计算 附录B各层风量及负荷汇总 附录C风量计算 附录D吊顶式空调机组及新风机组选型 附录E风机盘管选型 附录G风管水力计算 修柜选资本设计为广州某商务酒店空调系统，建筑总面积约35000m²,其主体建筑为地上18层，地下1层，为混凝土框架结构。地下1层做为车库，层高为3.8m。一层为入口大厅和商场，层高为4.2;二层为餐厅和展廊，层高为4.2m;3层为会议室，层高为4.2m;4层做为设备层，层高为2.2m,5-18层均为客房，层高1.2设计依据本工程空调初设计根据建筑专业提供的图纸，并依照暖通现行国家颁发的有关规范、标准进行设计，具体为：(2)《高层民用建筑设计防火规范》(3)《办公建筑设计规范》(4)《民用建筑节能设计标准》JGJ26-95(5)《民用建筑热工设计规范》GB50176-93(6)《实用供热空调设计手册》1.3设计资料经纬度：东经113°15',北纬23°06';海拔高度：6m大气压力：夏季753mmHg,冬季764mmHg。柜选瓷夏季：空调室外计算干球温度33.5℃;空调室外计算湿球温度27.7℃;冬季：空调室外设计干球温度5.0℃室外相对湿度：冬季：70%夏季：83%室外平均风速：一般认为，在供热工况下，室内温度每降低1℃,能耗可减少10%-15%;在供冷工况下，室内温度每提高1℃,能耗能减少8%-10%,由此可见，在满足要求的前提下，不应随意提高或降低室内计算温度，以下数据取自《空气调节设计手册》(第二版，电子工业部第十设计研究院中国建筑工业出版社)房间功能夏季冬季干球温度℃相对湿新风指标风风速干球温度℃相对新风指标风速大厅修(取三餐厅(取二办公室会议室商场休息室客房本设计中，按照《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005)(1)建筑外墙构造如图1.1。①保温外墙(一)加气混凝土板图1.1图1.2修柜选瓷此为水泥膨胀珍珠岩保温外墙(一)型号如表1.2。表1.2δβV(2)建筑内墙构造如图1.2。如下图1.3所示。图1.3图1.4(3):楼板构造如图1.4。(4)门的型号如下：修柜选瓷2冷负荷计算步骤为连续保持空调房间恒温、恒湿在某一时刻需向房间供应的冷量称为冷负荷；为维持室内相对湿度恒定需从房间去除的湿量成为湿负荷。房间冷、湿负荷也是确定空调系统送风量及各种设备容量的依据。主要冷负荷由以下几种：外墙及屋面瞬变传热引起的冷负荷；玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷；透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷；人体散热引起的冷负荷；照明散热引起的冷负荷；设备散热引起的冷负荷；在冷负荷的计算方法上，本设计采用冷负荷系数法。主要湿负荷有以下几种：1.人体散湿引起的湿负荷；2.从房间内液体表面散出的湿负荷；3.设备散湿引起的湿负荷。根据本建筑的特点，只计算人体散湿。①外墙和屋面冷负荷计算公式Qc(t)=A·K·[(tc(t)+td)·ka-kp-tn]其中Qc(t)——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W;——外墙和屋面的冷负荷计算温度逐时值，℃;——地点修正值；柜选瓷ka——外表面放热系数修正值，室外风速为3.3m/s,所以，可得kα=0.97;kp——外表面吸收系数修正值，外墙选取中色，所以取值为0.97。②玻璃外窗传热的冷负荷：本建筑的窗户大小由建筑图确定，结构为：单框双玻璃中空断热型铝合金窗，玻璃厚度为6mm,中间空气间层厚度为6mm,80%玻璃，内遮阳选用浅蓝色布帘。在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬时传热引起的冷负荷计算公式：Qc(r)=Cw.Aw·Kw[tc(t)+td-tn]其中Qc(t)——玻璃窗瞬时传热冷负荷，W;Aw——窗口的面积，m²;tc(t)——玻璃窗的冷负荷计算温度逐时值，℃;Kw——外窗玻璃传热系数，由玻璃窗样本查出传热系数为2.8W/(m²·K);C玻璃窗传热系数的修正值，即根据窗框、遮阳的不同而修正。由《民用建筑空调设计》(化学工业出版社2003)表2-50可查Cw=1.20;ta玻璃窗的地点修正值，表2-51可查得td=2℃。③透过玻璃窗的日射得热形成的逐时冷负荷：玻璃窗日射得热引起的逐时其中Qc(t)——玻璃窗日射得热引起的冷负荷，W;Cs——玻璃窗的遮阳系数，由《民用建筑空调设计》(化学工业出版社业出版社2003)表2-54查得0.6表2-56到表2-59可查；2003)表2-55查得；Ca——有效面积系数由《民用建筑空调设计》(化学工业出版社2003)表2-52,查得取0.75。其中A——内维护结构(如内墙、楼板等)的面积，m²;tom——夏季空调室外计算日平均温度，℃;△ta—附加温升，℃,具体取值如下表2.1:临室散热量(W/m²)很少改柜选瓷357⑤照明散热形成的冷负荷(荧光灯):Qc(t)=1000n₁n₂·N·CLo式(2.5)n₁——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房n₂——灯罩隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔(下部为玻璃板),可利用CLa——照明散热冷负荷系数，可以由附录查得。开始开灯时间定为19:00,共开灯8小时。会议室由于工作时间段基本上在白天，故照明散热引起的冷负荷不计入空调负荷。走廊开始开灯时间定为19:00,共开灯10小时。餐厅开始开灯时间定为18:00,共开灯10小时。商场照明按照明功率密度取19W/m²,取48830W,使用时间9:00-22:⑥人体散热形成的冷负荷：人体显热散热引起的冷负荷计算式为：修改多其中Qc(t)——人体显热散热引起的冷负荷，W;qs——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W;n——室内全部人数；φ——群集系数；人体潜热散热引起的冷负荷计算式为：式式q——不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W;其中商场人员停留时间段为：9:00-22:00,由《暖通空调常用数据手册》(中国建筑工业出版社2002)P780表4.1-29查得0.5。客房人员和会议室工作人员属于极轻劳动，商场工作人员和顾客属于轻劳动。由《民用建筑空调设计》(化学工业出版社2003)表2-64查得室温26℃时：会议室和客房每人散发的显热和潜热量为qs=60.5W和ql=73.3W。取客房2商场每人散发的显热和潜热量为qs=58,ql=123。商场人数按人员密度2.2.2计算举例以一层商场1001为例，计算过程如下表：表2.21001商场照明散热形成的冷负荷柜选瓷时间时间时间柜选Q(合计)2.2.3湿负荷的计算的湿负荷。湿负荷人体散湿量：式(2.9)式(2.9)式中m——人体散湿量(g/s);8——成年男子的小时散湿量(g/h);n——室内全部人数；2.2.4计算举例表2.6房间湿负荷计算g/s群集系数人数修2.2.5新风负荷室外空气的焓值(kJ/kg);1——冬季空调室外空气的计算温度(℃);2.2.6计算举例新风量新风指标室外焓值室内焓值新风负荷修3空调方式的选择与系统分区3.1大厦建筑特点本设计为广州某商务酒店空调系统，建筑总面积约35000m²,其主体建筑为地上18层，地下1层，为混凝土框架结构。地下1层做为车库，层高为3.8m。一层为入口大厅和商场，层高为4.2;二层为餐厅和展廊，层高为4.2m;3层为会议室，层高为4.2m;4层做为设备层，层高为2.2,5-18层均为客房，层高为3.2系统划分原则同一建筑物内平面和竖面各方向的负荷差别很大，各房间用途和使用时间均不尽相同，为使空调系统既能保持室内要求参数，又经济合理，就需要将系统分区。其划分基本原则如下：①能保证室内要求的参数，即在设计条件下和运行条件下均能保证达到室内温度、相对湿度、净化等要求，室内设计参数及热湿比相同或相近的房间宜划分为一个系统。对于定风量单风道系统，还要求工作时间一致，负荷变化规律基本相同；②初投资和运行费用综合起来较为经济；③尽量减少一个系统内的各房间相互不利的影响；④尽量减少风管长度和风管重叠，便于施工、管理和测试；⑤一般民用建筑中的全空气系统不宜过大，否则风管难于布置；系统最好不要跨楼层设置，需要跨楼层设置时，层数也不应过多这样有利于防火；⑥房间朝向、层次和位置相同或相近的房间宜划分为一个系统；⑦工作班次和运行时间相同的房间宜划分为一个系统；实柜选资3.3方案比较①全空气系统：设备布置与机房：空调与制冷设备可以集中布置在机房；机房面积较大层高较高；有时可以布置在屋顶或安设在车间柱间平台上。风管系统：空调送回风管系统复杂、布置困难；支风管和风口较多时不易均衡调节风量。节能与经济性：可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风减少与避免冷热抵消，减少冷冻机运行时间；对热湿负荷变化不一致或室内参数不同的多房间不经济；部分房间停止工作不需空调时整个空调系统仍需运行不经济。使用寿命：使用寿命长。安装：设备与风管的安装工作量大周期长。维护运行：空调与制冷设备集中安设在机房便于管理和维护。温湿度控制：可以严格地控制室内温度和室内相对湿度。空气过滤与净化：可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气清洁度的不同要求，采用喷水室时水与空气直接接触易受污染，须常换水。消声与隔振：可以有效地采取消防和隔振措施。风管互相串通：空调房间之间有风管连通，使各房间互相污染，当发生火灾时会通过风管迅速蔓延。修柜选瓷②空气-水系统：1)设备布置与机房：只需要新风空调机房、机房面积小；风机盘管可以设2)风管系统：放室内时不接送、回风管；当和新风系统联合使用时，新风管较小。3节能与经济性：灵活性大、节能效果好，可根据各室负荷情况自我调节；盘管冬夏兼用，内避容易结垢，降低传热效率；无法实现全年多工况节能运行。4使用寿命：使用寿命较长。5安装：安装投产较快，介于集中式空调系统与单元式空调器之间。6维护运行：布置分散维护管理不方便，水系统布置复杂、易漏水。7温湿度控制：对室内温度要求严格时难于满足。8)空气过滤与净化：过滤性能差，室内清洁度要求较高时难于满足。9消声与隔振：必须采用低噪声风机才能保证室内要求。10风管不互相串通：各空调房间之间不会互相污染。①定风量(CAV)系统定风量系统的送风量是固定不变的，可以通过风量调节阀来调节各区域风量。单风道定风量系统的送风参数相同，所以适用于大空间，负荷变化不大的场所。优点：系统简单，初投资小，运行管理方便。对于大空间各区域要求相同缺点：定风量系统的风量是按照房间热湿负荷的最大值确定的，但是实际修改多柜选瓷上房间热湿负荷不可能经常处于最大值，而是在全年的大部分时间低于最大值，因此造成了能源浪费。②变风量(VAV)系统变风量(VAV)系统是一种通过改变送入各房间的风量来适应房间负荷变化的全空气系统。它由变风量空调机组和VAV末端装置两部分组成，VAV终端根据控制区域的冷热负荷，通过调节风门的开启比例控制末端的送风量。变风量空调机组则根据各VAV末端的需求，通过风机变频控制总送风量。优点：由于变风量系统通过调节送入房间的风量来适应负荷的变化，同时在确定系统总风量时还可以考虑一定的同时使用情况，所以能够节约风机运行能耗和减少风机装机容量。系统的灵活性较好，易于改、扩建，尤其适用于格局多变的建筑。缺点：缺少新风，室内人员感到憋闷；房间内正压或负压过大导致房门开启困难；室内噪声偏大；初投资大，自控装置复杂；且系统运行不稳体，节能效果不明显。对于室内湿负荷变化较大的场合，如果采用室温控制而又没有末端再热装置，往往很难保证室内湿度要求。基于上述比较，结合本建筑特点，一至三层商场大空间由于各区域室内参数相同，运行时间相同，不需要单独控制，所以选用定风量单风道露点送风的空气处理方式，这种方式较变风量系统初投资小，运行管理简单，可以通过调节风量阀来控制风量。风机盘管加新风系统的空气处理方式有：①新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷，可以用风机盘管的实出水作为新风空调器的供水，冷冻水温约为12.5-14.5℃;②新风处理到室内状态的等焓湿量线(dl=dn),新风空调器不仅承担新风负荷还承担一部分室内的冷负荷，其值为QW=GW(iw-il),而风机盘管仅负担部分室内的冷负荷；冷负荷还承担一部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷，风机盘管仅承担部分室内显热冷负荷，实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患，新风空调器处理的焓差大，水温要求5℃以下，采用排数多，断面风速低的新风空调器；④新风处理到室内状态的等温线(tl=tn),风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷很大，造成卫生问题和水患；⑤新风处理到室内状态的等焓线，并与室内回风直接混合进入风机盘管处理。风机盘管处理的风量比其它方式大(包括了新风)当风机盘管不工作时，基于上述比较，第二种处理方式即新风处理到室内空气焓值的方式，新风机组只承担新风负荷，风机盘管只处理室内回风，承担室内负荷，因此二者选型机组均不会太大，这种方案既提高了该系统调节和运转的灵活性，且进入风机盘管的供水温度可适当提高，水管的结露现象可得到改善。所以本设计选择本大厦是集商场、客房和餐厅，会议室于一体的综合建筑，系统划分主要大，因此选用单风道定风量全水系统，有两个空调机房，分别位于设备层东西两侧，所以决定选用MDV组合式空调器，水系统分为商场东西两区。2层为餐厅，各房间使用时间不同，温湿度要求也不尽相同，所以应选择各房间易于单相同，因此也选用了风机盘管加新风的系统，5-18层为客房，情况与餐厅相同，因此也选用了风机盘管加新风的系统，又因为客房和餐厅与会议室在使用时间3.5空调系统选型计算全空气系统夏季采用定风量露点送风，单风道一次回风式空调系统。由室外大气参数可确定状态点W,由室内设计参数确定状态点N,从室内状态点N沿热湿比线与90%的相对湿度线相交确定机器露点(即送风状态点S),由新风量和回风量可确定混合点C。室外新风和室内回风混合到C点，再由空调机组将混合空气处理到机器露点，送入室内。如图3.1:①在焓湿图上查出室外状态点W和室内状态点N的各项参数：h、、;修改多式(3.2)⑤回风量：G。=G-G。(m³1s)式(3.3)式(3.4)房间冷负荷(W)冷量(KW)再热量(KW)修柜选瓷空气处理方案及有关参数的查取：采用独立新风系统，新风处理到室内空气以办公室3001房间为例：如图3-2所示，新风机组先将室外新风由状态点W处理到L点，L点相对湿度为90%,其焓值与室内空气焓值相等，新风与由风机盘管处理过的回风混合，达到送风状态点O,然后送入室内。送风状态O的确定，从室内状态点N沿热湿比线相交于90%相对湿度线，交点即为送风点O。夏季室内冷负荷为Q=3.455Kw,湿负荷W=0.637Kg/h,室内空气参数修tn=27℃,φ=60%;室外空气参数tw=35℃,tws=27.5℃;房间所需新风量式(4.6)φ=90%线相交，即得送风点O(见上图),ho=49.56kJ/kg。QF=GF(hn-hm)=1.2×385×式(4.7)式(4.8)式(4.9)式(4.10)式(4.11)修管一台，额定高档风量为340m3/h,满足要求；全冷量为4000W>3905W,满足3.5.3新风机组的选型4空调风系统计算气流组织也称空气分布，也就是设计者要组织空气合理的流动。设计的目一般的空调房间，主要是要求在工作区内保持比较均匀而稳定的温湿度；而对工作区风速有严格要求的空调房间，主要是保证工作区内风速不超过规定的数值。除了高大空间中的侧送风气流可以看成是自由射流外，大部分房间的侧送风气流都是受限射流射流的边界受到房间的顶棚、墙等限制。侧送方式的气流流型宜设计为贴附射流，在整个房间截面内形成一个大的回旋气流。本设计大厦的空调系统为舒适性空调，根据《实用供热空调设计手册》中室内气流组织，所用的散流器具有向下送风的特点；6-10层客房则采用侧送下回的送风方式。4.2.1风口的布置原则送风口也称为空气分布器，按安装位置分为侧送风口、顶送风口(向下送)地面风口(向上送);按送出气流的流动状况分为扩散型风口、轴向型风口和孔板送风口。扩散型风口具有较大的诱导室内空气的作用，送风温度衰减快，但射程较短；轴向型风口诱导室内气流的作用小，空气温度、速度的衰减慢，射程远；孔板送风口是在平板上满布小孔的送风口，速度分布均匀，衰减快。空气调节房间的送风方式及送风口的选型应符合下列要求：修柜选瓷①一般可采用百叶风口或条缝型风口等侧送，有条件时，侧送气流宜贴附；②当有吊顶可利用时，应根据房间高度及使用场所对气流的要求，分别采用圆形、方形和条缝形风口和孔板送风；当单位面积送风量较大，且工作区内要求风速较小或区域温差要求严格时，应采用孔板送风；或旋流风口送风。但应注意下列问题：①工艺设备对侧送气流有一定阻碍或单位面积送风量较大，占工作区的风速不能满足要求时，不应采用侧送。②电子计算机房，当具设备散热量较大且上部带有排热装置时，可采用地板送风方式。③设置窗式空调器和风机盘管机组时，不宜使气流直接吹向人体。下图为两种常用的活动百叶风口，通常装于管道或侧墙上用作侧送风口。双层百叶风口有两层可调节角度的活动百叶，短叶片用于调节送风气流的扩散角，也可用于改变气流的方向；而调节长叶片可以使送风气流贴附顶棚或下倾—定角度(当送热风时)。双层百叶风口的外层叶片或单层百叶风口的叶片可以平行于长边，也可以平行于短边，由设计者选择。修图4.1活动百叶风口(a)双层百叶风口；(b)单层百叶风口送风口型式及其紊流系数的大小，对射流的发展及流型的形成都有直接影响。因此，在设计气流组织时，根据空调精度、气流型式、送风口安装位置以及建筑装修的艺术配合等方面的要求选择不同型式的送风口。常见的典型送风口型式有：侧送风口、散流器、孔板送风口、喷射式送风口和旋流送风口。而侧送风适用于剧院看台等大型公共场合，喷口送风适用于空间交大的公共建筑用侧送方式；办公室部分房间进身较长，侧送方式无法满足要求，故选用方形散流器下送方式。①绘制系统轴测图，标注各段长度和风量。当气流组织及风口位置确定后，接下来就是布置风管，通过风管将各个风口连接起来，为风口提供一个输送空气的渠道。②选定最不利环路(一般是指最长或局部构件最多的分支管路)。③根据房间空调风机盘管送风量和使用场合要求的风口颈部最大风速来确定送风速度和风口的尺寸。④将选到的其他参数的要求，例如允许噪声，进行校核。若噪声超出，则修柜选瓷重新选择风口。选的风口的参数，对其进行射程的校核计算。①新风进口位置：本设计的风机盘管采用独立的新风系统，因此只须考虑风机盘管机组配置合理；布置时应尽量使排风口与进风口远离，进风口应尽量放在排风口的上风侧；为避免吸入室外地面灰尘，进风口底部应距地面不宜低②风口其他要求：进风口应设百叶窗，以防雨水进入，百叶窗应采用固定的百叶窗，且在多雨地区，宜采用防水的百叶窗。回风口布置方式和吸风速度：回风口不应设在射流区和人员长时间停留的地点；室温允许波动范围±0.1~0.2℃的空调房间，宜采用双侧多风口均匀回风；±0.5~1℃的空调房间，回风口可以布置在房间的同一撤；>±1℃,且室温参数相同或相近似的多房间空调系统，可采用走廊回风；采用侧送时，回风口宜设在送风口的同侧；采用孔板或散流器下送时，回风口宜设在下部；采用顶棚回风时，回风口与照明灯具宜结合成一个整体；回风口的回风量应能调节，可采用带对开多叶调节阀的回风口，也可采用设在回风支管上的调节阀调节。回风口风速应根据风口位置，房间噪声要求等级，及房间的功能等条件综合考虑来选择。回风口的吸风速度见表4.1:常用的回风口的型式：单层百叶风口、固定百叶格栅风口、网板风口、蓖孔和孔板风口等。也有与过滤器组装在一起的条缝活芯回风口。修柜选瓷吸风速度(m/s)房间上部房间下部靠近人经常停留的地方时用走廊回风时根据上述原则与注意事项，本设计在全空气系统中的回风设置为一侧回风，回风口风速选择为5.0m/s,回风口为带过滤网门铰型单层百叶风口，便于清理风口的灰尘。4.3.1下送风气流组织设计计算1层商场大厅和2-4层餐馆以及5层办公室的送风均采用散流器平送风，下侧回风的气流组织方式。风射流沿着顶棚横向流动形成贴附射流，避免射流直接进入工作区，保证工作区稳定而均匀的温度和风速。散流器平送气流组织设计：根据空调房间的大小和室内所要求的参数选择散流器个数，一般按对称或梅花形布置。圆形或方型散流器相应送风面积的长宽比不宜1.5。散流器中心线布置散流器时，散流器之间的间距，离墙的距离，一方面应使射流有足够射程，另一方面又应使射流扩散好。布置时充分考虑建筑结构的特点，散流器平送方向不得有障碍物(如柱)。每个圆形或方形散流器服务的区域最好为正方形或接近正方形，如果散流器服务区的长宽比为1.25时，宜选用矩形散流器；如果采用顶棚回风，则回风口应布置在距散流器最远处。根据实际测定和试验结果，要在工作区内保证单向流流型满足洁净度要求，应采用顶棚密集布置散流器方式，必须使送出射流的扩散角θk为20°—30°,才能在散流器下面形成向下的气流流动。设计顶棚密集布置散流器平送时，散流器形式为流线型，其设计计算步骤如下。已知条件已知条件布置散流器计算散流器送风量初选做流器计算颈部风速计算射程平均风速工作区平均风速满足要求重新选择布置散流器工作区平均风速不满足耍求以2001房间为例说明计算过程：修其安装的风机盘管为FP-8.0型，送风温度为20℃,室内温度27℃,风机盘管送出风量0.222m3/s,新风风量0.117m3/s。L=(7.8+3.4)/2=5.6m。式(4.1)②初选散流器。选用方形散流器，按颈部风速4m/s左右选择散流器规格。式(4.2)器出口风速为v。=2.47/0.9=2.744m/s。式(4.3)式(4.4)所选散流器符合要求。流器。修改多除了高大空间中的侧送风气流可以看成是自由射流外，大部分房间的侧送风气流都是受限射流射流的边界受到房间的顶棚、墙等限制。侧送方式的气流流型宜设计为贴附射流，在整个房间截面内形成一个大的回旋气流。风口的布置和设计：在设计中，根据不同的室温允许波动范围的要求，选择不同结构的侧送风口，以满足现场运行调节的要求。在布置风口时，风口应尽量靠近顶棚，使射流贴附顶棚。另外，为了不使射流直接进入工作区，需要一定的射流混合高度，因此侧送风的房间高度不得低于如下高度：H=h+0.07x+S+0.3mS——送风口下缘到顶棚的距离，m;0.3m安全系数.侧送气流组织的设计步骤(室温允许波动大于或等于±1℃的空调侧送风方式的计算):①根据允许的射流温度衰减值，求出最小相对射程；②计算风口的最大允许直径ds,max;③选取送风速度vs,计算各风口送风量；④计算送风口数量n与实际送风速度；⑤校核送风温度；⑥校核射流贴附长度。布置风管时要考虑的因素有：尽量缩短管线避免复杂的局部构件、减少分支管线，节省材料，减少系统阻力。此外，还应便于施工，以及运行调节和检修柜选瓷修方便。①风管应注意布置整齐，美观和便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，要防止冷热源管道之间的不利影响，设计时应考虑各管道的装拆方便。②风管布置应尽量减少局部阻力，弯管中心曲率半径要不小于其风管直径或边长。一般采用1.25倍直径或边长。③风管法兰间应放置具有弹性的垫片，如海绵橡胶、橡皮等，以防止漏风，风管与风管之间不应有看得见的孔洞。④风管涂漆。本系统设计时选用镀锌薄板钢板，可以不涂漆，但咬口损坏处要涂漆，施工时已发现锈蚀时要涂漆。4.4.2风管系统设计的计算步骤假定流速法是以风管空气流速作为控制指标，用它来确定风管的断面尺寸通风管道阻力计算的目的主要是确定风管断面尺寸及阻力，从而确定风机的型号和动力消耗。其阻力损失计算与水管的阻力损失计算类似，阻力损失的构成相同，通常按以下步骤进行：①绘制通风系统轴测图(或管道走向示意图),对各管段(不同管段对应不同流量)进行编号，标注各段长度和风量。管段长度一般按两管件间中心线长度进行计算，忽略构件(三通、变径管、弯头等)本身的长度。②选择风管内的空气流速。若选用的风管内的空气流速大，风管断面小，材料耗用少，建造费用小；但系统阻力大，动力消耗增加，运行费用增加。过大的风速还会产生附加噪声。若选用的风速低，风管占用的空间也会增大。因此，必须全面考虑各种因素来选定适当的风速。修改多柜选资③根据各管段的风量和选定的流速确定各管段断面尺寸，并计算摩擦阻力和局部阻力。确定风管尺寸时，应尽量通风管道标准规格，以利于工业化加工制作及节约板材。风管断面尺寸确定后，应按管内实际流速计算阻力。阻力计绘制各层风管道系统图，从距空调机组最远的风口开始编号，各分支处依次为1,2,3,…….根据室内允许噪声的要求，干管和支管的风速按下表的推荐值选择。机组的进风口管径按产品样本定制风管。出风口管径根据机组能够处理的额定风量确定，进入每个房间的风管管径由房间所需要的新风量来确定，本设计的新风频率为1000赫兹时室内允许声压级(dB)风速(m/s)总管和总支管无送、回风口的支管有送、回风口的支管60以上现以6层的新风管计算为例，其它各层的计算方法相同，具体尺寸见附表。6层风机盘管空调系统的最不利环路，如下图所修改多234图4.46层风管最不利环路平面图风管全部用玻镁复合板材制作，每个送风口的送风量为40m3/h。首先划分管段，每管段对应一流量。对管段编号，并将各管段的流量、管长列入风管阻力计算表。选取最不利管路1-2-3-4-5-6-7进行阻力计段选定风管风速，计算出相应的截面面积。然后按标准规格选定矩形风管断面尺寸，再计算管内实际流速。以上所有数据都填入附表的有关项目内。接着进行各管段的阻力计算，并检查各并联支管平衡情况。具体计算如下：现以管段3为例：寸为160mm×160mm,则实际面积为0.0256m²,故实际流速=1.736m/s。按管其他各管段均用同样方法进行计算，将计算结果列入附录管段3实际风速为v=1.736m/s,故可得动压为修柜选瓷所以管段3的总阻力损失为P=△Py+△Pj=同理可得其它管段的阻力损失。其他管段的摩擦阻力和局部阻力，详见附表七风管水力计算3.检查各支管的阻力平衡情况现以环路602-3-4-5-6-7与最不利环路1-2-3-4-5-6-7的不平衡率为例：由水力计算602-3-4-5-6-7的总阻力为25.26Pa,最不利环路的总阻力为28.26Pa,因此不平衡率为：符合要求。同理，得出其它末端支管与最不利环路的不平衡率，如大于15%则用风量调节阀调节。4.计算选用风机所需的风量和风压管段1-2-3-4-5-6-7的总阻力为28.26Pa,考虑安全因素，增加15%,则选风机所需的风压为：设计系统总送风量为1000m3/h,考虑到系统可能漏风，增加10%,则选用风机所需风量为：其他各层的计算结果见附录。柜选瓷5空调水系统计算空调水系统包括冷冻水系统和冷却水系统两个部分，它们有不同类型可供选择：表5.1系统形式比较表类型特征优点缺点闭式管路系统不与大气相接触1.管道与设备的腐蚀机会少2.不需要克服静水压力，水泵3.压力功率低系统简单与蓄热水池连接比较复杂开式管路系统与大气相通与蓄热水池连接简单水中含氧量高，管路与设备腐蚀机会多同程式供、回水干管中的水流方向相同；经过每个环路的长度相同1.水量分配、调节方便2.便于水力平衡1.需设回程管，管道长度增加2.初投资大异程式供、回水干管中的水流方向相反；每个环路的管段长度1.不需回程管，管路简单2.初投资少1.水量分配、调节难2.水力平衡难柜选瓷不同两管制制冷、供热合用一个回路管路简单，初投资少无法满足同时供冷供热三管制分别设置供冷供热管路与换热器，冷热回水管路共用能满足同时供冷供热要求有冷热损失四管制供冷供热的供回水管路分开设置能灵活实现同时供冷供热管路复杂，初投资大定流量系统的循环水量恒定，负荷变化是通过改变供回水温度来匹配系统简单，操作方便能耗大变流量系统中的供回水温度保持定值，负荷变化，改变供水量来适应节能系统复杂单式泵冷热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统简单，初投资少不能调节流量，不节能复式泵冷热源侧与负荷侧分别配备循环水泵可实现变流量调节，节能系统复杂，处投资大根据以上各系统的特征及优缺点，结合本大厦的情况，本设计空调水系统选择闭式、双管制、单式泵系统。水系统共分为四个区，1层商场大厅区、2-4修柜选瓷层餐馆区、5层会议室区客房、6-10层客房区，全部采用异程式水系统。空调管路系统设计主要原则如下：①空调管路系统应具备足够的输送能力，例如，在中央空调系统中通过水系统来确保流过每台空调机组或风机盘管空调器的循环水量达到设计流量，以确保机组的正常运行；又如，在蒸汽型吸收式冷水机组中通过蒸汽系统来确保吸收式冷水机组所需要的热能动力。②合理布置管道，管道的布置要尽可能可能地选用同程式系统，虽然初投资略有增加，但易于保持环路的水力隐定性；若采用异程系统时，设计中应注意各支管间的压力平衡问题。③确定系统的管径时，应保证能输送设计流量。并使阻力损失和水流噪声小，以获得经济合理的效果。众所周知，管径大则投资多，但流动阻力小，循环泵的耗电量就小，使运行费用降低，因此，应当确定一种能使投资和运行费用之和为最低的管径。同时，设计中要杜绝大流量小温差问题，这是管路系统设计的经济原则。④设计中，应进行严格的水力计算，以确保各个环路之间符合水力平衡要求，使空调水系统住实际运行中有良好的水力工况和热力工况。⑤空调管路系统应能满足中央空调部分负荷运行时的调节要求。⑥空调管路系统设计中要尽可能多地采用节能技术措施。⑦管路系统选用的管材、配件要符合有关的规范要求。⑧管路系统设计中要注意便于维修管理，操作、调节方便。修柜选瓷5.3水系统水力计算5.3.1基本公式供回水环路的压力损失来自两部分：沿程阻力损失和局部阻力损失。水在管道内流动时的阻力引起的压力损失称为沿程阻力损失；水流动时遇到局部配件，因摩擦和涡流造成的能量损失即为局部阻力损失。①沿程阻力计算式：R——比摩阻，即单位长度的摩擦阻力(Pa/m);②局部阻力计算式：式式中：局部阻力系数。③确定管径水管管径d由下式确定：d=√4m/v式(5.3)在水力计算时，水系统中管内水流速按表5.2推荐值选用，经试算得出管径。修柜选瓷公称直径：DN公称直径：DN空调系统的水系统的管材有镀锌钢管和无缝钢管。当管径DN≤50mm时可管，其规格用外径×壁厚表示，一般须作二次镀锌。Z根据冷冻水供水管最不利环路简图5.1来计算水管的管径和阻力Z2图5.16层水管平面图以最远环路1-2-3-4-5-6-7为例说明，见表5.3。1-2管段为例柜选瓷①供水管径的确定b.确定各计算管段中的流量，见表5-3水力计算表。c.确定供水干管的管径。初选管段0-1中的计算流速为V=0.8m/s,根据公式5-3可以算出管内径17.6mm,可初选管径DN20,再由公式反算出管段1-2的v=0.618m/s。②阻力损失△P计算a.沿程阻力△Py计算：由0-1管段的管径和流速可查的比摩阻R=283.86Pa/m,管长L=3m可得b.局部阻力△Pj计算：管段1-2有一个90度弯头，一个三通，查表可得局部阻力系数ξ=3,由此得△Pj=ξ△Pd=3×190.96=572.88Pa。用同样方法计算其他管段的水管压力损失△P。各层管段阻力计算见表5-3:序号流量(kg/h)管径修3)计算结果修改多柜选瓷调节阀进行调节，其它房间详见附录。5.3.3冷冻水立管水力计算立管的水力计算采用假定流量计算方法，除流量确定方法不同外，其余与每层冷冻水管计算方法相同。因为水系统分为四个区，所以各区的立管应该分别计算，计算结果见附录。5.3.4凝结水系统风机盘管机组在运行时产生的冷凝水，必须及时排走，排放凝结水的管路的系统设计中，应注意以下几点：方向，应保持不小于0.002的坡度，且不允许有积水部位；聚乙烯塑料管时，一般可以不加防止二次结露的保温层，但采用镀锌钢管时应(KW),按照下列数据近似选定冷凝水管的公称直径：改柜选瓷本设计的凝水管采用镀锌钢管，风机盘管的凝水管管径均为DN20,吊顶式新风机组的凝水管管径为DN32,2-4层餐馆凝结水均排入厨房地漏，5层会议室和6-10层客房凝结水排入卫生间地漏；一层的凝结水穿过东外墙直接排出室外。5.3.5空调冷却水系统空调冷却水系统的形式有，直流式，混合式和循环式冷却水系统，其中循环式又可分为利用喷水池的冷却水系统和机械通风冷却水循环系统。本设计的冷却水系统采用目前应用最广泛的机械通风冷却塔循环系统。其示意图如图5.2所示：在系统设置方面，冷却水系统可采用单机配套互相独立的冷却水循环系统和共用供、回水管的冷却水循环系统两种形式。单机配套互相独立的冷却水循环系统中，冷却塔和冷水机组一对一配套，彼此构成独立的冷却水系统，该流程运行方便，便于管理、但管路复杂，难以布置。目前在空调工程中很少采用。回水管的冷却水循环系统中，冷却塔和冷水机组通常设置相同的台数，共桂建资用供、回水干管的冷却水循环系统。为了使冷却水循环泵稳定地运行。启动时水泵吸入口不出现气蚀现象。传统的做法是在冷却水系统中设置水箱，增加系统的水容量。系统中冷却水泵的扬程应为冷却塔与水箱水池的高度差、管路的阻力、冷凝器水侧流动阻力和冷却塔进水口预留压力(可从设备样本中查得，一般为3—6之和)。目前空调工程中通常选用下图5.3系统。冷却塔设在建筑物的屋顶上，空调冷冻站设在建筑物的底层或地下室。水从冷却塔的集水槽出来后，宜接进入冷水机组而不设水箱。当空调冷却水系统仅在夏季使用时，该系统是合理的，它运行管理方便，可以减小循环水泵的扬程，节省运行费用。为了使系统安全可靠的运行，实际设计时应注意以下几点：①冷却塔上的自动补水管应稍大一点，有的按补水能力大于2倍的正常补水量设计。利于系统中空气的排出。③应设置循环水泵的旁通止逆阀，以避免突然停电停泵时出现从冷却塔内大量溢水的问题，防止系统发生水击现象。④设计时要注意各冷却塔之间管道阻力平衡问题，接管时，注意各塔至总干管上的水力平衡，供水支管上应加电动阀，以便在停某台冷却塔时用来关闭。⑤并联冷却塔集水槽之间设置平衡管。管径一般取与进水干管相同的管径，以防冷却塔集水槽内水位高低不同。避免出现有的冷却塔溢水，还有冷却塔在补水的现象。修改多自动补水自动补水P图5.3冷却水循环系统示意图本设计中，因为建筑无群楼，所以将冷却塔设置在楼顶，冷却水管沿墙布冷却水量按照冷水机组额定冷却水量计算。本设计中单台冷水机组冷却水量为1414L/min.冷却水泵两用一备。各支管管径按照设备接口管径确定，主干管管径按照水利计算选取。计算结果见下表：表5.4冷却水水利计算管段流量管径))供水干管71回水干管71冷水机组与水泵9改柜选瓷①起始端调节：分集水器上设有旁通阀，当水系统有某一区停止工作，或者末端水流量总体减少，压力电磁阀就会使冷冻水直接从分水器流回集水器，而不通过末端设备，既能保证供回水间的压力平衡，又可以减少冷冻水循环泵的功率损耗，达到节能的目的。②分支管调节：本设计每一层分支管处均设一个自力式压差控制器，不需再设其它平衡阀，自动平衡支路间和控制阀上的压差。柜选瓷6制冷机房各种设备的选型6.1制冷机组的选型美的MDV智能变频多联机主要特点：性能卓越，制热强劲，在低温环境下依然可以保证制热正常，使用的智能除霜技术不仅能够智能判断，实时除霜，还能够快速除霜，延长制热时间，系统反应迅速，快速制冷制热，并且可以精确无冲击机组选型计算：整栋大楼的最大冷负荷。.=1285.87kw机组所需提供的冷量为=1.2×0_=1542.44kw15台，MDV-D680数码涡旋室外机组1台，MDV-D1010数码涡旋室外机组14数码涡旋室外机组1台，MDV-D1235数码涡旋室外机组1台，MDV-D1405数码涡旋室外机组1台，MDV-D1750数码涡旋室外机组4台。实柜选瓷冷水机组具体实图如下图6.2所示：图6.2冷水机组实图冷水机组需要的冷却水量为：1414×2=2828L/min,即182.16m3/h.冷却水进出口温度为35℃—30℃。因此选用两台AT19-56型号冷却塔，具体参数如下表6-2:表6-2冷却塔具体参数冷却塔选型(2台)型号冷吨通风电动机功率(kw)风量(m³/s)冷却水进出口温度4改柜选瓷6.3换热设备选择系统冬季要进行供暖，所以机房需要换热设备进行冬夏季切换使用。冬季制热量为565kw。本设计中，选用两台型号为SFPQ0.75-65/50的换热器。此装置，运行前要先检测各部件安装是否正确，安全可靠；开始运行时，首先闭旁路阀，打开出水阀；打开凝结水阀，再打开进气阀；根据热量对以上各阀进行具体参数入下表6-3:型号基本传热传热面积(m²)蒸汽压力适用供水压力(Mpa)进出口水温度蒸汽进口管径(mm)进出水管径出水量水泵型式的选择与水管系统的特点、安装条件、运行调节要求和经济性等有关。就空调系统而言，使用比转数ns在30-150的离心水泵最为合适，因为它在流量和压头的变化特性上容易满足空调系统的使用需要。6.4.1冷冻水泵的选型和计算根据选型原则，选择三台冷水泵(两用一备),水泵承担的供回水管路最不利环修柜选瓷路为10层管路。泵的流量应该等于冷水机组蒸发器的额定流量，并有10%的余量。泵的扬程为克服阻力损失，其中包括一次环路的管道阻力和设备阻力，并有10%的余量。一般对于螺杆式冷水机组的阻力为0.05Mpa.一次泵的数量与冷水机组台数相同式中Lmax设计最大流量Hmax—水泵所承担的最不利环路的水压降，mH2O;总压降H为供回水管网最不利环路的水压降，可以按照以下公式估算水泵的扬程：式中：△P₁——冷水机组蒸发器的水压降，mH₂0;△P₂——最不利环路并联盘管末端装置中水压损失最大者的水压降，mK——最不利环路中局部助力当量长度总和与该环路管道总度的比值，冷水机组蒸发器的水压降△P₁=40KPa=0.04MPa=4mH₂0。最不利环路中的水压降△P2=30KPa=3.00mH20按估算法计算：水系统为异程式，最不利环路总长约为54.7m.最不利环路总阻力约为：Hmax=4+3+0.05×54.7×(1+0根据以上计算数据，选用三台DFG100-20A/4型号的冷水泵。扬程为18mH₂O,电机功率为7.5KW,转速为1450r/min,流量为91m3/h,效率为75%.冷却水是冷冻站内制冷机的冷凝器和压缩机的冷却用水，选型计算与冷冻水相似。根据选型原则，选择三台冷却水泵(两用一备)。①水泵流量的确定②水泵扬程H的确定却塔中水压损失最大者△P₂是最远端冷却塔，它的水压降△P₂=34KPa=3.40mH₂O。环路中各种管件的水压降和沿程压降之和按估算法计算：水系统为异程式，最不利环路总阻力约为：修Hmax=5+3.4+0.05×90.2×(1+0.6)=15.6218mH₂O,电机功率为7.5KW,转速为1450r/min,流量为91m³/h,效率为75%.6.4.3热水泵的选型和计算根据选型原则，选择三台热水泵(两用一备)。①水泵流量的确定②水泵扬程H的确定机组的水压降△P₁=5KPa=0.5mH₂0,最不利环路中并联风机盘管水压损水压降和沿程压降之和按估算法计算：水系统为异程式，最不利环路总长约为最不利环路总阻力约为：Hmax=0.5+3+0.05×(1+0.6)×54.7=7.87根据以上计算数据，选用三台DFG80-12.5A/2型号的热水泵。扬程为10mH₂O,电机功率为2.2KW,转速为3900r/min,流量为44m3/h,效率为72%.冷冻水泵，冷却水泵，热水泵，同为DFG系列，具体的实物图如下图6.5所示：修柜选瓷进行水泵的配管布置时，应注意以下几点：①安装软性接管：在连接水泵的吸入管和压出管上安装软性接管，有利于降低和减弱水泵的噪声和振动的传递。②出口装止回阀：目的是为了防止突然断电时水逆流而时水泵受损。③水泵的吸入管和压出管上应分别设进口阀和出口阀；目的是便于水泵不运行能不排空系统内的存水而进行检修。④水泵的出水管上应装有温度计和压力表，以利检测。如果水泵从地位水箱吸水，吸水管上还应该安装真空表。⑤水泵基础高出地面的高度应小于0.1m,地面应设排水沟。6.5补水定压装置6.5.1补水定压的方式和特点本设计采用补水定压罐来补水定压。采用此类装置，可以代替屋顶水箱水塔及旧式气罐，罐体密封性能好，一次充气可长时间使用，罐体占地面积小，投资小，设备成套便于安装，操作，管理，安装方便。6.5.2补水定压设备的选择气压罐的最高工作压力应大于补水泵的扬程。修系统的管路或设备V室内机械循环供热管路(温差20~25℃)室外机械循环供热管路(温差20~25℃)室内机械循环供冷(温差5℃)或冷热两用室外机械循环供冷(温差5℃)或冷热两用锅炉制冷机的壳管式蒸发器1蒸汽-水或水-水热交换器1表冷器(冷热盘管)1修柜选瓷因膨胀水量较小，而一般补水罐的有效容积为0.5-1.0m3,则本系统的补水罐的有效容积可取0.5m3。补给水泵在闭式系统中起定压补水的作用，是中央空调中广泛采用的定压方式。补给水泵的扬程应保证将水送到系统最高点并留有2~5mH:O的富裕压头。补给水泵的流量应服从系统的漏水量。正常情况下补水量取系统循环水量的1%,事故补水量为正常补水量的4倍。补水泵扬程H=45+3=48m正常情况下的水泵的流量L=0.01×Lmax=0.01×169.68=1.697m3/h事故时水泵的流量L=4×0.01×Lmax=6.788m3/h根据以上计算数据，选取GSP1.0×1-50×2×4型号落地式膨胀水箱。设备参数如下表6.5所示：补水定压系统型号电动机功率水泵参数调节容积可供面积系统总容积流量扬程(m)柜选资46.6.1分水器和集水器的构造和用途分水器和集水器实际上是一段大管径的管子，在其上按设计要求焊接上若干不同管径的管接头，在集中供水(供冷和供热)系统中，采用集水器和分水器的目的是有利于空调分区的流量分配和调节，亦有利于系统的维修和操作。6.6.2分水器和集水器的尺寸确定分水器和集水器的原则是使水量通过集管时的流速大致控制在0.5~供水集管又称分水器(或分水缸),回水集管又称集水器(或回水缸),它们都是一段水平安装的大管径钢管。冷水机组生产的冷水送入供水集管，再经供水集管向各支系统或各分区送水，各支系统或各分区的空调回水，先回流至回水集管，然后由水泵送入冷水机组。供回水集管上的各管路均应设置调节阀和压力表，底部应设置排污阀或排污管(一般选用DN40)。接的管的接头个数、管径及间距确定，两相邻管接头中心线间距为两管外径加上1200mm,两边管接头中心线距集管断面宜为管外径加上60mm。①分水器的选型计算修柜选瓷取其中的流速为0.5m/s,循环水量为0.0396667m3/s由公式可计算缸体内径为318.27mm,拟选用DN400的不锈钢管。②集水器的选型计算集水器的直径、长度、和管间距与分水器的相同，只是接管顺序相反。根据以上原则，分水器和集水器选择DN400尺寸。6.7除污器和水处理设备水处理设备选取电子水处理仪，安装在水泵冷冻水回水管至制冷机组之间，根据冷冻水回水量为71.4m3/h,所以选取YTD-125Z,具体参数如下表：电子水处理仪型号公称直径排污管(mm)流量(m³/h)重量(Kg)6.7.2软水器补水设备所需水量为6.788m3/h,根据此补水量，水处理仪器处理水量大概型号流量树脂装填量Kg盐箱尺寸盐箱个数系统外接管径mm原水硬度42修柜选瓷补水箱水量一般为系统水容量的4%左右，选取5%。由补水泵的选择可知系统水容量为36m³,所以补水箱的体积为V=36×0.05=1.80m³所以选取补水箱的规格为1500mm×1500mm×1250mm,有效容积2.2m³,柜选瓷7消声减振方面的设计考虑空调系统的消声和减振是空调设计中的重要一环，它对于减小噪声和振动，提高人们大额舒适感和工作效率，延长建筑物的使用年限有着极其重要的意义。对于设有空调等建筑设备的现代建筑，都可能室外及室内两个方面受到噪声和振动源的影响。一般而言室外噪声源是经过维护结构穿透进入的，而建筑物内部的噪声、振动源主要是由于设置空调、给排水、电气设备后产生的，其中以空调制冷设备产生的噪声影响最大。包括其中的冷却塔、空调制冷机组、通风机、风管、风阀等产生的噪声。其中主要的噪声源是通风机。风机噪声是由于叶片驱动空气产生的紊流引起的宽频带气流噪声以及相应的旋转噪声所组成，后者由转数和叶片数确定其噪声频率。空调系统消声设计应考虑噪声的频谱特性、室内允许的噪声标准、通风机噪声、风管中产生的气流噪声和从风管管壁传入风管内的噪声、风管系统噪声的自然衰减、消声器的声衰减量以及隔声室的隔声量等。为减少空调系统消声和隔振处理及降低被空气调节房间噪声的困难，应尽可能的减少噪声源的噪声。为此，在进行空气调节系统设计及选择通风设备时应注意：应将风量大的系统分成若干小系统。选用高效率、低噪声的通风机。风量一定时，尽量降低风管系统的压力损失及选用转速低的风机。必要时修柜选瓷阀门，分支管三通等部件需采用较厚的钢板。弯头及分支管三通等气流急剧转弯处，宜装设导流叶片。对于消声要求严格的房间，连接风口的支管上最好不设调节阀。全空气系统：空气处理机组采用的是吊顶空调器，由空调器的噪声参数知道，需要设置消声器，采用微穿孔板消声器，型号为ZP400(1000×320)。风机盘管：空调方式为风机盘管加新风，根据所选的风机盘管的技术参数可以知道，风机盘管的噪声基本满足设计要求，不需要设置消声器，只需在风口与风机连接处设置软连接即可。新风机组：新风是由各层的单独的新风机组供给，由新风机组的噪声参数7.3空调装置的防振空调系统的噪声除了通过空气传播到室内外，还能通过建筑物的结构和基础传播，例如：转动的风机，和压缩机所产生的振动可以直接传给基础，并以弹簧性波的形式从机器基础沿房屋结构传到其它房间，又以噪声的形式出现，因此，对空调系统振动机构削弱将能有效的降低噪声。削弱由机器传给基础的振动是用消除它们之间的刚性连接来实现的，即在振源的和它的基础之间安设避振构件(如弹簧减振器或橡皮软木等),可以使从振源传到的振动得到一定程度在设计和选用隔振器时候，应注意以下几个问题：①当设备转速n>1500r/min时，宜选用橡胶，软木等弹性材料块或橡胶隔振器；设备转速<1500r/min时，宜用弹簧隔振器。②隔振器承受的荷载不应该超过允许工作荷载。柜选瓷③选择橡胶隔振器时，应考虑环境温度对隔振器压缩变形量的影响，计算压缩变形量宜按制造厂提供的极限压缩量的1/3-1/2采用。橡胶隔振器应尽量避免太阳直接照射或者油类接触。④为了减少设备的振动通过管道的传递量，通风机和水泵的进出口通过隔振软管与管道连接。修8.1管道的保温及防腐①提高冷、热量的利用率，避免不必要的冷、热损失，保证空调的设计运行参数。②当空调风道送冷风时，防止其表面温度可能低于或等于周围空气的露点温度，使表面结露，加速传热；同时可防止结露对管道的腐蚀。③防腐目的：防止金属表面的外部腐蚀并保护好涂料层。8.1.2保温材料的选择保温材料的热工性能主要取决于其导热系数，导热系数越大，说明性能越差，保温效果也越，因此选择导热系数低的保温材料是首要原则。同时综合考虑保温材料的吸水率、使用温度范围、使用寿命、抗老化性、机械强度、防火性能、造价及经济性，可以在本设计中对供回水管的保温材料均采用柔性闭泡8.1.3保温层厚度的选择防凝露厚度(mm),郑州为I类地区，其最小保温厚及选择的实际厚度(mm)列于表9.1。表9.1管路保温层厚度保温位置被保温管径最小保温厚度实际保温厚度修室内冷冻水管DN80≤管径≤DN200凝结水管空调房间9非空调房间在施工中应注意的问题：橡塑绝热保温材料的安装应注意以下几点：①所有的割隙、接头都需用华美牌专用胶水粘接密封。②安装后所有的三通、弯头、阀门、法兰和其他附件都需达到设计厚度。③胶水粘结时不要太用力，所有材料间的接口应在轻微挤压下粘合。④安装时应先大管后小管，先弯头、三通后直管，最后阀门、法兰。⑤当安装冷冻水管和制冷设备时，橡塑管材的两端和铁管之间的空隙都需⑥管道的割隙口应尽量安装在不显眼处，且两条管材的割隙口应相互错⑦机器在使用中不要安装。装好后36小时内切勿开机。⑧大管径橡塑管由于包装关系已变成椭圆形，剖开时请剖较扁平的那边⑨施工中，立管保温每隔3m左右设置保温承重托环，其宽度为保温厚度的2/3。选出冷介质管道防结露所需的最小保温厚度。应该明确的是，除空气凝结修水管外，其余计算的保温防结露厚度通常都不是最经济的厚度而只是满足了最1)保温材料的类型及造价(包括各种施工、管理等费用);2)冷(热)损失对系统的影响；3)空调系统及冷源形式；4)保温层所占的空间对整个建筑投资的影响；通过对现有大量工程的实际调研，结合实际情况，本设计以表9-1作为经济厚度的参考，因此供回水管及风管的保温材料可以选用柔性闭泡橡塑材料管壳或板材，其保温材料性能如下：导热系数0.033W/(m·K)(湿阻因子μ≥12000、密度40-50kg/m³.面积夏季总冷负荷最大时刻(含新风/全热)(h)夏季室内冷负荷最大时刻(全热)(h)夏季总冷负荷(含新风/全热)(W)夏季室内冷负荷(全热)(W)夏季总湿负荷(含新风)(kg夏季室内湿负荷夏季新风量夏季新风冷负荷夏季新风机组冷负荷(全热)(W)夏季新风机组冷负荷(显热)(建筑物355参数面积夏季总冷负荷最大时刻(含新风/全热)(h)夏季室内冷负荷最大时刻(全热)(h)夏季总冷负荷(含新风/全热)(W)夏季室内冷负荷(全热)(W)夏季总湿负荷(含新风)(kg夏季室内湿负荷夏季新风量夏季新风冷负荷夏季新风机组冷负荷(全热)(W)夏季新风机组冷负荷(显热)(1楼层843472楼层845353楼层93664楼层0000000005楼层396楼层397楼层398楼层399楼层3910楼层3911楼层3912楼层精选资料39393939393939面积夏季总冷负荷最大时刻(含新风/全热)(h)夏季室内冷负荷最大时刻(全热)(h)夏季总冷负荷(含新风/全热)(W)夏季室内冷负荷(全热)(W)夏季总湿负荷(含新风)(kg夏季室内湿负荷夏季新风量夏季新风冷负荷(W)夏季新风机组冷负荷(全热)(W)夏季新风机组冷负荷(显热)(W)精选资料1001[商8701002[信息中心]1003[贮1004[前41005[大1006[堂1007[休1008[厨42001[中餐大厅]92002[厨靖选资料房]廊]啡厅]62006[茶皇殿]3001[大会议]3002[小会议]43003[小会议]33005[大靖选资料宾休息]5001[客5002[客35003[客5004[客5005[客5006[客5007[客靖选资料房]5008[客房]5011[客5012[客5013[客5014[客5015[客5016[客5017[客精选资料房]5021[客5022[客5023[客5024[客5025[客2附录B各层风量及负荷汇总房间湿负荷群集系数散湿量人数新风量室外焓值室内焓值KJ/Kg新风负冷负荷W总冷负荷W热湿比修改新精选资料修改新精选资料2222精选资料2222222222精选资料22222222222222222修改新靖选资料2修精选资料房间新风负荷冷负荷Kg)Kg)21210房间新风量湿湿负新风负荷(W)荷热湿比Kg)J/K℃0全冷显冷量(KW)511907977774474569071666731乙E中6lE计6l乙EE96E3386200273774554775附录D吊顶式空调机组及新风机组选型分区新风机组型号额定风机功262-4层5层36-10层新风机组选型分区型号额定风5层房间编号型号FP-7.1外型尺寸(mm)高档风量水阻力显热量量数送风温差