某医院工程专项施工方案

某医院工程专项施工方案1、***院搬迁一期工程图。21、现场平面布置场门诊楼、医技楼、急诊楼搬迁工作尚未完成，我单位目前只能进行住院楼食堂及附属楼部位工程施工。门诊楼、急诊楼、医技楼等工程待搬迁工程完成后才能进行施工。塔吊砼输送泵垂直升降机砂浆搅拌机土方开挖→清理基槽→砼垫层→钢筋制作绑扎（承台柱基）相关专业施工→支模板→清理→砼浇捣→混凝土养护→模板拆除土方回填（-4.2m以下）→砖砌地膜→捣砼垫层→找平层→防水层底板砼浇捣→砼养护→钢筋制作、绑扎→相关专业施工→支模→砼浇捣→砼养护→拆模→防水处理→土方回填项次12341234567-123边坡偏陡121、装载机作业范围不得有人平土。2、打夯机工作前，应检查电源线是否有缺陷和漏电，机械运转是否正常，机械是否装置漏电开关保护，二级漏电保护要求按“一应带绝缘手套，并有专人负责电源线的移动。要求依次拆除，即填土时应从深到浅分层进行，填好一层拆除一层，不能事先将支撑拆掉。不能事先将支撑拆掉。编制人审核人1、***院搬迁一期工程图。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2003、本工程施工组织设计。2主要梁柱尺寸见下表：bhbh第三部分模板和支撑形式的选择1、柱模面板为18mm厚竹胶板，背楞为600mm×100mm木楞间距不大于250mm；柱模设计成采口，以增加模板接缝紧密度。柱子边长大于500mm时中间加一根Ф16对拉螺栓.柱箍用Ф48×3.5钢管,间距为400mm;用钢管沿框架纵横向拉结支撑以保证整体稳定。2、底采用两种支模形式，即有模板筋的硬支模方式和无模板筋的软支模方式。有模板筋的硬支模方式，底模选用梁侧模用18厚竹夹板制成定型模板，用木枋作梁侧的竖档。梁底模板木楞间距为木楞为500mm×100mm杉木。顶端加斜撑固定，当梁高大于600mm小于900mm时，加12mm对拉螺栓一道，当梁高大于900mm时，加12mm对拉螺栓二道，对拉螺栓沿梁高间距300mm，沿梁长间距600mm。无模板筋的软支模方式，底模用30mm厚松木板，梁侧模用18mm厚木夹板制成带背楞的定型模板。3、现浇板板用12厚竹夹板散装散拆，小横杆为50×70mm的采用小头直径不少于100mm的杉圆木支撑。钢管脚手架支撑（祥见设计计算）第四部分模板设计计算书第一节梁侧竹胶模板计算书梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨。用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 方木，间距500mm。穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径12mm。二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式的较小值：F=0.22γctβ1β2√VF=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/T——混凝土的入模温度，取20.0000C；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m；β1——外加剂影响修改系数，取1.0002——混凝土当坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=47.700KN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=26.400KN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/m2。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计q2[f]——面板的强度设计值（N/mm2）M=ql2/10其中q——作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值，ql=1.2×0.50×26.40=15.84KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值，q2=1.4×0.50×2.00=1.40KN/m；l=计算跨度（内楞间距l=300mm；面板的强度设计值[f]=15.00N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值5.747N/mm2面板的强度验算＜[f]，满足要求！2、挠度计算V=0.677q1l4/100EI＜[v]=1/250其中q——作用在模板上的侧压力，q=13.20N/㎜I——计算跨度（内楞间距I=300mm；E——面板的弹性模量，E=6000N/mm21.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值，[v]=1.200mm；面板的最大挠度计算值，[v]=0.496mm；面板的挠度验收算v＜[v]，满足要求！（一）内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3;I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4;q2V=0.677ql4/100EI＜[v]=1/250其中E——内楞的弹性模量，E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值，[v]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值，[v]=0.138mm；内楞的挠度验算v＜[v]，满足要求！（二）外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续计算本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分W=6.00×10.00×10.00/6=100.00cm3；I=6.00×10.00×10.00×10.00/12=500.00cm4；q2V=1.146l3/100EI＜[v]=1/250其中E——外楞的弹性模量，E=9500.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值，[v]=2.000mm；外楞的最大挠度计算值，[v]=0.138mm；外楞的挠度验算v＜[v]，满足要求！五、穿梁螺栓计算计算公式：N＜[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积（mm2f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/㎜2穿梁螺栓直径（mm20；穿梁螺栓有效直径(mm)：10穿梁螺栓有效面积（mm2）:A=76.000穿梁螺栓最大容许拉力值为[KN]：N=12.920穿梁螺栓所受最大拉力（KNN=6.600穿梁螺栓强度满足要求。及扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规管摸班高支撑架设计和使用安全》。模板支架搭设高度为6.0米，基本尺寸为：梁截面B×D=×1100mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）I=0.8米，小横杆间距400mm，立杆的步距h=1.5米，梁底增加1道承重立杆。采用的钢管类型为φ48×3.5。 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工荷载等。1、荷载的计算：q1=25.000×1.100×0.400=11.000KN/mq2=0.350×0.400×（2×1.100+0.350）/0.350=1.020KN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒时产生的荷载（KN0.400=0.280KN均布荷载q=1.2×11.000+1.2×1.020=14.424KN/m集中荷载P=1.4×0.280=0.392KN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=40.00×3.00×3.00/6=60.00cm3I=40.00×3.00×3.00/12=90.00cm3↓↓2经过计算得到从走到有各个支座力分别为N1=1.216KNN2=3.631KNN3=0.594KN最大弯矩M=0.066KN.m最大变形V=0.0mm1000/60000=1.092N/mm2面板的强度设计值[f]，取15.00N/mm2面板的强度验算f＜[f]，满足要求！2、抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×2133.0/（2×400.000×30.000）=0.267N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T＜[T]，满足要求。3、挠度计算面板最大挠度计算值v=0.035mm面板的最大挠度小于205.0/250，满足要求。（一）梁底方木计算按照三跨连续计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=3.630/0.400=9.076KN/m最大弯矩M=0.1q12=0.1×9.08×0.40×0.40=0.145KN.m最大剪力Q=0.6×0.400×9.076=2.718KN最大支座力N=1.1×0.400×9.076=3.994KN放牧的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4截面应力σ=0.145×106/8333.3=1.74N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[T]截面抗剪强度计算值T=3×2660/（2×60×100）=0.665N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求。（3）方木挠度计算最大变形V=0.677×7.563×400.04/(100×9500.00×.8)=0.033㎜方木的最大挠度小于400.0/250，满足要求。（一）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续计算。集中荷载P取方木支撑传递力。A支撑钢管计算简图\\0.0030.0380.038407经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.135KN.m最大变形Vmax=0.04mm最大支座力Qmax=5.127KN截面应力σ=0.14×106/5080.0=26.49N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm，满足要求！纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。5.13KN5.13KN5.13KN5.5.13KN5.13KN5.13KN5.13KN5.13KN5.13KN5.13KN0.6150.7180.065 3.333.33经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.718KN.m最大变形Vmax=1.21mm最大支座力Qmax=11.024KN截面应力σ=0.72×106/5080.0=141.31N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座力，R=11.02KN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！试验证明：双扣件再0KN的荷载下回滑动，起抗滑承载力可取12.0KN。立杆的稳定性计算公式σ=N/φA≤[f]其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座力反力N1=11.02KN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1.2×0.12N=11.024+0.930+0.000=11.953KN¢——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表算得到；i——计算立杆的截面回转半径（cmi=1.58A——立杆净截面面积（cm2A=4.89W——立杆净截面抵抗矩（cm3W=5.08σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/㎜2[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/㎜210——计算长度（m）如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，有公式（1）或10=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式（1）的计算结果：σ=119.11N/mm2，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！公式（2）的计算结果：σ=63.26N/mm2，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算10=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式（3）的计算结果：σ=84.07N/mm2，立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。K1468ulh(m)第三节250×500梁模板与支撑计算书梁截面宽度B=250mm，梁截面高度H=500mm，梁模板使用的方木截面60×80mm，梁模板截面底部方木距离800mm，梁模板截E=6000/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模板底模立档楞木底模二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340KN/m2；混凝土自重=24.000KN/m3；施工荷载标准值=2.500KN/m2；强度演算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γctβ1β2√VF=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）T——混凝土的入模温度，取20.0000C；V——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.5m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=12.000KN/㎡实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=24.000KN/㎡倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/㎡。q↓↓↓↓↓↓↓强度计算公式要求：σ=M/W＜[f]其中σ——梁底模板的强度计算值（N/mm2M——计算的最大弯矩（kN.mq——作用在梁底模板的均布荷载（kN.mq=1.2×[0.34×0.24+24.00×0.24×0.50+1.50×0.25×0.50]+1.4×2.50×0.24=4.62kN.m最大弯矩计算公式如下：Mmax=－0.10qd2M=-0.10×4.620×0.8002=-0.296kN.mσ=0.296×106/36000.0=8.196N/mm2面板的计算强度小于15.0N/㎜2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[f]其中最大剪力Q=0.6×0.800×4.620=2.214KN截面抗剪强度计算值T=3×2214/(2×240×30)=0.462N/㎜2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/㎜2面板的抗剪强度满足要求！最大挠度计算公式γ=0.677qd4/100El≤[γ]0.50=3.143N/m;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×3.143×800.04/（100×6000.0×540000.1）=2.690㎜梁底模板的挠度计算值，v=2.689mm小于[V]=800/250，满足要梁底方木的高度H=80mm；梁底方木的宽度B=60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；梁底方木按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下P强度计算公式要求：σ=M/W＜[f]其中σ——梁底模板的强度计算值（N/mm2M——计算的最大弯矩（kN.mP——作用在梁底方木的集中荷载（kN/m×0.50]+1.4×2.50×0.24}×0.80=4.014kN最大弯距计算公式如下：M=PL/4其中L——梁底方木的跨度，L=240+2×250=740mmM=4.014×740.000/4/1000=0.743kN.mσ=0.743×106/64000.0=11.609N/mm2梁底方木的计算强度小于13.00N/mm2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.5P截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[f]其中最大剪力Q=0.5×4.014=2.007KN截面抗剪强度计算值T=3×2007/(2×60×80)=0.627N/㎜2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/㎜2梁底方木抗剪强度满足要求！3、挠度计算最大挠度计算公式如下：γ=0.PL3/48El≤[γ]最大挠度V=2785.280×840.04/（48×9500.00×.0）=1.414㎜梁底方木的挠度计算值，v=1.414mm小于[V]=800/250，满足要五梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续计算，计算简图如下q↓↓↓强度计算公式要求：σ=M/W＜[f]其中σ——梁侧模板的强度计算值（N/mm2M——计算的最大弯矩（kN.mq——作用在梁侧模板的均布荷载（kN.mq=（1.2×24.00+1.4×2.00）=15.800kN.m 最大弯矩计算公式如下：Mmax=－0.10qd2M=-0.10×15.800×0.4002=-0.253kN.mσ=0.253×106/27000.0=9.363N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.0N/㎜2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[f]其中最大剪力Q=0.6×0.400×15.800=3.792KN截面抗剪强度计算值T=3×3792/(2×500×18)=0.632N/㎜2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/㎜2面板的抗剪强度满足要求！3、挠度计算最大挠度计算公式γ=0.677qd4/100El≤[γ]其中q=24.00×0.50=12.00N/m;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×12.000×400.04/（100×6000.0×243000.0）=1.426㎜梁侧模板的挠度计算值，v=1.426mm小于[V]=400/250，满足要六梁底模板木顶撑的计算梁底模板顶撑的稳定性计算公式为σ=N/φA≤[f]其中N——作用在梁底模板顶撑的荷载力，×0.50]×0.80+1.4×2.50×0.24×0.80=4.01KNi——顶撑的回转半径（cmi=0.289×100.00=28.90mm；L——顶撑的计算长度，L=1800.00mm；¢——轴心受压顶撑的稳定系数，由长细比I/i=62.284的结果确σ——顶撑立杆受压强度计算值；经计算得到σ=4014.3/（0.521×10000.0）=0.770N/㎜2[f]——顶撑立杆抗压强度设计值，[f]=13.00N/㎜2顶撑的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！第四节柱模板支撑计算书柱模板的截面宽度B=400cm，柱模板的截面高度H=750mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=3900mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γctβ1β2√VF=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）T——混凝土的入模温度，取20.0000C；V——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=42.660KN/㎡实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=42.660KN/㎡倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/㎡。q面板计算简图支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式M2=0.08qd2其中q——强度设计荷载（KN/mq=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.50=27.00KN/md——竖楞的距离，d=200㎜；0.20=0.108KN.M面板截面抵抗矩W=500.0×18.0×18.0/6=27000.0㎜3经过计算得到σ=M/W=0.108×106/27000.0=3.999N/㎜2面板的计算强度小于15.0N/㎜2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[f]其中最大剪力Q=0.6×0.200×26.996=3.240KN截面抗剪强度计算值T=3×3240/(2×500×18)=0.540N/㎜2截面抗剪强度设计值T=3Q/2bh2×300×18）=0.751N/㎜2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/㎜2面板的抗剪强度满足要求！最大挠度计算公式γ=0.677qd4/100El≤[γ]0.500=21.330N/m;E——面板的弹性模量，取6000.0N/㎜2；I——面板截面惯性矩I=500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.04经过计算得到V=0.677×（42.660×0.50）×200.[V]——面板最大允许挠度，[V]=200.000/250=0.80㎜面板的最大挠度满足要求。竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下q竖楞方木计算简图支座最大弯距计算公式M1=-0.10qd2跨中最大弯矩计算公式M2=-0.08qd2其中q——强度设计荷载（KN/mq=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.20=10.80KN/md为柱箍的距离，d=500mm；经过计算得到最大弯矩M=0.10×10.798×0.50×0.50=0.270KN.M竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×80.0×80.0/6=53333.3mm3W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W=5.08cm3；经过计算得到σ=M/W=0.270×106/53333.3=5.062N/mm2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！2、竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh≤[T]其中最大剪力Q=0.6×0.500×10.798=3.240KN截面抗剪强度计算值T=3×3240/（2×50×80）=1.215N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求！3、竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式γ=0.677qd4/100El≤[γ]其中q——混凝土侧压力的标准值，q=42.660×0.200=8.532N/m;E——竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/㎜2；I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×80.0×80.0×18.0/12=.0㎜4；经过计算得到V=0.677×（42.660×0.20）×500.[V]竖楞方木最大允许挠度，[V]=500.000/250=2.00㎜竖楞方木的最大挠度满足要求。本算例中，柱箍采用方木，截面惯性踞I和截面抵抗踞W分别为：W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4B方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的其中荷载（KNP=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.20×0.50=5.40KN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图（KN）B方向柱箍弯矩图（KN.m）B方向柱箍弯变形（KN.m）最大弯矩M=1.566KN.m最大支座力N=8.099KN最大变形V=0.934mmσ=M/W＜[f]其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值，M=1.57KN.m；W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W=133.33cm3；柱箍的强度设计值（N/㎜2[f]=13.000B边柱箍的强度计算值f=11.18N/㎜2B边柱箍的强度验算满足要求。2、柱箍挠度计算经过计算得到V=0.934㎜[V]柱箍最大允许挠度，[V]=400.000/250=1.60㎜；柱箍的最大允许挠度满足要求。B方向设置没有设置对拉螺栓！H方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（KNP=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.20×0.50=5.40KN经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图（KN）H方向柱箍弯矩图（KN.m）H方向箍变形图（KN.m）最大弯矩M=0.840KN.m最大支座力N=18.214KN最大变形V=0.156mm柱箍截面强度计算公式σ=M/W＜[f]其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值，M=0.84KN.m；W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W=133.33cm3；柱箍的强度设计值（N/㎜2[f]=13.000H边柱箍的强度计算值f=6.00N/㎜2H边柱箍的强度验算满足要求！2、柱箍最大允许挠度，[V]=375.000/250=1.50㎜；柱箍的最大允许挠度满足要求。八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：N＜[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积（㎜2f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/㎜2对拉螺栓的抗拉强度要大于最大支座力18.21KN。经过计算得到H方向对拉螺栓的直径要大于14㎜!第五节500×500柱模板支撑计算书柱模板的截面宽度B=500cm，柱模板的截面高度H=500mm，柱模板的计算高度L=3400mm，柱箍间距计算跨度d=480mm。柱箍竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距20mm。柱箍采用方木，截柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γctβ1β2√VF=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/T——混凝土的入模温度，取20.0000C；V——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.400m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=42.660KN/㎡实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=42.660KN/㎡倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/㎡。q 面板计算简图支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式M2=0.08qd2其中q——强度设计荷载（KN/mq=（1.2×42.66+1.4×4.00）×0.48=25.92KN/md——竖楞的距离，d=200㎜；0.20=0.104KN.M面板截面抵抗矩W=480.0×18.0×18.0/6=25920.0㎜3经过计算得到σ=M/W=0.104×106/25920.0=3.999N/㎜2面板的计算强度小于15.0N/㎜2，满足要求。2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[f]其中最大剪力Q=0.6×0.200×25.916=3.110KN截面抗剪强度计算值T=3×3110/(2×480×18)=0.540N/㎜2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/㎜2面板的抗剪强度满足要求！最大挠度计算公式γ=0.677qd4/100El≤[γ]0.480=20.477N/m;E——面板的弹性模量，取6000.0N/㎜2；I——面板截面惯性矩I=480.0×18.0×18.0×18.0/12=233280.0㎜4;经过计算得到V=0.677×（42.660×0.48）×200.[V]——面板最大允许挠度，[V]=200.000/250=0.80㎜面板的最大挠度满足要求！q竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式M2=0.08qd2其中q——强度设计荷载（KN/mq=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.20=10.80KN/m0.48=0.249KN.M竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×80.0×80.0/6=53333.3㎜经过计算得到σ=M/W=0.249×106/53333.3=4.665N/㎜2竖楞方木计算强度小于13.0N/㎜2，满足要求。2、竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[f]其中最大剪力Q=0.6×0.480×10.798=3.110KN截面抗剪强度计算值T=3×3110/(2×50×80)=1.166N/㎜2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/㎜2竖楞方木抗剪强度满足要求！3、竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式γ=0.677qd4/100El≤[γ]其中q——混凝土侧压力的标准值，q=42.660×0.200=8.532N/m;E——竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/㎜2；I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×80.0×80.0×80.0/12=.0㎜4；经过计算得到V=0.677×（42.660×0.20）×480.[V]——竖楞方木最大允许挠度，[V]=480.000/250=1.92㎜竖楞方木的最大挠度满足要求！本算例中，柱箍采用方木，截面惯性踞I和截面抵抗踞W分别为：W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4B方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（KNP=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.20×0.48=5.18KN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图（KN）B方向柱箍弯矩图（KN.m）B方向柱箍弯变形（KN.m）最大弯矩M=1.762KN.m最大支座力N=7.775KN最大变形V=1.418mmσ=M/W＜[f]其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值，M=1.76KN.m；W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W=133.33cm3；柱箍的强度设计值（N/㎜2[f]=13.000B边柱箍的强度计算值f=12.59N/㎜2B边柱箍的强度验算满足要求。2、柱箍挠度计算经过计算得到V=1.418㎜[V]柱箍最大允许挠度，[V]=500.000/250=2.00㎜；柱箍的最大允许挠度满足要求！ H方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（KNP=（1.2×42.66+1.4×2.00）×0.20×0.48=5.18KN经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图（KN）H方向柱箍弯矩图（KN.m）H方向柱箍弯变形（KN.m）最大弯矩M=1.762KN.m最大支座力N=7.775KN最大变形V=1.418mmσ=M/W＜[f]其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值，M=1.76KN.m；W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W=133.33cm3；柱箍的强度设计值（N/㎜2[f]=13.000H边柱箍的强度计算值f=12.59N/㎜2H边柱箍的强度验算满足要求。2、柱箍挠度计算经过计算得到V=1.418㎜[V]柱箍最大允许挠度，[V]=500.000/250=2.00㎜；柱箍的最大允许挠度满足要求！bHlb1.200=4.320KN/m活荷载标准值q2=（1.000+1.000）×1.200=2.400KN/m22其中q——荷载设计值（KN/m0.300=0.077KN.m1000/28800=2.670N/mm2面板的强度验算f＜[f]，满足要求！2、抗剪计算T=3Q/2bh＜[T]0.300=1.538KN截面抗剪强度计算值T=3×1538.0/（2×1200.000×12.000）=0.160N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T＜[T]，满足要求！3、挠度计算V=0.677ql4/100EI＜[V]=1/250面板最大允许挠度值[V]=1.200mm;172800）=0.355㎜面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求！二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算1、荷载的计算：ql1=25.000×0.130×0.300=0.975KN/mq12=0.350×0.300=0.105KN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载净荷载q1=1.2×0.975+1.2×0.105=1.296KN/m活荷载q2=1.4×0.600=0.840KN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为净荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=2.563/1.200=2.136KN/m最大弯矩M=0.1×2.14×1.20×最大剪力Q=0.6×1.200×2.136=1.538KN最大支座力N=1.1×1.200×2.136=2.820KN本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：（1）方木强度计算截面应力σ=0.308×106/53333.3=5.77N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求。（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh＜[T]截面抗剪强度计算值T=3×1538/（2×50×80）=0.577N/mm2截面抗剪力强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算=1.1.64mm方木的最大挠度小于1200.0/250，满足要求！托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力P=2.820KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN2.82KN托梁变矩图（KN.m）托梁变形图(㎜)....66托梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯距M=1.409KN.m最大支座F=12.568KN最大变形V=1.8mm顶托梁的截面力学参数本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4（1）顶托梁强度计算2222×2.70=0.094KN¢——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/I计算得到；I——计算立杆的截面回转半径（cmI=1/4×d=2.5A——立杆毛截面面积（cm2A=78.54λ——立杆长细比，λ=l0/I=1750/25=70，λ≤91，σ——立杆抗压强度计算值（N/㎜2σ=1.88；[fc]——立杆抗压强度设计值，[fc]=10.00N/㎜2立杆的稳定性计算σ＜[f]，满足要求！1、计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取7.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3407.0mm2，fy=300.0N/mm2。h0=110mm。的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2（1）工艺流程：弹柱位置线→加设定位钢筋→安装柱模板→安柱箍→安定位斜撑→校正办预栓检→浇注砼放线：在基础或楼面上，放纵横轴线及柱子四周尺寸线框，并包50cm水平控制线抄在柱子主筋上。柱底部处理：根据放好轴线，检查所有的框架柱的主筋是否有位移现象，有位移时，先校正主筋，然后在柱底部加焊Φ14钢筋限位（严禁采用砼导墙）以确保气其位置的正确。模板下脚采用1：3水泥沙浆进行找平，以确保高度的统一。支柱模：该工程框架柱模采用竹夹板支撑定性模。刷好隔离剂后，根据50cm线量好柱上口的高度尺寸（与梁底平）合模用木箍，在模板顶部中线处放大线垂吊直模板。成排的柱子，先吊好两端的柱模，并固定，然后挂通线调齐中间的柱子模板，并逐个将上口用铁管箍卡牢并锁在操作架上。操作架设剪力撑固定。2.1工艺流程：弹线→搭操作架及支撑→调整标高→安装梁底模板→绑梁钢筋→办隐检→安梁侧模板→支现浇楼板底模→绑楼板钢筋→办隐检2.2施工方法（1）柱子拆模后在柱上弹出梁轴线和水平线；（2）沿框架方向搭起纵横支架，现浇楼面则搭满堂红架。底层支架搭设时应先将土夯实，下垫枕木。楼层梁底模板支撑于横档上，横档支撑于支架上并支于下层梁上。支撑架双向加剪刀撑及大小横杆连通，设扫地杆，以上每隔1.5m设一道拉杆。（3）按设计标高调整支架标高，然后安装梁底板模，并拉线找直用扣件铁丝将底模固定。梁跨度大于4m时，在梁的跨中要起拱，起拱高度为跨度的0.2%-0.3%。（4）框架梁钢筋绑好，经检验合格后，办理隐蔽检查，并清除杂物，方可安装梁侧模板，用小斜撑固定。模板配置：采用大块竹胶合板模板，下垫5cm×8cm的木方散装散拆，木满堂红架子支撑。（1）模板和支架必须有足够的强度，刚度和稳定性。（2）模板接逢不大于2.5mm。56>5m825板梁>8>2***院搬迁一期工程编制人审核人2qlMV222VVOUZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》l322lggMWK——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，.MWKWNO——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN2// H ——Da h图落地式平台支撑架立面简图lq↓↓↓↓↓↓↓lll↓↓↓纵向钢管计算简图1、荷载的计算：（1）脚手板与栏杆自重（KN/mq11=（0.150+0.300×1.200）×0.300=0.135KN/M（2）堆放材料的自重线荷载（kn/mq12=3.000×0.300=0.900kn/m(3)活荷载为施工荷载标准值（kn/m）:经计算得到，活荷载标准值q12=1.000×0.300=0.300kn/m最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩计算公式如下：M2max=－0.10q1l2－0.1最大支座力计算公式如下：N=1.1q1l2+1.2q2l2静荷载q1=1.2×0.135+1.2×0.900=1.242kn/m活荷载q2=1.4×0.300=0.420kn/m最大弯矩Mmax=（0.10×1.264+0.117×0.420）×1.5002=0.390kn/m最大支座力N=（1.1×1.264+1.2×0.420）×1.20=2.805kn截面应力σ=0.390×106/5080.0=76.78N/㎜2纵向钢管的计算强度小于205.0N/㎜2，满足要求。3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vmax=0.677q1l4/100EL+0.990q1l4/100EL静荷载q1=0.135+0.900=1.035kn/m活荷载q2=0.300kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大饶度V=（0.677×1.035+0.990×0.300）121900.0）=2.011㎜纵向钢管的最大饶度小于1500.0/150与10㎜，满足要求！支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN2.81KN0.944\经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.944KN.m最大变形Vmax=2.41㎜最大支座力Qmax=10.202KN2222ll22l2K1468ulh(m)本要求依据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的1/3；α45度60度n765立杆栏杆立杆468Λ y档脚板\\编制人审核人1、***医院搬迁一期工程施工图。施工手册》3、本工程施工组织设计。4、本公司《施工现场临时用电安全技术操作规程》1、本工程为****院***办公楼工程，由衡阳市***建筑设计院设计，位于****路与小区路交界处。建筑面积5726.25m2，框架结构，共八层。全长为45.84m，宽为15.24m，檐口高度为30.01m。2、根据该工程现场实地勘测情况，院校内已有市电线路，建设单位在新建工程围墙内场地的东南角处安装好250KV变压器，现根据施工平面布置图确定配电房建在变压器100m处，临时用电电源是从甲方变压器用铜芯塑胶线架空到现场的总配电瓶内。4、建设单位及设计单位未提供该工程的地质水文、人防、地下管线及电缆等方面资料，本用电施工组织设计未考虑地下管防护。该工程设备用电负荷表设备名称砼输送泵HBT60-13-90S95KW砼搅拌机TS50015KW砂浆搅拌机TS35010KW砼配料机PLD80010KW施工升降机SSD60/6045KWUNI-100100KVAGW403KW钢筋切断机GQ402.2KW交流电焊机BXI-50070KVA平板振动器PZ-502.2KW插入式振动HZ-508.8KW木工电刨MIB2-80/11.4KW木工圆锯MJ1046KW（一）施工现场用电负荷计算1、施工机械设备总容量（1）砼输送泵：95KW×1台=95KW（2）砼搅拌机：7.5KW×2台=15KW（3）砂浆搅拌机：5.0KW×2台=10KW（8）交流电焊机：35KW×2台=70KW（12）木工圆锯：3KW×2台=6KW1/ηcosφ1=0.6×266.4/0.86×0.65=286KW3、室内外照明设备总容量=286+60+7.86项目部将本工程总用电量报业主,由业主选择相匹配的变压器,能够满足施工用电要求。变压器出线引至工地现场配电室内总配电箱由业主单位提供，我项目部只安装总配电箱引出线以后的线路。本工程临时施工用电采用TN-S系统，分三路进行敷设：砼搅拌焊机等为一路。（1）砼搅拌站线路导线截面选择：选用BX50mm2电缆线。(2)施工升降机等线路导线截面选择选用B×25mm2铜芯橡皮线。（3）电焊机等线路导线截面选择选用B×35mm2铜芯橡皮线。（4）移动机械选用1.5～2.5mm2橡皮铜芯电缆线（5）其它机械选用4mm2橡皮铜芯电缆线2、配电箱开关箱采用三相五线制，保护线PE采用绿、黄双色线，严格与相线、工作零线相区别，电气设备在正常情况下，不带电的金属外壳，金属操作台和移动式碘钨灯的金属为柱等均作保护接零。所有配电箱和开关箱均为铁制，配电箱及其内部开关，器件的安装应端正牢固。固定式配电箱箱底距地面垂直距离应不大于1.3m不小于1.5m；移动式配电箱应置于支架上，不得置于地面上随意拖拉，箱底与地面的处垂直距离应大于0.6m小于1.5m。开关箱与其控制的固定式用电设备的水平距离不超过3m。配电箱内的开关，电器应首先安装在金属的绝缘安装板上，然后整体固定在配电箱箱体内，配电箱和开关箱的进出线口，应设在箱体的底面，并加护套保护，进出线应分路成束，不得承受外力，并做好防水弯，导线束不得与箱体的进出线口直接接触。配电箱内的开关及仪表应排列整齐，连接牢固，配线绝缘良好，绑扎成束，箱内不得放置杂物，箱门应配锁。实行三级配电二级保护，配电箱应作分级设置，即在总配电箱下设分配电箱，分配电箱以下设开关箱，开关箱下用设备形成三级配电。开关箱内对每一设备均一闸一漏，还要在上一级分配电箱再加装一级漏电保护器，形成两级保护。架空线路的干线应用1.8m长铁横档,绝缘子水平安装,线杆采用杉原条埋入地下不小于800mm,线杆档距为20m,线间距离不小于0.3m,架空线路距地面不低于4m,有车辆通行的最下一层线路不低于6m,与建筑外脚手架的水平距离不小于4m。五线导线相序的排列为:面向负荷从左侧为L1.N.L2.L3.PE.TN-S本工程的施工用电量的需要，从业主方低压线路上输入，无需考虑整个施工现场的用电变电。且该工程基础是开挖基础无孔洞作业。(一)根据工程用电量的需要，从业主的低压电源上选用120平方毫米的铜芯电缆接到施工现场的总配电屏上，并由原TN-C系统转（二）从总配电屏到各分配电箱，选用铜芯电缆作为配电导线，埋地敷设，其表面距地面离大于0.5M电缆上下铺以砂土，其厚度大于100mm，并盖砖保护。（三）导线架设的路线，设在临时工棚外和临时围墙四周沿围墙内走向，墙外的导线下面要封闭好，线路架设要整齐有序，横挡和绝缘子要固定牢实，严禁乱拉电线和在电线上挂一切物品。（四）施工现场内低压配电线路型式，拟定选用放射式和树杆七、配电箱与开关箱设计（一）根据用电容量，总开关箱体材料采用1.5mm-2mm后的铁板为宜。本工程采用核工业部***制造的配电箱。（二）总开关箱TN-S系统设漏电保护器配电装置如图附后。一机一闸，一箱一漏。开关箱配电图附后。本工程用重复接地装置2、重复接地装置布置图（附后）本工程虽属雷区，但距变压器较近，变压器有避雷设施装置，是用以防止感应雷电波。本工程在搭吊架的顶端安装一根金属避雷针与机身焊接牢固，用来防直接雷击。六、安全用电技术措施和电气防火措施短路故障进行可靠地保护。2、在电器装置和线路周围不准放易燃、易爆和强腐蚀介质，不使用火源。冷态≮2MΩ3、在电气装置相对集中的场所，如总开关分开等配置绝缘防火器材，并禁止烟火。4、加强电气设备相一地间绝缘，防止闪烁。1、本工地的易燃易爆物品和强腐蚀介质由安全员专门管理，且远离电气装置和电气设备。2、施工现场的电工应担任电气防火的主要责任，对电气防火重点场所的烟火要严格管理制度并设置禁止烟火的标志。3、项目经理部项目经理和电工对本项目的所有工作人员进行电气防火知识教育和宣传，提高各类用电人员电气防火自觉性。4、公司建立电气防火检查制度，发现隐患及时处置。5、公司强化电气防火领导体制，建立电气防火工作。1、电工班长掌握施工现场用电技术力量，常见设备故障和可能发生的事故。2、电气设备经常检查测试，作好记录，维修也作维修记录。A、线路电阻值≮10Ω/VB、鼠笼形电机定子绝缘电阻值热态≮0.5MΩC、绕线电机定子绝缘电阻值热态≮0.5MΩ冷态≮2MΩD、绕线电机转子绝缘电阻值热态≮0.5MΩE、手持电动工龄为绝缘电阻值Ⅱ类R≮7MΩ双层绝缘Ⅲ类R≮1MΩ安全低压供电4、接地与接零在施工现场专用的中性点直接接地的低压电力线路中，必须采用TN-S接零保护系统。（1）保护零线应由工作接地线或配电室的零或第一级漏电保护电源侧的零线引出；（2）保护零线应与工作零线分开单独敷设，不作它用，保护零PE必须采用绿黄双色线；（3）保护零线必须在配电室（总配电箱）配电线路中间和末端至少三处重复接地，重复接地线应与保护零线相连接；相线截面（mm2）保护零线最小截面（mm2）S≤16S16＜S≤35S＞35S/2（5）电气设备在正常情况下不带的金属外壳、框架、部件、管道、轨道、金属操作台以及靠近电部分的金属围栏、金属门等作保护接地。特别强调塔吊和搅拌机必须作保护接地。（1）施工现场的总配电箱（配电室）和开关箱应至少配置两级漏电保护器；（2）漏电保护器应选用电流动作型，本工程使用潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器，其额定漏电动作电流应不大于15mA，其额定漏电动作时间应不大于0.1S；额定漏电动作电流和额定漏电动作时间乘积的极限值为（不大于）30mAS。（3）漏电保护器的使用接线应与基本保护系统相适应、相配合，在任何情况下，漏电保护器（其剩余电流互感器）只能通过工作线，而不准通过保护线。6、开关箱实行一机一闸制。7、外电防护：本工程的施工周遍无外电。配电系统应达到下列要求：（1）开关电器及电器装置必须完好、无损；（2）开关电器及电气装置必须装设、牢固、不得拖地放置；（3）带电导线与导之间的接头必须绝缘包扎；（4）带电导线必须绝缘良好，特别是移动开关箱的导线，必须绝对保证绝缘防水，中间不允许有接头，专人负责移动线；（6）电气装置的电源进行端必须作固定连接；（8）配电箱、开关箱应配锁并由专人负责；（9）电气装置内部及其周围临近区域不得有杂物、灌木和杂草（10）电气装置应顶期检修，检修必须做到： 2悬挂停电标志牌；3由相应级别的专业电工检修；4检修人员穿戴绝缘鞋和物套，使用电绝缘工具；5有统一组织和专人统一指挥。（1）在坑洞内作业、夜间施工或自然光的场所、作业厂房、料具堆放场、道路、仓库等设置一般照明、局部照明或混合照明；（2）根据使用场所的环境条件选择相应的照明器，如开启式、（3）行灯电压不得超过36V，孔洞内、高湿、导电灰尘或灯具离地面高度低于2.4m等场所照明电压不大于36V，潮湿及易触带电休场所照明电压不大于24V，特别潮湿的场所导电良好的地面、金属容量照明电压不大于是12V；（4）对各类用电人进行安全用电基本知识培训；（5）对各类用电人员进行安全用电基本知识培训；工地专业电工上岗证复印附后。编制人审核人***院一期搬迁工程为了适应市场经济的需要,树立良好的企业形象,落实市政府创一流文明城市的决定加强施工现场的文明施工管理,造就良好施工环乱、差”的现象，以达到全面提高企业的社会信誉和经济效益，特制定本项目文明施工措施如下：1.1现场围栏及出入门施工现场的大门和门柱按公司统一设计方案施工，施工现场围墙围墙按要求使用烧结砖砌筑。工地的门柱为矩形，短边不小于0.36m。1、施工现场在大门外附近明显处设置宽0.7m，高0.5m的施工标牌，写明工程名称，建筑面积、建设单位、工地负责人姓名、开工日期、竣工日期内容。字体应书写正确规范、工整美观，并经常保持整洁完好，设置高度底边距地面不低于1.2m。2、大门内绘有施工平面布置图应布置合理并与现场实际相符。还应有安全生产管理制度板，消防保护管理制度板，场容卫生环保制度板，内容简明实用，字迹工整规范。分片包干到人。4、施工现场的各种标语牌，字体应正确规范，工整美观并经常保持整洁完好。施工现场的临时设施包括临时性的生产设施和生活设施，临时供水、施工现场临时设施的安排原则是：1、严格按标后施工组织设计进行布置。2、尽量利用施工现场或附近的现有设施（包括要拆迁，但可暂时利用的建筑物在建工程本身的建筑物先完成的结构工程（供3、必须修建的临时设施，应充分利用当地材料或旧料，尽量采用移动式或容易拆装的建筑，以便重复使用。4、如有可能，借用建设单位在施工现场或附近的设施。各类仓库应贮存材料的性质和贵重程度，分别采用库房、厂棚、露天堆场三种方式。大宗材料应直接运到施工现场，不设中间仓库或堆场，以减少二次搬运。1.4场地道路及排水1.4.1按施工组织设计建好施工现场的道路和场地，道路要平整、1.4.2施工现场的排水为解决临时道路排水问题，道路横断面有2%-3%坡向路两侧的坡在道路交会处边沟要用涵管沟通。2、场地排水：现场排水可采用自然排水和明沟排水良种办法。1.5操作面及楼层1、建筑物内外的零散碎料和垃圾渣土应及时清理，楼梯踏步、休息平台、阳台处等选挑结构上不得堆放料具和杂物。2、在施工作业面，工人操作应作到活完料净脚下清。2.1料具管理基本标准2.1.1施工现场料具管理1、施工现场外临时存放施工材料，须经有关部门批准，并应按规定办理临时占地手续。材料要码放整齐，符合要求，不得妨碍交通和影响市容，堆放散料时应进行围挡，围挡高度不得低于0.5m。2、料具和构配件应按施工平面布置图指定位置分类码放整齐。预制圆孔板、大楼板、外墙板等大型构件和大模板存放时，场地应平整夯实，有排水措施，码放应符合规定。3、施工现场各种料具应按施工平面布置图指定位置存放，并分规格码放整齐，稳固，做到一头齐，一条线。砖应成丁、成行，高度不得超过1.5m；砌块材码放高度不得超过1.8m，砂、石和其他散料应成堆，界限清楚，不得混杂。4、施工现场的材料保管，应依据材料性能采取必要的防雨、防易爆和有毒物品应及时如库，专库专管，加设明显标志，并建立严格的领退料手续。2.1.2施工现场材料节约1、水泥库内外散落灰必须及时清用，水泥袋认真打包、回收。2、搅拌机四周，拌料处及施工现场内无废弃砂浆和混凝土。运输道路和操做面落地料，及时清用。砂浆，混凝土倒运时因采取防洒落措施。3、砖、砂、石和其他散料随用随清，不留料底。4、施工现场应有用料计划，按计划进料，使材料不积压，减少退料。同时作到钢材，木材等料具合理使用，长料不短用，优材不5、工人操作应作到活完净脚下清。圾清运出现必须到批准的消纳场地倾倒，严禁乱倒乱卸。8、施工现场应节约用用电，消灭长流水和长明灯。2.1.3施工现场料具存放方法1、梁：长梁一般不要重叠堆放，跨长较小的长梁重叠堆放时，垫木不能低于吊钩，应放在靠近支座并在同一垂直线上，层数不超度不小于3cm，放置于两端15-20cm处,并在同一条垂直线上,高度不2、钢材及金属材料的存放要求(1)须按规格、品种、型号、长度分别挂牌堆放,底垫木不小于20(2)有色金属,薄钢板,小口径薄壁管应存在仓库或料棚内,不得露天(3)码放要整齐,做到一头齐一条线。盘条要靠码整齐;成品及剩余料应分类码放,不得混堆。3、木材的存放要求。(1)应在干燥、平坦、坚实的场地上堆放,垛基低于40㎝,垛高不超过3m,以便防防腐防潮。(2)应按树种及木材等级、规格分别一头码放,板方材顺垛应有斜填;方垛应密排留坡封顶,含水较大的木材应留空隙;有含水率要求的应放在料库或料棚内。(3)选择堆放点时,应尽可能远离危险品仓库及有明火(锅炉、烟窗、厨房等)的地方,并有严禁烟火的标志和消防设备,防止火灾。（4）拆除的木模板、支撑料应随时整理码放,模板与支撑料分码。4、玻璃的存放要求（1）按品、规格、等级定量顺序码放在干燥通风的库房内；如临时露天存放时，必须下垫上苫；禁止与潮湿及挥发物品（酸、碱、（2）码放时应箱盖向上，不准歪斜或平放，不应承受重压或碰撞，垛高；2-3mm厚的不超过3层，4-6mm厚的不超过2层；底垫木不小于10cm；散箱玻璃应单独存放。（3）经常检查玻璃保管情况，遇有潮湿、霉斑、破碎的玻璃应及时处理。（4）装车运输时应使包装箱竖立，箱头向前，箱间靠拢，切忌摇晃和碰撞；装卸举运时应直立并轻拿轻放。5、五金制品的存放要求干燥通风的库房内。（2）存放时应报纸包装完整，不得与酸碱等化工材料混库，防止锈蚀。（3）发放应掌握先进先出的原则，遇有锈蚀应及时处理，螺钉与螺帽要涂油。6、水暖器材的存放要求高度不超过1.5m；散热器应有底垫木，高度不超过1m。（2）对于小口径及带丝扣配件，要保持包装完整，防止磕碰潮7、油漆涂料及化工材料的存放要求（2）保持包装完整及密封，码放位置要平稳牢固，防止倾斜与碰撞；应先进先出，严格控制保存期；油漆应每月倒置一次，以防（电石、氧气等须设专库存放，并有明显标志。（1）沥青料底应坚实平整，并与自然地面隔离，严禁与其它大堆料混杂。（2）普通油毡