1孔(5-2.5)m箱涵计算书

1-(5-2.5)m箱涵计算书已知计算条件：涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：.9涵洞桩号=K1+384.00箱涵净跨径=5米箱涵净高=2.5米箱涵顶板厚=.4米箱涵侧板厚=.4米板顶填土高=.27米填土容重=18千牛/立方米钢筋砼容重=25千牛/立方米混凝土容重=22千牛/立方米水平角点加厚=.3米竖直角点加厚=.3米涵身混凝土强度等级=C25钢筋等级=II级钢筋填土内摩擦角=35度基底允许应力=250千牛/立方米顶板拟定钢筋直径=20毫米每米涵身顶板采用钢筋根数=11根底板拟定钢筋直径=20毫米每米涵身底板采用钢筋根数=11根侧板拟定钢筋直径=20毫米每米涵身侧板采用钢筋根数=6根荷载基本资料：土系数K=1.04恒载产生竖直荷载p恒=17.55千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=1.99千牛/平方米恒载产生水平荷载ep2=18.09千牛/平方米汽车产生竖直荷载q汽=150.02千牛/平方米汽车产生水平荷载eq汽=18.4千牛/平方米计算过程重要说明：角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)：a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp^2/12=-27.75287kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=47.39688kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*M顶板端部=-40.01875kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=V顶板端部=91kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA=MbB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*hp^2/12=-.488389kN.mNb1=Nb2=P*Lp/2=2.892006kNNb3=Nb4=0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：McA=McD=K*(3K+8)/((K+1)*(K+3))*P*hp^2/60=-2.142094kN.mMcB=McC=K*(2K+7)/((K+1)*(K+3))*P*hp^2/60=-1.799524kN.mNc1=P*hp/6+(McA-McB)/hp=7.661997kNNc2=P*hp/3-(McA-McB)/hp=15.67838kNNc3=Nc4=0kNd种荷载(侧向汽车压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MdA=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5))*P*hp^2/4=-24.09762kN.mMdB=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5))*P*hp^2/4=14.59651kN.mMdC=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5))*P*hp^2/4=-19.10306kN.mMdD=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5))*P*hp^2/4=19.59108kN.mNd1=(MdD-MdC)/hp=13.3428kNNd2=P*hp-(MdD-MdC)/hp=40.02841kNNd3=Nc4=-(MdB-MdC)/Lp=-6.240662kN角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-30.38角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-64.12角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：28.77角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：28.77构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：10.55构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：13.34构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-30.04角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-25.42角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-28.77角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-28.77构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：18.57构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：40.03构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-30.04角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-59.12角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-28.77角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-28.77构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：47.4构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：84.76构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-30.38角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：-20.43角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：28.77角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：28.77构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：47.4构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：97.24构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(4)在温度变化下的的总轴力为：02>荷载组合计算角点(1)正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒+0.7*M活)=-75.26482角点(1)正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒+0.4*M活)=-56.02991角点(1)承载能力极限状态(1.2*M恒+1.4*M活)=-126.223角点(2)正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒+0.7*M活)=-47.83635角点(2)正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒+0.4*M活)=-40.20968角点(2)承载能力极限状态(1.2*M恒+1.4*M活)=-71.64008角点(3)正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒+0.7*M活)=-71.42605角点(3)正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒+0.4*M活)=-53.68951角点(3)承载能力极限状态(1.2*M恒+1.4*M活)=-118.8195角点(4)正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒+0.7*M活)=-44.68273角点(4)正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒+0.4*M活)=-38.55442角点(4)承载能力极限状态(1.2*M恒+1.4*M活)=-65.05877构件(1)正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒+0.7*N活)=19.89397构件(1)正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒+0.4*N活)=15.89112构件(1)承载能力极限状态(1.2*N恒+1.4*N活)=31.34473构件(2)正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒+0.7*N活)=46.59027构件(2)正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒+0.4*N活)=34.58175构件(2)承载能力极限状态(1.2*N恒+1.4*N活)=78.32423构件(3)正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒+0.7*N活)=106.7284构件(3)正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒+0.4*N活)=81.30061构件(3)承载能力极限状态(1.2*N恒+1.4*N活)=175.5393构件(4)正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒+0.7*N活)=115.4653构件(4)正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒+0.4*N活)=86.29314构件(4)承载能力极限状态(1.2*N恒+1.4*N活)=193.01323>将箱涵框架分解为四根独立构件，求其跨中内力并进行效应组合。以下是荷载组合后的内力结果：(1).顶板：x=lp/2P=1.2*p恒载Mx=MB+N3*x-P*x^2/2+1.4*M汽车作用顶板中部Vx=P*x+1.4*V汽车作用顶板中部-N3(2).底板：w1=p恒载+q车-3/Lp^2*e车*hp^2w2=p恒载+q车+3/Lp^2*e车*hp^2x=lp/2Nx=N3Mx=MA+N3*x-w1*x^2/2-x^3/6lp*(w2-w1)Vx=w1*x+x^2/2lp*(w2-w1)-N3(3).左侧板：w1=ep1+e车w2=ep2+e车x=hp/2Nx=N3Mx=MB+N1*x-w1*x^2/2-x^3/6hp*(w2-w1)Vx=w1*x+x^2/2hp*(w2-w1)-N1(4).右侧板：x=hp/2w1=ep1w2=ep2Nx=N4Mx=Mc+N1*x-w1*x^2/2-x^3/6hp*(w2-w1)Vx=w1*x+x^2/2hp*(w2-w1)-N1构件(1)的跨中计算弯矩Mj为：236.35千牛*米构件(1)的跨中计算轴力Nj为：31.34千牛构件(1)的跨中计算剪力Vj为：-118.66千牛构件(2)的跨中计算弯矩Mj为：164.99千牛*米构件(2)的跨中计算轴力Nj为：78.32千牛构件(2)的跨中计算剪力Vj为：-30.14千牛构件(3)的跨中计算弯矩Mj为：-59.18千牛*米构件(3)的跨中计算轴力Nj为：175.54千牛构件(3)的跨中计算剪力Vj为：16.49千牛构件(4)的跨中计算弯矩Mj为：-79.27千牛*米构件(4)的跨中计算轴力Nj为：193.01千牛构件(4)的跨中计算剪力Vj为：-20.87千牛4>顶板、底板截面设计：顶、底板按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算顶板、底板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：A)顶板跨中截面设计：计算跨径l0=5.4m截面高度h=.4m截面有效高度h0=h-a=.36me0=Md/Nd=7.540444mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1154701l0/i=46.76537>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=56.75333ζ1=56.75333>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.015ζ2=1.015>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.006215由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=7.747308m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=57.36047mm<ζb*h0=201.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=2255.125mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.6264237%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为20的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论:顶板跨中至少需直径为20的钢筋8根。相应总计算面积为：2513.6平方毫米。故，用户拟定顶板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=918.000036478043kN>r0*Vd=106.7968kN顶板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=221.400008797646kN>r0*Vd=106.7968kN不计钢筋的抗剪作用，顶板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.399396偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=135.8062N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((30+d)/(0.28+10*ρ))=8.908436E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.2条的规定。B)底板跨中截面设计（按偏心受压构件进行截面设计)：计算跨径l0=5.4m截面高度h=.4m截面有效高度h0=h-a=.36me0=Md/Nd=2.106544mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1154701l0/i=46.76537>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=15.99908ζ1=15.99908>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.015ζ2=1.015>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.022247由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=2.313408m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=41.81939mm<ζb*h0=201.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1465.826mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.4071738%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为20的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论:底板跨中至少需直径为20的钢筋5根。相应总计算面积为：1571平方毫米。故，用户拟定底板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=918.000036478043kN>r0*Vd=27.13025kN底板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=221.400008797646kN>r0*Vd=27.13025kN不计钢筋的抗剪作用，底板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.371126偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=84.41302N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((30+d)/(0.28+10*ρ))=5.425356E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.2条的规定。C)顶板左结点处（角点2）截面验算：计算跨径l0=5.4m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=2.285554mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=26.72307>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=9.549994ζ1=9.549994>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.072857ζ2=1.072857>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.012275由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=2.623609m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=9.824467mm<ζb*h0=369.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=302.754mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=4.587181E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1320mm^2用户拟定采用直径为18的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：254.5平方毫米。结论:顶板左角点至少需直径为18的钢筋6根。相应总计算面积为：1527平方毫米。故，用户拟定顶板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1683.00006687641kN>r0*Vd=157.9854kN顶板左角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=405.900016129017kN>r0*Vd=157.9854kN不计钢筋的抗剪作用，顶板左角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋D)顶板右结点（角点3）处截面验算：计算跨径l0=5.4m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=3.790732mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=26.72307>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=15.70754ζ1=15.70754>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.072857ζ2=1.072857>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.007401由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=4.128787m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=15.52842mm<ζb*h0=369.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=537.0235mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=8.136719E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1320mm^2用户拟定采用直径为18的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：254.5平方毫米。结论:顶板右角点至少需直径为18的钢筋6根。相应总计算面积为：1527平方毫米。故，用户拟定顶板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1683.00006687641kN>r0*Vd=173.7119kN顶板右角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=405.900016129017kN>r0*Vd=173.7119kN不计钢筋的抗剪作用，顶板右角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋E)底板左结点处（角点1）截面验算：计算跨径l0=5.4m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=1.611544mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=26.72307>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=6.79268ζ1=6.79268>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.072857ζ2=1.072857>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.017409由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=1.949599m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=18.36225mm<ζb*h0=369.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=502.4075mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=7.612234E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1320mm^2用户拟定采用直径为18的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：254.5平方毫米。结论:底板左角点至少需直径为18的钢筋6根。相应总计算面积为：1527平方毫米。故，用户拟定底板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1683.00006687641kN>r0*Vd=157.9854kN底板左角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=405.900016129017kN>r0*Vd=157.9854kN不计钢筋的抗剪作用，底板左角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋F)底板右结点（角点4）处截面验算：计算跨径l0=5.4m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=.8306339mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=26.72307>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=3.598048ζ1=3.598048>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.072857ζ2=1.072857>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.033775由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=1.168689m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=10.94489mm<ζb*h0=369.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=197.7657mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.0299645%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1320mm^2用户拟定采用直径为18的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：254.5平方毫米。结论:底板右角点至少需直径为18的钢筋6根。相应总计算面积为：1527平方毫米。故，用户拟定底板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1683.00006687641kN>r0*Vd=173.7119kN底板右角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=405.900016129017kN>r0*Vd=173.7119kN不计钢筋的抗剪作用，底板右角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋5>左侧、右侧板截面设计：按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算左侧板、右侧板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：A)左侧板跨中截面设计：计算跨径l0=2.9m截面高度h=.4m截面有效高度h0=h-a=.36me0=Md/Nd=.3371125mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1154701l0/i=25.11474>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=2.728344ζ1=2.728344>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.0775ζ2=1.0775>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.040094由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=.5106286m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=20.04395mm<ζb*h0=201.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=259.0001mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=7.194448E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=720mm^2用户拟定采用直径为20的钢筋6根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论:左侧板跨中至少需直径为20的钢筋3根。相应总计算面积为：942.6平方毫米。故，用户拟定左侧板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=918.000036478043kN>r0*Vd=14.83888kN左侧板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=221.400008797646kN>r0*Vd=14.83888kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.380876偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=40.25076N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((30+d)/(0.28+10*ρ))=2.605374E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.2条的规定。B)右侧板跨中截面设计（按偏心受压构件进行截面设计)：计算跨径l0=2.9m截面高度h=.4m截面有效高度h0=h-a=.36me0=Md/Nd=.4106974mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1154701l0/i=25.11474>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=3.28023ζ1=3.28023>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.0775ζ2=1.0775>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.03291由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=.5842135m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=25.41mm<ζb*h0=201.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=423.2253mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.1175626%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=720mm^2用户拟定采用直径为20的钢筋6根，每根钢筋的计算面积为：314.2平方毫米。结论:右侧板跨中至少需直径为20的钢筋3根。相应总计算面积为：942.6平方毫米。故，用户拟定右侧板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=918.000036478043kN>r0*Vd=18.78499kN右侧板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=221.400008797646kN>r0*Vd=18.78499kN不计钢筋的抗剪作用，右侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.373675偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=56.83643N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((30+d)/(0.28+10*ρ))=3.659756E-02mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第6.4.2条的规定。C)左侧板下结点（角点1）处截面验算：计算跨径l0=2.9m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=.7190579mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=14.35128<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=1.029058m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=21.77913mm<ζb*h0=369.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=330.2662mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=5.004033E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1320mm^2用户拟定采用直径为18的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：254.5平方毫米。结论:左侧板下角点至少需直径为18的钢筋6根。相应总计算面积为：1527平方毫米。故，用户拟定左侧板下角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1683.00006687641kN>r0*Vd=70.49181kN左侧板下角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=405.900016129017kN>r0*Vd=70.49181kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板下角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋D)左侧板上结点处（角点2）截面验算：计算跨径l0=2.9m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=.4081141mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=14.35128<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.7181141m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=15.12072mm<ζb*h0=369.6mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=56.79578mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=8.605421E-03%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1320mm^2用户拟定采用直径为18的钢筋11根，每根钢筋的计算面积为：254.5平方毫米。结论:左侧板上角点至少需直径为18的钢筋6根。相应总计算面积为：1527平方毫米。故，用户拟定左侧板上角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1683.00006687641kN>r0*Vd=28.21026kN左侧板上角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=405.900016129017kN>r0*Vd=28.21026kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板上角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋E)右侧板上结点（角点3）处截面验算：计算跨径l0=2.9m截面高度h=.7m截面有效高度h0=h-a=.66me0=Md/Nd=.6156029mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2020726l0/i=14.35128<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋