矿山隐蔽致灾普查治理报告

PAGE102PAGE102目录TOC\o"1-3"\h\u10251一、矿山概况 328672二、自然地理 429796四、地震烈度 417824五、矿区交通位置 57461六、矿区范围 516789七、矿区周边环境 727965八、矿区地质 74495九、水文地质条件 86184十、开采致灾因素控制 1011620十一、排水致灾因素控制 1210117十二、矿山供电及通讯 1211471十三、矿山开采主要安全风险分析 139339十四、露天采场构成要素 1623207十五、边坡稳定性计算 1625726十六、矿区边坡稳定性评价及致灾因素控制 215448十七、运输道路致灾因素控制 2115847十八、建（构）筑物致灾因素控制 2324896十九、个人安全防护 2329954二十、安全管理机构及人员配备 24前言本报告着重对本矿山隐蔽致灾地质因素进行全面的普查治理，旨在提高本矿山安全生产水平，降低地质灾害风险。通过对矿区域地质环境的系统分析和研究，揭示隐蔽致灾地质因素的特征、分布及活动规律，为矿山灾害预警和防控提供依据。为矿山安全、高效的生产提供了有力支持。一、矿山概况本矿山为独立法人企业，成立于2009年9月9日，露天开采石灰岩矿。市地质矿产局于2015年7月9日重新核发采矿证，，本矿山许可证，证号：C56489218321851512，开采矿种：石灰岩，开采方式：露天开采，生产规模：650万吨/年，有效期限2022年9月9日至2032年9月9日。2019年6月郑州地浩地质勘察有限公司对本矿山石灰岩矿床进行了矿产资源储量核实，并于2019年11月提交了《石灰岩矿资源储量核实报告》，北京中矿联咨询中心于2019年5月6日出具了《石灰岩矿资源储量核实报告》评审意见书，国土资源局于2022年12月30日以新国土资储备字【2016】10号“矿产资源储量评审备案证明”对《石灰岩矿资源储量核实报告》资源储量进行了备案。二、自然地理矿区地势属低山丘陵区，大体上为近东西走向，与岩层走向基本一致。山势北坡平缓，南坡陡峭，岩石裸露，植被及覆盖物很少，无水渠、河流及井泉，切割程度中等，现最高采面+300m，位于矿区西侧；最低采面+225m，相对高差为175m左右。三、气候本区属暖温带大陆性季风气候，气候温和，四季分明。春暖干旱，夏热多雨，秋凉气爽，冬冷有雪。气温：市年平均气温13.8℃，暖年14.9℃（1961年），冷年12.8℃（1984年）；一月为全年最冷月，平均气温-1.0℃，七月为全年最热月，平均气温为27.0℃，平均年较差28.0℃。年极端最高气温42.5℃（1966年6月22日），年极端最低气温-18.4℃（1971年12月27日），极端年较差57.7℃（1967年）。降水：历年平均降水量为576.5mm，降水年际变化大，最多年达1224.5mm（1963年），最少年仅有318.9mm（1978年）。降水季节分布不均，主要集中在夏季（6-8月），春季降水少，冬季降水量最少。因夏季降水量集中且强度大，往往造成洪涝灾害，而冬季雨雪少，常常出现干旱。年平均蒸发量1750.8mm，平原区的蒸发量约是降水量的3倍，山区的蒸发量与降水量二者较接近。一年四季均有大风出现，区内主导风向为东北风，年平均风速2.3m/s。四、地震烈度根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），本区地震动峰值加速度为0.20对应的地震烈度为Ⅷ度，反应谱特征周期0.40s。矿区区域地壳稳定性属于较不稳定区。据新乡市地震局资料，市及邻近地区地震频率不高，近期未发生过大的破坏性地震。区域历史上发生过影响较大的地震有7次，最大震级为1587年4月发生的6级地震。矿区附近无活动性断裂存在。五、矿区交通位置麦常岭矿区位于市一带，东南距县城12km，西南距辉县县城20km，南偏西距新乡市区40km，行政区划隶属管辖。矿区周边铁路、公路纵横成网，京广铁路、京珠高速公路从矿区东侧通过，中心东南距京广铁路车站12km，（交通位置见图2.1-1）。矿区交通位置图六、矿区范围矿区范围以河南省国土资源厅批准的石灰岩矿采矿许可证所圈定的范围为准，矿区面积0.65km2，现开采标高+300m～+225m；生产规模650万吨/年；开采矿种为石灰岩矿。矿区范围由13个拐点坐标控制圈定，矿区边界拐点坐标见表1-1。矿区范围拐点坐标一览表（1980西安坐标系）表1-1七、矿区周边环境经现场查勘，矿区位于偏僻山区，开采境界和矿区范围基本一致，开采境界东南1.2km处为山后李庄村，西南700m处为虎掌沟村。现工业场地、破碎车间已建成，位于开采境界东南800m处，工业场地内修建有围墙、仓库、配电房、办公室、工人休息室等建构筑物；破碎车间内破碎机、板喂机等设备均已安装投产，设计利用已建成工业场地和破碎车间。开采境界外300m范围内没有村庄、学校、名胜古迹等重要建构筑物。根据地质资料及现场踏勘，本矿区在以往历史上无地下采矿活动，不存在老窿、老井、采空区，矿区不具备发生地面塌陷的条件。经套合市基本农田分布图，矿区内无基本农田分布。综上所述，矿区不属各类自然保护区，亦无名胜古迹，无军事设施和其他重要的设施，无国家和省规划的重点建设项目。矿区周边可视范围内无高速公路、铁路、国道、省道等主要道路，对将来矿山开采没有影响。八、矿区地质矿区位于华北陆台山西隆起太行山拱断束与华北拗陷的接壤地带，其地层区划属华北地层区山西分区太行山小区，地层沉积显示了“华北型”的地质特征。区域构造为太行山复背斜的东南翼边缘部分，区域构造线方向大体为北东向，区内岩层走向与区域构造线方向基本一致，倾角变化较大，多呈单斜层状产出。区域地层属典型的陆相型沉积，具基底和盖层二元结构。结晶基底为太古宇登封岩群变质岩系，岩石普遍遭受中深程度区域变质或混合岩化；盖层包括中元古界、下古生界、新生界新近系、第四系地层。寒武系、奥陶系地层分布相对较广，多为碳酸盐岩，产状大多平缓，倾角5-20度，局部接近水平。另外石炭系—二叠系局部出露，缺失元古界大部分、上奥陶统—下石炭统和侏罗系—白垩系等地层。矿产类型以沉积矿产为主，与地层密切相关。区域上主要矿产有煤、粘土、建筑石料用灰岩、水泥用灰岩、白云岩等，其中水泥用灰岩规模较大，其它矿种的矿体规模均以中小型为主。九、水文地质条件从区域水文地质划分，矿区属于碳酸盐类型裂隙岩溶水区。但从本矿区具体位置分析，矿区位于陈召向斜的南翼，奥陶系中统上马家沟组（O2S），灰岩岩层产状向北呈缓倾斜。根据在矿区实地调查，矿区内奥陶系中统上马家沟组（O2S）灰岩岩溶不很发育，仅在北坡上马家沟组二段第三层（O2S2-3），上马家沟组二段第四层（O2S2-4）及奥陶系中统上马家沟组三段（O2S3）见有少量表层的小溶沟、小溶洞，与深部无直接连通，构造裂隙中等发育，矿区内几条较大断层，常庄呈东西向，高角度，断层破碎带多由碎石、泥质充填，因此当承受大气降水时，可以矿区山脊为分水岭，分流向两个汇水面积，即：矿区山脊以北的地表巡流与地下巡流均向向斜轴部煤系地层汇集，然后向东排泄。矿区分水岭以南所承受的降水，则多呈地表径流排泄于豆义沟、十里河，然后向东补给于山前倾斜平原。由于矿区地形位置高，因此当承受大气降水，易呈地表径流流曳，少量通过岩溶，裂隙下渗，补给深部灰岩及石炭系煤系地层，因此矿区灰岩只成为向深部灰岩岩溶裂隙水的补给带和过水通道，而不构成为含水层，雨季过后，矿体是无水的，这从钻探过程孔内水位测量页可以证明，随着钻孔深度的加深，孔内水位逐渐下降，在终孔后测量终孔水位，呈逐渐下降至渗干，加之矿开采的疏干，地下水位深度下降，因此对灰岩的开采不存在地下水影响问题。灰岩系露天开采，大气降水是本矿床充水的主要因素。但由于矿区所处地形位置高，最高点标高为324.45m，矿体开采标高为180m，矿体产状6-10°。南部底板最低标高为260m，而矿区西南角沟谷一带标高为160m（相当矿区最低侵蚀基准面）。因次随着开采梯段的推进（据设计为由东向西推进）。可以随地形坡度采取自然排水，而不至于形成开采基坑积水。目前开采的矿体均在当地侵蚀基准面以上，不受地表水体的影响，而目前的采坑大都在地下水位以上；破碎带裂隙大部分被充填，并经过重新胶组合，裂隙少，地下水失去了储存介质，因此矿区内地形条件有利于自然排水，矿床充水主要含水层—灰岩是不含水的，构造破碎带富水性弱，地表水体—十里河低于矿体，所以本矿区为水文地质简单类型的矿床。矿区环境地质现状（1）矿区环境矿区内及附近没有旅游区、文物保护区、自然保护区、地质遗迹、水源保护区等。矿区内以往的开采活动，对当地地形地貌景观造成了一定程度的破坏，在区内形成了多处面积较大的裸露岩质边坡。地表植被完全破坏，甚至形成悬崖峭壁，和周边环境形成鲜明反差。采矿活动未对主要交通干线、水利工程、村庄、工矿企业和其他建（构）筑物造成影响和破坏。（2）地质灾害现状调查据《市1:5万地质灾害详细调查报告》，截至2019年9月，该调查报告共发现地质灾害发育情况为：滑坡1处，崩塌2处，地面塌陷4处；地质灾害隐患调查情况为：滑坡隐患3处，崩塌隐患19处，地面塌陷隐患4处。所有地质灾害发生地点和隐患地点都不在矿区范围内和矿区附近。矿区总的地势西北高、东南低，山势北坡平缓，南坡陡峻。矿区出露地层简单，岩层基本上呈单斜形态产出，总体倾向北，倾角平缓，一般在6～15°。为了减小爆破、凿岩、装卸、运输等生产环节中粉尘对工人的影响，矿山选用的钻孔设备自带捕尘装置，在采矿工作面及运矿道路经常洒水降尘，爆破后及时对爆堆洒水降尘，可有效地减少装车过程中的粉尘以及运输过程中的二次扬尘，破碎站破碎机、板喂机、皮带廊转运站等扬尘点设收尘器。对作业场所受粉尘影响较大的工人，发放个人防护用品，佩带防尘口罩，以减轻粉尘的危害。随着区内矿产资源的开发，当地生态环境或多或少要受到一定的影响，造成部分植被破坏，引起局部水土流失，对农业造成一定影响。但矿区不在国道、省道的可视范围内，区内无国家保护的野生珍稀动植物资源，无自然保护区、名胜古迹等，矿区位于偏僻山区，开采境界东南1.2km处为山后李庄村，西南700m处为虎掌沟村。矿山环境保护目标是周围生态环境、自然景观与人群健康。由于该区处于贫困山区，工业设施极少，农林产业也不发达，人口较少，植被发育，环境具有较强的自净能力，本地区石灰岩矿已有二十多年的开发历史，在环境保护方面已经积累了一定的实践经验，加上一些现代化的采坑设备、防尘设备的投用，故未来矿山开采不会过多地给当地经济及人民生活带来大的负面影响。矿山开采时必须按国家对于环境保护的有关规定采取必要的措施，注意保护当地的生态环境和地质环境。注意保护植被，尤其是注意矿渣的合理堆放，以免淤塞河道、水库，给当地人民生产和生活带来不利影响，在矿山闭坑后应注意废弃物的回填和土地复垦、植被恢复工作，恢复自然生态环境，保证农林业生产不受影响。十、开采致灾因素控制矿山属大型露天矿，在符合开采技术条件要求的情况下，尽量多圈定露天开采的矿量。经综合分析后，开采的矿体储量集中，范围小，因此设计采用露天采场的工作台阶高15m，选用斗容为3.5m3的卡特365CL型履带式挖掘机进行铲装，台阶坡面角为70°。由于露天采场总体底部边坡较缓，故设置安全平台宽度4m，清扫平台宽度8m，清扫平台隔一设一，露天采场的主要结构要素见表4-4。露天采场结构要素表4-4参数名称单位主要指标备注境界尺寸地表长m886～908宽m552～864面积ha60.62底部长m760宽m470～737面积ha45.83台阶高度m15数量9第一采矿台阶标高m+300最低开采水平m180平台宽度最小工作平台宽度m42最小工作线长度m120安全平台宽度m4清扫平台宽度m8采掘带宽度m10.5工作台阶坡面角°75工作面数量个2～3开段沟底宽m25终了台阶坡面角°70表土及风化层坡面角°45最终边坡角最大°58南部边坡最小°53北部边坡最终边坡高度m15～122水泥灰岩矿石量万t7716.81建筑石料矿石量万t2244.86总保有矿石量万t9961.67十一、排水致灾因素控制矿区矿灰岩系露天开采，大气降水是本矿床充水的主要因素。但由于矿区所处地形位置高，矿体产状6-10°，而矿区西南角沟谷一带标高为160m（相当矿区最低侵蚀基准面）。因次随着开采梯段的推进（据设计为由东向西推进）。可以随地形坡度采取自然排水，而不至于形成开采基坑积水。目前开采的矿体均在当地侵蚀基准面以上，不受地表水体的影响，而目前的采坑大都在地下水位以上；破碎带裂隙大部分被充填，并经过重新胶组合，裂隙少，地下水失去了储存介质，因此矿区内地形条件有利于自然排水，矿床充水主要含水层—灰岩是不含水的，构造破碎带富水性弱，地表水体—十里河低于矿体，所以本矿区为水文地质简单类型的矿床。十二、矿山供电及通讯（1）用电负荷本项目用电负荷主要为采场照明及办公区用电。采场用电负荷为20kW，办公区用电负荷为50kW。（2）供电电源及线路采场设一台200kVA变压器，供本矿山照明及工业场地办公用电，电源引自矿山变电所，通过架空线路送至采场，矿山变电所电源引自水泥厂总降。露天采场固定式架空照明线路采用铝绞线，移动式非架空照明线路采用橡套电缆。（3）通讯水泥工厂设自动电话交接间，破碎站、矿山办公楼、生活区设置电话分机。现场带班、测量人员配备对讲机。十三、矿山开采主要安全风险分析1、地质条件对安全生产的影响矿区内出露地层主要为奥陶系中统上马家沟组的一段（O2S1）、二段（O2S2）、三段（O2S3）地层。其中上马家沟组的二段按岩性特征由下而上分为四层（O2S2-1-O2S2-4）。上马家沟组（O2S），上部为薄—中厚层状白云质灰岩，灰岩及少许泥灰岩；中部灰黑色中厚—厚层状灰岩，豹皮状灰岩、下部泥灰岩、角砾状泥灰岩及薄层状白云质灰岩，厚267-303m。矿床为一简单矿体，呈层状产出。赋存在奥陶系中统上马家沟组二段（O2S2）的致密灰岩、花斑灰岩之中。矿体被厚约6m的夹层隔开，分成上、下两个矿层。分别赋存于中统上马家沟组二段（O2S2）中的第一层（O2S2-1）和中统上马家沟组二段（O2S2）中的第三层（O2S2-3）。其它岩层由于MgO超标，仅作为建筑石料加以利用，分为上层矿、下层矿。下矿层(O2S2-1):下层矿主要赋存在中统上马家沟组的二段（O2S2）中的第一层（O2S2-1），主要分布在矿区中部、南都大部分地区，与上层矿之间有一约6m厚的夹层，呈不整合接触关系。由于受汤阴一汲县深断裂和庙口大断裂两大断裂带影响，矿体形态及其产状呈单斜形态产出，且无分支复合现象，产状总体北倾，倾角平缓一般在6～15°。沿走向及倾向均稳定延伸，走向延伸约1.2km，矿体最大埋深0-48m，最小埋深0-28m，赋存标高为270m-180m。厚度43-48m，平均厚度46.11m，矿区东部总体比西部较厚。品位最低49.52%，最高55.6%，品位变化系数较小，品位比较稳定。上矿层(O2S2-3):上层矿主要赋存在中统上马家沟组的二段（O2S2）中的第三层（O2S2-3），主要分布在矿区中部、南都大部分地区，与下层矿之间有一约6m厚的夹层，呈不整合接触关系。由于受汤阴一汲县深断裂和庙口大断裂两大断裂带影响，矿体形态及其产状呈单斜形态产出，且无分支复合现象，产状总体北倾，倾角平缓一般在6～15°。沿走向及倾向均稳定延伸，走向延伸约1.2km，矿体最大埋深0-46m，最小埋深0-32m，赋存标高为270m-180m。厚度30-35m，平均厚度32.83m，矿区东部总体比西部较厚。品位最低49.70%，最高57.5%，品位变化系数较小，品位比较稳定。2、水文地质条件对安全生产的影响矿区山脊以北的地表巡流与地下巡流均向向斜轴部煤系地层汇集，然后向东排泄。矿区分水岭以南所承受的降水，则多呈地表径流排泄于豆义沟、十里河，然后向东补给于山前倾斜平原。由于矿区地形位置高，因此当承受大气降水，易呈地表径流流曳，少量通过岩溶，裂隙下渗，补给深部灰岩及石炭系煤系地层，因此矿区灰岩只成为向深部灰岩岩溶裂隙水的补给带和过水通道，而不构成为含水层，雨季过后，矿体是无水的，这从钻探过程孔内水位测量页可以证明，随着钻孔深度的加深，孔内水位逐渐下降，在终孔后测量终孔水位，呈逐渐下降至渗干，加之矿开采的疏干，地下水位深度下降，因此对灰岩的开采不存在地下水影响问题。3、开采方案对矿床开采主要安全风险分析矿区主要矿体位于当地侵蚀基准面以上，地形有利于自然排水，含水层富水性弱，附近无地表水体;矿体围岩单一，力学强度高，结构面不发育，稳定性好，工程地质问题不突出，矿石及废弃物不易分解出有害组分，采矿活动不形成对附近环境和水体的污染。矿体大面积裸露，厚度大，分布集中，剥釆比小，适宜露天大规模开采，开采技术条件优越的中型水泥原料矿床。4、周边环境对矿床开采主要安全风险分析矿区不属于国家规定的风景区、自然保护区、历史文物古迹保护区及军事保护区，不在生活饮用水源的卫生防护带内。周边无国家和省规划的重点建设项目。矿区周边可视范围内无高速公路、铁路、国道、省道等主要道路。根据现场实地勘查，矿区北部有县道卫吴线通过，其距离矿区最近距离约为600m，符合《公路安全保护条例》（国务院令第593号）相关规定。因此，其县道卫吴线对未来矿山开发无影响。5、应急救援能力对矿床开采主要安全风险分析设计要求该矿设立兼职救护队，同时与相邻矿山签订矿山救援互助协议，重大事故的救护由矿山及市县专业救护队一同参加救护，进行抢救时与120急救联系，矿区距新乡市第一人民医院约30km，应急救援能力可以满足矿山应急救援要求。PAGE35 PAGE35十四、露天采场构成要素根据开采范围内矿岩物理力学性质、工程和水文地质条件、开采服务年限以及拟采用的主要采剥设备等因素，按照矿区内矿体的分布情况和周边环境的影响，设计考虑到最终边坡的安全可靠性，确定爆破作业工作台阶15m，最终台阶高度为15m。台阶坡面角风化层45°，矿体终了台阶坡面角70°，安全平台宽度5m，清扫平台宽度8m，每隔2个安全平台设置一个清扫平台。十五、边坡稳定性评价由于第一采石场水文地质条件简单，地下水不发育，在三种载荷组合下的边坡稳定性分析计算时，均不考虑地下水的影响。依据《金属非金属矿山安全规程》（GB16423-2020）和《非煤露天矿边坡工程技术规范》（GB51016-2014），并结合工程地质条件分析内容，综合确定表破安全储备洗漱为1.20。采用极限平衡法进行稳定性计算，对矿区西侧和北侧边坡正常工况和非正常工况（考虑地震和爆破情况）进行计算，计算结果如下。西侧采场边坡稳定性计算结果简图结果简图结果坡体自重计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度：75.000(m)结构面倾角：30.0(°)结构面粘聚力：26.0(kPa)结构面内摩擦角：35.0(°)容重：27.3(kN/m3)岩体重量：5434.8(kN)水平外荷载：76.0(kN)竖向外荷载：128.0(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)结构面上正压力：4779.5(kN)总下滑力：2847.2(kN)总抗滑力：4854.7(kN)安全系数：1.915结论：K=1.915≥1.20，满足要求，稳定坡体自重（考虑地震力）计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数：0.200地震作用综合系数：0.120抗震重要性系数：1.000边坡高度：75.000(m)结构面倾角：30.0(°)结构面粘聚力：26.0(kPa)结构面内摩擦角：35.0(°)容重：27.3(kN/m3)岩体重量：5434.8(kN)水平外荷载：76.0(kN)竖向外荷载：128.0(kN)水平地震作用：97.8(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)结构面上正压力：4730.6(kN)总下滑力：2931.9(kN)总抗滑力：4820.4(kN)安全系数：1.568结论：K=1.729≥1.20，满足要求，稳定坡体自重（考虑爆破震动力）计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数：0.200地震作用综合系数：0.030抗震重要性系数：1.000边坡高度：75.000(m)结构面倾角：30.0(°)结构面粘聚力：26.0(kPa)结构面内摩擦角：35.0(°)容重：27.3(kN/m3)岩体重量：5434.8(kN)水平外荷载：76.0(kN)竖向外荷载：128.0(kN)水平地震作用：24.5(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)结构面上正压力：4767.3(kN)总下滑力：2868.4(kN)总抗滑力：4846.1(kN)安全系数：1.829结论：K=1.829≥1.20，满足要求，稳定北侧采场边坡稳定性计算结果简图结果简图结果坡体自重计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数边坡高度：22.000(m)结构面倾角：30.0(°)结构面粘聚力：48.6(kPa)结构面内摩擦角：30.0(°)容重：26.8(kN/m3)岩体重量：2401.9(kN)水平外荷载：0.0(kN)竖向外荷载：0.0(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)结构面上正压力：2080.1(kN)总下滑力：1201.0(kN)总抗滑力：2659.0(kN)安全系数：2.214结论：K=2.214≥1.20，满足要求，稳定坡体自重（考虑地震力）计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数：0.150地震作用综合系数：0.120抗震重要性系数：1.000边坡高度：22.000(m)结构面倾角：30.0(°)结构面粘聚力：48.6(kPa)结构面内摩擦角：30.0(°)容重：26.8(kN/m3)岩体重量：2401.9(kN)水平外荷载：0.0(kN)竖向外荷载：0.0(kN)水平地震作用：43.2(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)结构面上正压力：2058.5(kN)总下滑力：1238.4(kN)总抗滑力：2646.5(kN)安全系数：2.137结论：K=2.137≥1.20，满足要求，稳定坡体自重（考虑爆破震动力）计算方法：极限平衡法计算目标：计算安全系数地震加速度系数：0.150地震作用综合系数：0.030抗震重要性系数：1.000边坡高度：22.000(m)结构面倾角：30.0(°)结构面粘聚力：48.6(kPa)结构面内摩擦角：30.0(°)容重：26.8(kN/m3)岩体重量：2401.9(kN)水平外荷载：0.0(kN)竖向外荷载：0.0(kN)水平地震作用：10.8(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)结构面上正压力：2074.7(kN)总下滑力：1210.3(kN)总抗滑力：2655.9(kN)安全系数：2.194结论：K=2.194≥1.20，满足要求，稳定矿山边坡稳定性计算结果分析第一采石场矿区西侧边坡和北侧边坡在三种荷载组合下的稳定安全系数计算值见表1-1表1-1矿区边坡不同台阶区段在三种荷载组合下的稳定安全系数计算值边坡名称荷载组合I（坡体自重）荷载组合II（坡体自重+地震力）荷载组合III（坡体自重+爆破震动力）矿区西侧边坡1.9151.5681.829矿区北侧边坡2.142.1372.194根据以上图表的计算结果，并结合矿山边坡现状，边坡稳定性分析如下：矿区西侧边坡和北侧边坡在三种荷载组合下的稳定安全系数计算值都大于安全储备系数1.20，属于稳定坡体。十六、矿区边坡稳定性评价及致灾因素控制1、边坡事故主要类型（1）坍塌当岩体的结构面与边坡平行时，以及结构面和边坡倾角太陡时，由于边坡底脚的岩体变化破坏或人为开采破坏，上部岩体将失去支撑，原有的应力平衡被打破，在次生应力场作用下，边坡就会发生坍塌，底脚破坏的范围越大，造成的危害也就越严重。（2）滑坡当边坡角太陡时，岩体中如有夹层或有粘土层，或者节理、裂隙等结构面，就会使岩体顺结构面滑落引起事故。从而导致滑落事故的发生。（3）高陡边坡悬石危害悬石一般称为险石或浮石，即岩石与岩体脱离形成孤立块石。这些块石受爆破振动或天气影响（如刮风、下雨）会突然落下，造成事故。高陡边坡工作给清理、检查这些浮石、险石带来困难。坡面上的悬石不易被人发现，加上边坡工作面生产周期较长，上部岩石经常受到爆破，打钻和自然风化影响，很容易产生悬石，威胁着边坡底部的装运作业安全。2、治理措施（1）开采技术条件的控制在生产过程中要坚持从上到下的开采顺序，杜绝在边坡底部开挖，避免边坡形成伞檐状。经常对采场进行全面检查，当发现台阶坡面有裂隙，可能塌落或有大块浮石及伞檐在上部时，必须迅速进行处理。处理时要有可靠的安全措施。受到威胁的人员和设备要撤到安全地点。（2）管理措施矿山应有专人负责边帮管理工作，及时清除隐患，在暴雨或春融季节应加强对边帮、采场的检查，发现边坡有塌滑特征时，及时制止采剥作业，撤出人员或设备，并向矿山负责人报告。禁止在悬崖陡壁的危险处作业，禁止任何人在边坡底部休息或停留。对边坡稳定性进行动态监测，以便发现边坡滑动或滑落隐患，及时进行防治和撤离现场人员和设备。在生产过程中，根据揭露边帮的岩体情况和积累的经验对边坡及时平整和刷帮，改变边坡的轮廓和形状，以提高边坡的稳定性。十七、运输道路致灾因素控制矿山采用山坡露天开采，经对露天开采的境界圈定，圈出1个相对独立的露天采场，形成开拓运输系统，据《厂矿道路设计规范》，采用三级露天矿山道路，部分路段据《厂矿道路设计规范》采用二级露天矿山道路。线路设计（1）平面设计①石场主路段根据二级露天矿山道路设计标准，结合沿线地形地势情况及小时车流量，设计为双车道路面，设计路面宽度10.5m，平曲线最小半径为25m，在平曲线内侧设计加宽车道。按照不同的曲线半径，双车道路面加宽值在0.4～2.4m之间。最短停车视距30m，最短会车视距60m；曲线处设计限速15km/h，不设超高横坡。②其他路段根据三级露天矿山道路设计标准，结合沿线地形地势情况及小时车流量，设计为双车道路面，设计行车时速为20km/h，路面宽度为9.5m，平曲线最小半径为18m，在平曲线内侧设计加宽车道。按照不同的曲线半径，双车道路面加宽值在0.4～2.4m之间。最短停车视距20m，最短会车视距40m；曲线处设计限速15km/h，不设超高横坡。（2）纵断面设计采准平台标高+300m，破碎站卸料平台标高+185m，从采准平台至破碎站矿山道路长约2630m，平均纵坡：4.37%。最大纵坡7.13%，坡长870m。（3）路面设计额定载重32t自卸车车宽3.4m，属四类车宽，二、三