脚手架工程施工方案

脚手架工程施工方案盐城图恩软件研发中心工程浙江绿建建筑1建筑施工扣件式钢管脚2建筑施工高处作业安全日3日日4江苏省建筑安装工程施工技术操作规程（脚手架）12341盐城图恩软件研发中心发展大厦2射阳县新城区幸福大道北侧，旺海路西侧3盐城图恩软件科技有限公司4浙江绿建建筑设计有限公司56盐城永祥建设有限公司78质量目标：“扬子杯”安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故手架（6～10层为第一次搭设悬挑脚手架，搭设高度19m,11～13层为第二次外粉刷前地下室必须土方回填并压实在地面脚手架下必须做到硬化压点的拉环最小直径为Ø22mm，在顶板上距结构外皮0.30和2.30m处，预埋HPB235钢筋。每根悬挑钢梁需设置两根。脚手架施工3.5.2、立杆横向间距或排距La(m)：1.20;肥槽回填土采用2:8灰土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C10砼进行硬化，厚度为100㎜.四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整，基础上、底座下设置垫板，垫板厚度不小于50㎜，宽度200㎜的木板。布设必须平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆500mm处设一道浅排水沟。本工程外墙脚手架均采用双排单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件，连接接头交错布置。两个相邻立杆接头，避免出现在同步同跨内;并在方向错开的距离不小于500mm。各接头中心距总节点的距离不大于600mm。大横杆置于小横杆之上，内外侧的大横杆直接通过扣件连接到立柱上，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要扣件连接。每一立杆与大横杆相交处（即主节点都必须设置一个小横杆，并采用直角扣件扣紧在内外立杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150小横杆伸出外排大横杆边缘距离为150mm，伸出内排大横杆距离结构外边缘为100mm。上下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，基础存在较大高差地方将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立柱固定靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于500mm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。剪刀撑每5步6跨设置一道斜杆，与地面的夹角在45°~60°之间。斜杆另一斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1m，并且不少于2个旋转扣件横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内由底至顶层呈“之”字型，在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件，固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。脚手竹笆应平铺、满铺、铺稳，竹笆下部设置三根纵向杆钢管，靠墙一侧的竹笆离墙的距离不应大于150mm。4.1.8连墙件连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于300mm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处B、斜拉式悬挑钢管扣件脚手架的构造及埋件大样详见“19米悬挑脚手架计4.3、脚手架出入口的构造口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m、7.0m（长×宽×高）的防护棚，双层防护棚上洞口1～2步，立杆用短管斜撑相互联系。上方固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在150mm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一施，如三宝的安全网，本项目施工应设置平网须从二层楼面起或（4米）架设，5.3.2、电梯井筒内每隔一层，在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.4.2、沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1.0m范围内不准堆料、停放机具。5.5.1楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设180mm高的挡脚板。丝加弹簧垫圈，以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层200mm）→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地安第三四步大横杆和小横杆→安连墙杆→安接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→→立杆→横向扫地杆→……其后的搭设顺序与落地架墙制模前预埋拉环A16和U型A22工字钢锚固钢筋,拆模后用A6.4.4、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位221外径48mm-0.5-0.523深度(△=△1+△41降-102-图略详见JGJ130-尺±20±40±60±80±25±50±75±503--4高差-图略详见JGJ130--图略详见JGJ130-5-50-（4）扣件表面大于10mm2的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于（8）扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，其他部位氧化面积累计不应大（4）试验时、在横管上的直角扣件、旋转扣件的盖板与座之间的开口必须（2）验收的批量范围：a.每批扣件必须大于280件；b.当批量超过10000别围Ac目能4880122003341435目88143502657396152从第二步起，凡操作层须每步设1.2米和40厘米高的二道扶手栏杆，并设挡笆9.3.6、脚手架上施工荷载，装饰施工时不超过2KN/m2。严禁超载。9.5.10、拆下的零配件要装如容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高抛掷。础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松10.1.19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。20米高以下落地式脚手架搭设验算落地式扣件钢管脚手架计算书地基土类型:素填土；地基承载力标准值(k立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调二、大横杆的计算上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.1静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=跨中最大弯距计算公式如下:支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗弯νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kν=0.677×0.138×15004/(1三、小横杆的计算大横杆的自重标准值：p1=0.033脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/Mqmax=ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.327=2.35mm；四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):c大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5小横杆的自重标准值:P2=0.033R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×20.00=3.051kN；NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.78+1.4×3.15=13.746kN；六、立杆的稳定性计算μμ经计算得到，风荷载标准值为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:七、最大搭设高度的计算虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2GkNG2K=NG2+NG3+NG4=4.729kN；Hs=(0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×4.729+0.85×1.4×手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调八、连墙件的稳定性计算每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.4Nl=15.959<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！九、立杆的地基承载力计算g立杆基础底面的平均压力：p=N/A=6十、混凝土板强度验算因为本工程主楼北侧②~⑨轴线脚手架搭设在地下室顶板上（架体长度混凝土板强度验算bGB'=GB+QB/2=6+12.21/2=12.105kN/m2；GQ=GB+QB=6+12.21QB'=QB/2=12.21/2=6.105kN/m2；M1=(m1+υ×m2)×GB'×Bc2+(mq1+υ×mq2)×QB'×Bc2=9.36kN/m2；M2=(m2+υ×m1)×GB'×Bc2+(mq2+υ×mq1)×QB'×Bc2=7.59kN/m2；Mu=α1γsfyAsh0Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；c---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；χ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')h0---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20普通型钢悬挑脚手架计算书每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里二、大横杆的计算上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.1静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=跨中最大弯距计算公式如下:支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗弯νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kν=0.677×0.138×15004/(1三、小横杆的计算大横杆的自重标准值：p1=0.033脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/Mqmax=ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.327=2.35mm；四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):c大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5小横杆的自重标准值:P2=0.033R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.NG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；NG4=0.005×1.5×19=0.142kN；NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.203kN；NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.203+1.4×3.15=13.054kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参a1=arctg[3.800/(1.050+0.300a2=arctg[3.800/0.30T1=P1/sina1=5.870/0.942=6.230kNT2=P2/sina2=5.870/0.997=5.888kNG1=P1/tana1=5.870/2.815=2.085kNG2=P2/tana2=5.870/12.667=0.463kNg]=aFg/K选择吊环的最小直径要为：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5第1次卸荷钢丝绳最小直径为9.5mm，必须拉紧至6.第2次卸荷钢丝绳最小直径为9.5mm，必须拉紧至6.七、立杆的稳定性计算μμ经计算得到，风荷载标准值为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:立杆稳定性计算σ=83.299N/mm2小于立杆的抗压强度设计值立杆稳定性计算σ=60.335N/mm2小于立杆的抗压强度设计值八、连墙件的计算每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.4Nl=12.306<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！A=N/fy其中fy--为拉接柔性钢筋的抗拉强度取A--拉接柔性钢筋的截面积按照两个截面计算A=5九、悬挑梁的受力计算悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为A=35.5cm2。水平钢梁自重荷载q=1.2×35.5×0.0001×72.996×103/3550=3.741N/mm水平支撑梁的最大应力计算值3.741N/mm2小于十、悬挑梁的整体稳定性计算经过计算得到最大应力σ=0.721×106/(0.93×237000)=3.275十一、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照RAH=ΣRUicosθi十二、拉绳的强度计算g]=aFg/Kα--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×1丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α=0.85；N=RU=6.332kN所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(6332×4/(3.142×50×2))十三、锚固段与楼板连接的计算悬挑脚手架阳角型钢计算书脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;立杆横向间距或排距La(m)：1.20;内排架距离墙长度a(m)：0.30;阳角型钢长度L(m)：2.2;点M到Q点的距离D1(m):3.80;支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：2.10;O点到Q点的距离D2(m)：0.30;型钢型号：20号工字钢;钢丝绳规格型号：6×37;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。水平钢梁自重荷载q=1.2×11.20×9.8×10-3=每根钢丝绳的拉力T=8.223/2/sin(56.47102g]=αFg/KFg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×1算;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2×T/[f]/π)0