《机电传动控制》课件第7章

7.1机电传动控制系统的组成和分类7.2直流传动控制系统7.3交流传动控制系统7.4步进电动机的驱动与控制系统7.5单片机在机电传动系统中的应用小结习题与思考题7.1.1机电传动控制系统的组成

机电传动控制系统是以实现一种预定的自动控制功能为目的，以满足生产工艺和过程的要求，并达到最优的技术经济指标的控制系统，是整个生产设备中的重要组成部分之一。它的性能和质量将在很大程度上影响到产品的质量、产量、生产成本和工人劳动条件。7.1机电传动控制系统的组成和分类机电传动控制系统是以电动机为控制对象，对生产机械按工艺要求进行控制的系统。机电传动控制系统从硬件上可以包括电动机、控制电器、检测元件、功率半导体器件和微电子器件等，还可能包含微型计算机。一个大型的机电传动控制系统可能需要控制多台电动机，往往采用多层微型计算机进行控制。7.1.2机电传动控制系统的分类

1.按组成原理分类

从组成原理上，机电传动控制系统可以分为开环系统和闭环系统。在一般开环控制的传动系统中，尽管系统输入的控制信号保持不变，但在某种扰动作用下，会使输出量偏离给定值。图7-1中给出了一个由晶闸管变流器、电动机和工作机械组成的机电传动开环控制系统，其中工作机械包含传动机构和执行机构。通常这种系统的输出量是工作机械中执行机构的速度或位移，当电动机与工作机械刚性连接时，它们分别对应于电动机转子的转速和转角。根据工作机械的需要，在一些系统中除了控制输出量以外，可能还需要控制系统内部的其他变量，如直流电动机的电枢电流或交流电动机的定子电流、变流器电压或频率等。图7-1所示系统中，晶闸管变流器向电动机供电并控制它的运行状态，从而可以控制工作机械和相应的工艺过程。当电网电压波动、负载转矩变化等扰动作用于变流器、电动机和工作机械时，会导致系统输出量偏离给定值。

该系统在扰动作用下的静态和动态特性将由变流器、电动机和工作机械的特性决定。图7-1机电传动开环控制系统框图图7-2所示闭环系统，当输出量的反馈值偏离给定输入值时，由于系统输出量信息反馈到系统输入端，使得作用到调节器的输入量发生变化，调节器根据这一信息产生控制信号，作用到变流器，确保系统输出量变化具有预期的特性。图7-2所示系统采用检测转换装置测量系统的输出量和其他变量，并将其转换成与被检测量成正比的电信号。像测速发电机、电流检测器、位置传感器、数/模转换器及模/数转换器等均是机电传动控制系统中常用的检测转换装置的部件。通常，检测转换装置和调节器构成系统的控制部分，其功能是采集和处理系统中有关变量的信息，并按预定的控制规律和算法产生控制信号。而把系统中的变流器、电动机和工作机械统称为功率部分，其功能是进行能量转换和控制。图7-2机电传动闭环控制系统框图

2.按控制目的分类

按控制目的机电传动控制系统可分为三种方式：定值控制、位置随动控制和程序控制。

定值控制的目的在于保持受控量恒定。最常见的机电传动定值控制系统是稳速系统。当然，定值控制系统也可以是生产过程中其他工艺参数的控制，例如，各种带形物料卷取时的张力定值控制，就是一个多电动机的传动系统。位置随动控制的目的在于控制工作机构的位移，即电动机的转角按事先规定的或者未知的规律变化。雷达天线的方位控制系统就是这种系统的一个典型例子，它的功能是将天

线对准所跟踪的目标。

程序控制的目的在于使受控量按事先确定的规律变化。如机床上刀具的位移控制系统就属于这一种系统，它的功能是要实现切削刀具和工件之间的复杂运动轨迹。将系统按控制目的分类，与系统构成原理无关，主要决定于给定量的变化特性。

在实践中，尽管系统的控制目的相同，但其结构和作用仍会有本质上的区别。7.2.1概述

直流电动机具有良好的启动、制动性能，在较大范围内可实现平滑调速，所以，由晶闸管-电动机(V-M)组成的直流调速系统是目前应用较普遍的一种机电传动自动控制系统。它在理论上和实践上都比较成熟，是交流调速系统的基础。7.2直流传动控制系统

1.调速的概念

所谓调速，是指在某一具体负载情况下，通过改变电动机或电源参数的方法，使机械特性曲线得以改变，从而使电动机转速发生变化或保持不变。调速具有两个方面的含意。一是能在一定范围内“变速”。如图7-3所示，电动机负载不变时，转速由n0变到nc或ne，这就是“变速”调速。二是“恒速”。当生产机械在某一速度下运行时，总要受到外界的干扰(如负载变化)，为了保证生产机械的速度不受干扰的影响，也要进行调速。例如由于负载的增加，电动机的转速就要降低，为维持转速恒定，就得调整电动机转速，使其回升，并等于或接近于原来的转速。图7-3中的n0随转矩M的变化而维持不变就属于“恒速”调速。图7-3调速与机械特性的关系

2.直流调速的方法

直流电动机的转速和其他参量的关系可用下式表达：

(7-1)

式中：

n为电动机转速;U为电枢供电电压;I为电枢电流;R为电枢回路总电阻;Ke为由电机结构决定的电动势系数;Φ为电动机励磁磁通。由式(7-1)可以看出，直流电动机的调速方法有三种：

(1)改变电枢回路总电阻R。

(2)减弱电动机励磁磁通Φ。

(3)调节电枢供电电压U。

对于要求在一定范围内无级平滑调速的系统来说，以调节电枢供电电压的方式为最好。改变电阻只能实现有级调速;减弱磁通虽然能够实现平滑调速，但调速范围不大，往往只是配合调压方案，在基速(即电动机额定转速)以上作小范围的升速。因此，机电传动自动控制系统中的直流调速系统都是以变压调速为主的。在调压调速方案中，从供电电源种类上看又有两种情况：(1)在交流供电系统中，采用可控交流装置，以获得可调的直流电压。

(2)在具有恒定直流供电电源的地方，采用晶闸管斩波器实现脉冲调压调速。在现代工业企业中，都具有低压交流供电系统，因此第(1)种调压方式应用广泛。

3.直流调速的指标

根据各类典型生产机械对调速系统提出的要求，直流调速指标一般可以概括为静态和动态两类。静态调速指标要求机电传动自动控制系统能在最高转速和最低转速范围内调节转速，并且要求在不同转速下工作时，速度稳定。动态调速指标要求系统启动、制动快而平稳，并具有良好的抗扰动性。抗扰动性是指系统稳定在某一转速上运行时，应尽量不受负载变化以及电源电压波动等因素的影响。

1)静态调速指标

(1)调速范围。生产机械要求电动机在额定负载运行时，提供的最高转速nmax与最低转速nmin之比，称为调速范

围，用符号D表示，即

(7-2)

(2)静差率。静差率是用来表示负载转矩变化时，转速变化的程度，用系数s表示。

静差率具体是指电动机稳定工作时，在一条机械特性曲线上，电动机的负载由理想空载增加到额定值时，对应的转速降落Δned与理想空载转速n0之比，用百分数表示为

(7-3)

显然，机械特性硬度越大，Δned越小，静差率就越小，转速的稳定度就越高。图7-4不同转速下的静差率然而静差率和机械特性硬度又是有区别的。两条相互平行的直线性机械特性的静差率是不同的。对于图7-4中的线1和线2，它们有相同的转速降落Δned1=Δned2

，但由于n02<n01，因此s2>s1。这表明，在相同机械特性硬度条件下，低速时静差率较大，转速的相对稳定性较差。转速n在1000r／min时降落10r／min，只占1％;n在100r／min时也降落10r／min,就占10％;若n0只有10r／min，再降落10r／min，则电动机将停转，即转速全都降完。由图7-4可知，对一个调速系统来说，如果能满足最低转速运行的静差率s，那么其他转速的静差率也必然都能满足。调速范围和静差率这两项指标并不是彼此孤立的。一个调速系统的调速范围是指在最低速时还能满足给定静差率要求的转速可调范围。脱离了对静差率的要求，任何调速系统都可以得到极高的调速范围;反过来，脱离了调速范围，要满足给定的静差率也就容易得多了。

(3)调压调速系统中调速范围、静差率和额定速降之间的关系。在直流调速系统中，当机械特性硬度一定时，最高转速nmax就是电动机的额定转速ned。若带额定负载时的转速

降落为Δned，则最低转速时的静差率s=Δned/n0min×100％。于是，最低转速为而调速范围为

(7-4)

式(7-4)表示了调速范围、静差率和额定速降之间应满足的关系。可见，当机械特性硬度一定时，即Δned一定时，对静差率要求越严，s越小，允许的调速范围便越小。例如，某调速系统额定转速ned＝1430r／min，额定速降Δned＝115r／min，当要求静差率s≤30％时，允许的调速范围是：

2)动态调速指标

在给定信号的作用下，系统输出量的变化情况可用动态性能指标来描述。当给定信号变化方式不同时，输出响应也不一样。通常以输出量的初始值为零、给出单位阶跃输入信号x(t)作用下的系统输出y(t)过渡过程(见图7-5)的要求。这时的动态响应又称做阶跃响应。一般希望在阶跃响应中输出量y(t)与其稳态值y(∞)的偏差越小越好，达到y(∞)的时间越短越好。图7-5系统输出过渡过程图表示动态性能的指标有(见图7-5)：

(1)超调量p0：表示输出量超出稳态值的最大偏离量。它也可用相对值表示，即输出量超出稳态值的最大偏离量与稳态值之比，用百分数表示为

超调量反映系统的相对稳定性，超调量越小，则相对稳定性越好，即动态响应比较平稳。

(2)延迟时间td：对应于y(t)上升到稳态值的50％时的时间。

(3)调节时间tf：等于y(t)进入稳态值的5％误差带的时间。(4)振荡次数n：表示围绕y(∞)值上下振荡的次数。

(5)时间tr：表示第一次到达y(∞)值的时间。7.2.2直流电动机闭环调速系统

直流调速系统中，目前用得最多的是晶闸管-电动机(V-M)调速系统。晶闸管-电动机直流传动控制系统常用的有单闭环直流调速系统、双闭环直流调速系统和可逆系统。这里着重介绍单闭环直流调速系统。

常见的单闭环直流调速系统的框图如图7-6所示。单闭环直流调速系统常分为有静差调速系统和无静差调速系统两类：单纯由被调量负反馈组成的按比例控制的单闭环系统属有静

差的自动调节系统，简称有静差调速系统;而按积分(或比例积分)控制的系统，则属无静差调速系统。图7-6单闭环调速系统框图

1.有静差调速系统

1)有静差调速系统的基本组成和工作原理

图7-7所示为一典型的晶闸管-直流电动机有静差调速系统的原理图。其中，放大器为比例放大器(或比例调节器)，直流电动机M由晶闸管可控整流器经过平波电抗器L供电。整流器整流电压Ud可由控制角α来改变，在这里整流器的交流电源省略未画出。触发器的输入控制电压为Uk。为使速度调节灵敏，使用放大器把输入信号ΔU加以扩大，ΔU为给定电压Ug与速度反馈信号Uf的差值(ΔU又称偏差信号)，即

ΔU=Ug-Uf

图7-7晶闸管直流调速系统原理图速度反馈信号电压Uf与转速n成正比，即

Uf=γn

式中，γ为转速反馈系数。

放大器的输出电压为

Uk=KpΔU=Kp(Ug-Uf)=Kp(Ug-γn)式中，Kp为放大器的电压放大倍数。

把触发器和可控整流器看成一个整体，设其等效放大倍数为Ks，则空载时，可控整流器的输出电压为

Ud=KsUk=KsKp(Ug-γn)

(7-5)

对于电动机电枢回路，若忽略晶闸管的管压降，则有Ud=KeΦn+IaRΣ=Cen+IaRΣ(7-6)式中：RΣ为电枢回路的总电阻(RΣ=RX+Ra);RX为可控整流电源的等效内阻(包括整流变压器和平波电抗器等的电阻);Ra为电动机的电枢电阻。

联立求解式(7-5)和式(7-6)，可得带转速负反馈的晶闸管—电动机有静差调速系统的机械特性方程为

(7-7)式中：K0=KpKs为从放大器输入端到可控整流电路输出端的电压放大倍数;K＝KpKs为闭环系统的开环放大倍数。由图7-7可以看出，如果系统没有转速负反馈(即开环系统)，则整流器的输出电压为

Ud=KsKpUg=K0Ug=Cen+IaRΣ由此可得开环系统的机械特性方程为

(7-8)

比较式(7-7)与式(7-8)，不难看出：

(1)在给定电压一定时，有

(7-9)即闭环系统理想空载转速降低到开环时的。为了使闭环系统获得与开环系统相同的理想空载转速，闭环系统所需要的给定电压Ug要比开环系统高1+K倍。因此，仅有转速负反馈的单闭环系统在运行中若突然失去转速负反馈，就有可能造成严重的事故。

(2)如果将系统闭环与开环的理想空载转速调得一样，即n0f=n0，则

(7-10)即在同样负载电流下，闭环系统的转速降仅为开环系统转速降的，从而大大提高了机械特性的硬度，使系统的静差率减少。

(3)由式(7-4)可知，开环系统和闭环系统的调速范围分别为:

开环：

闭环：

(7-11)即闭环系统的调速范围为开环系统的1+K倍。

由上可知，提高系统的开环放大倍数K是减小转速降、扩大调速范围的有效措施。

但是，放大倍数也不能过分增大，否则系统容易产生不稳定现象。下面分析这种系统的转速自动调节过程。在某一个规定的转速下，给定电压Ug是固定不变的。假设电动机空载运行(Ia≈0)时，空载转速为n0，测速发电机有相应的电压UTG，经过分压器分压后，得到反馈电压Uf，给定量Ug与反馈量Uf的差值ΔU加进比例调节器(放大器)的输入端，其输出电压Uk加入触发器的输入电路，可控整流装置的输出整流电压Ud供电给电动机，产生空载转速n0。当负载增加时，Ia加大，由于IaRΣ的作用，使电动机转速下降，测速发电机的电压UTG下降，使反馈电压Uf下降到Uf′，但这时给定电压Ug并没有改变，于是偏差信号增加到ΔU′=Ug-Uf′，使放大器输出电压上升到Uk′，它使晶闸管整流器的控制角α减小，整流电压上升到Ud′，电动机转速又回升到近似等于n0。

但绝不可能等于n0，因为如果回升到n0，那么，反馈电压也将回升到原来的数值Uf，而偏差信号又将下降到原来的数值ΔU，也就是放大器输出的控制电压Uk没有增加，因而晶闸管整流装置的输出电压Ud也不可能增加，也就无法补偿负载电流Ia在电阻RΣ上的电压降落，电动机转速又将下降到原来的数值。这种维持被调量(转速)近于恒值不变，但又具有偏差的

反馈控制系统通常称为有差调节系统(即有差调速系统)。系统的放大倍数越大，准确度就越高，静差率就越小，调速范围就越大。

转速负反馈调速系统能克服扰动作用(如负载的变化、电动机励磁的变化、晶闸管交流电源电压的变化等)对电动机转速的影响。只要扰动引起电动机转速的变化能被测量元件——测速发电机等测出，调速系统就能产生作用来克服它，换句话来说，只要扰动是作用在被负反馈所包围的环内，就可以通过负反馈的作用来减少扰动对被调量的影响。但是必须指出，测量元件本身的误差是不能补偿的。例如，当测速发电机的磁场发生变化时，UTG就要变化，通过系统的作用，会使电动机的转速发生变化。因此，正确选择与使用测速发电机是很重要的。如用他励式测速发电机时，应使其磁场工作在饱和状态或者用稳压电源供电，也可选用永磁式的测速发电机(当安装环境不是高温，没有剧烈振动的场合)，以提高系统的准确性。在安装测速发电机时，还应使轴的对中不偏心，否则也会给系统带来干扰。

2)直流调速系统的其他反馈控制

速度(转速)负反馈是抑制转速变化的最直接而有效的方法，它是自动调速系统最基本的反馈形式。但速度负反馈需要有反映转速的测速发电机，它的安装和维修都不太方便，因此，在调速系统中还常采用其他的反馈形式。常用的反馈形式有电压负反馈、电流正反馈、电流截止负反馈等。

(1)电压负反馈系统。具有电压负反馈环节的调速系统如图7-8所示。图7-8电压负反馈系统直流电动机的转速随电枢端电压的大小而变，电枢电压高，电动机转速高;电枢电压的大小可以近似地反映电动机转速的高低。电压负反馈系统就是把电动机电枢电压作为反馈量，以调整转速。图中，Ug是给定电压;Uf是电压负反馈的反馈量，它是从并联在电动机电枢两端的电位计Rp上取出来的。所以，电位计Rp是检测电动机端电压大小的检测元件。

Uf与电动机端电压U成正比，Uf与U的比例系数用λ表示，称为电压反馈系数。

在给定电压Ug一定时，其调整过程如下：

同理，负载减小时，其n上升，通过电压负反馈调节可使n下降，趋于稳定。负载电压负反馈系统的特点是线路简单，可是稳定速度的效果并不明显，因为即使电动机端电压因电压负反馈的作用而维持不变，但是负载增加时，电动机电枢内阻Ra所引起的

内阻压降仍然要增大，电动机速度还是要降低。

一般线路中采用电压负反馈，主要不是用它来稳速，而是用它来防止过压、改善动态特性和加快过渡过程。

(2)电流正反馈与电压负反馈组合的综合反馈系统。由于电压负反馈系统对电动机电枢电阻压降引起的转速降落不能予以补偿，因而转速降落较大，静特性不够理想，使允许的调速范围减小。为了补偿电枢电阻压降IaRa，一般在电压负反馈的基础上再增加一个电流正反馈环节，如图7-9所示。所谓电流正反馈，是把反映电动机电枢电流大小的量IaRa取出，与电压负反馈一起加到放大器输入端，由于是正反馈，当负载电流增加时，放大器输入信号也增加，使晶闸管整流输出电压Ud增加，以此来补偿电动机电枢电阻所产生的压降。由于这种反馈方式的转速降落比仅有电压负反馈时小了许多，因而扩大了调速范围。图7-9电压负反馈和电流正反馈系统为了保证一定的效果，电流正反馈的强度与电压负反馈的强度应按一定比例组成，如果比例选择恰当，综合反馈将具有转速反馈的性质。

简化的图7-10可以说明这种组合，图中，从a、o两点取出的是电压负反馈信号，从b、o两点取出的是电流正反馈信号，从a、b两点取出的则是综合反馈信号。图7-10高电阻电桥图7-10中，a、b两点之间的电压Uab可看做是电压Uao与电压Uob之和，即

Uab(Uf)=Uao+Uob

Uob与Ubo极性相反，所以

Uab(Uf)=Uao-Ubo

这里，Uao随端电压U而变，如果令

则有Uao=λU

式中：Uao为电压负反馈信号;U为电动机电枢端电压;λ为电压反馈系数。

Ubo随电流Ia而变，它代表Ia在电阻R3上引起的压降，即电流正反馈信号Ubo=IaR3。将Uao与Ubo的表达式代入Uab的表达式中，得

从电动机电枢回路电动势平衡关系知:

将Ia的表达式代入Uab中可得:上式如果满足下列条件:

化简后可以得到电桥的平衡条件

(7-12)则有

这就是说，满足式(7-12)所示的条件，则从a、b两点取出的反馈信号形成的反馈，将转化为电动机反电动势的反馈。因为反电动势与转速成正比，即E=Cen，所以Uab也可以表示为

(7-13)

因此，这种反馈也可以称为转速反馈。因为满足式(7-12)后，电动机电枢电阻Ra与附加电阻R3、R2、R1组成电桥的四个臂，a、b两点代表电桥的中点，所以，这种线路称为高电阻电桥线路，式(7-12)为高电阻电桥的平衡条件。高电阻电桥线路实质上是电动势反馈线路，或者说是电动机的转速反馈线路。

(3)电流截止负反馈系统。图7-7所示的单闭环调速系统解决了转速的调节问题，大大提高了静特性的硬度。但是直流电动机在全电压启动时，如果没有专门的限流措施，则会产生很大的冲击电流。这不仅对电动机换向不利，对过载能力低的晶闸管来说，更是不允许的。采用转速负反馈的单闭环调速系统突然加上给定电压Ug时，由于系统的惯性较大，电动机转速不可能立即建立起来，因而在启动初期转速反馈电压Uf=0，相当于偏差电压ΔU=Ug。这时，整流电压Ud

一下子就达到它的最高值。这对电动机来说，相当于全电压启动，其启动电流高达额定电流的几十倍，是不允许的。此外，有些生产机械的电动机可能会遇到堵转的情况。例如，当机械装置被卡住或挖土机运行中碰到坚硬的石块时，由于闭环系统的特性很硬，此时，若无限流环节，则电流将远远超过允许值。如果只依靠过流断电器或熔断器保护，一过载就跳闸，将会给正常工作带来不便。为了解决单闭环调速系统的启动和堵转时电流过大的问题，系统中必须有自动限制电枢电流过大的装置。根据反馈控制原理，要维持某一个物理量基本不变，就应该引入该物理量的负反馈。因此，引入的电流负反馈应能够保持电流基本不变，使它不超过允许值。但是，这种作用只应在启动和堵转时存在，在正常运行时又得取消，使静特性保持较好的硬度，让电流自由地随着负载增减。这样一来，一旦电流超过某一规定值时，电流负反馈即投入运行，使静特性急剧地“软化”。随着电流的增加，电动机转速不断下降，当电流增加到某一数值(即堵转电流)时，电动机停止转动(即堵转)。这种当电流大到一定程度时才出现的电流负反馈，叫做电流截止负反馈。如图7-11所示，电流截止负反馈的信号由串联在回路中的电阻R上取出(电阻R上的压降IaR与电流Ia成正比)。在电流较小时，IaR<Ub，二极管不导通，电流负反馈不起作

用，只有转速负反馈，故能得到稳态运行所需要的比较硬的特性。当主回路电流增加到一定值时，IaR>Ub，二极管VD导通，电流负反馈信号IaR经过二极管与比较电压Ub比

较后送到放大器，其极性与Ug极性相反，经放大后控制移相角α，使α增大，输出电压Ud减小，电动机转速下降。如果负载电流一直增加下去，则电动机速度最后将降到零。电动机速度降到零后，电流不再增大，这样就起到了“限流”的作用。加有电流截止负反馈的速度特性如图7-12所示(这种特性常被称为“挖土机特性”)。图7-11电流截止负反馈作为调速系统限流保护图7-12电流截止负反馈速度特性图7-12中，速度等于零时，电流为Iao，Iao称为堵转电流，一般Iao＝(2～2.5)IaN。电流负反馈开始起作用的电流称为转折点电流Io，转折点电流Io一般为额定电流IaN的1.35倍,且比较电压越大，则电流截止负反馈的转折点电流越大，比较电压小，则转折点电流越小。所以，比较电压的选择是很重要的。一般按照转折点电流Io=KIaN选取比较电压Ub。当负载没有超出规定值时，起截止作用的二极管不应导通，也就是比较电压Ub应满足下式:

Ub+Ubo≤KIaNR

式中：Ub为比较电压;Ubo为截止元件二极管的导通电压;

IaN为电动机额定电流;K为转折点电流的比例系数，即K=Io/IaN;R为电动机电枢回路中所串的电流反馈电阻。电流正反馈可以改善电动机的运行特性，而电流负反馈会使ΔU随着负载电流的增加而减少，使电动机的速度迅速降低。这种反馈可以人为地造成“堵转”，可防止电枢电流过大而烧坏电动机。加有电流负反馈的系统，当负载电流超过一定数值，电流负反馈足够强时，它足以将给定信号的绝大部分抵消掉，使电动机速度降到零，电动机停止运转，从而起到保护作用。采用过流保护继电器也可以保护这种严重过载，但是过流保护继电器要使触点断开、电动机断电，方能实现保护。而采用电流负反馈作为保护手段，则不必切断电动机的电路，只是使它的速度暂时降下来，一旦过载去掉后，它的速度又会自动升起来，这样有利于生产。

上述各种反馈信号都是直接反映某一参量的大小的，即反馈信号的强弱与其反映的参量大小成正比。另外，还有其他形式的反馈，如电压微分负反馈，这种反馈与某一参量的一次导数或二次导数成正比，而且它只在动态时起作用，在静态时不起作用。

2.无静差调速系统

在前面所述的单闭环调速系统中，如果仅采用比例调节器，那么这时的单闭环调速系统是有静差的。也就是说，在稳态时，转速只能接近给定值，而不可能完全等于给定值。提高开环放大倍数或引入电流正反馈只能减小静差而不能消除静差。为了完全消除静差，实现转速无静差调节，可以在调速系统中引入积分控制规律，用比例积分调节器代替比例调节器。只要有过偏差，其积分就存在，就能产生控制电压。这样，积分控制的系统只是在调节过程中有偏差(动态偏差)，而在稳态时就可以没有偏差了。所以，积分控制的系统是无静差系统。图7-13所示为一常用的具有比例积分调节器的无静差调速系统。这种系统的特点是：

静态时系统的反馈量总等于给定量，即偏差等于零。要实现这一点，系统中必须接入无差元件，它在系统出现偏差时起作用以消除偏差，当偏差为零时停止作用。图中，PI调节器是一个典型的无差元件。下面先介绍PI调节器，然后分析系统工作原理。图7-13具有比例积分调节器的无静差调速系统

1)比例积分(PI)调节器

把比例运算电路和积分运算电路组合起来就构成了比例积分调节器，简称PI调节器。由图7-14(a)可知:

而

所以由此可见，PI调节器的输出由两部分组成，第一部分是比例部分，第二部分是积分部分。在零初始状态和阶跃信号输入下，输出电压的时间特性如图7-14(b)所示，这里Uo用绝

对值表示，当加入输入信号Ui时，开始瞬间电容C1相当于短路，反馈回路中只有电阻R1，此时相当于比例调节器，它可以毫无延迟地起调节作用，故调节速度快;而后随着电容C1被充电而开始积分，

Uo线性增长，直到稳态。在稳态时，C1相当于开路，极大的开环放大倍数使系统基本上达到无静差。图7-14比例积分(PI)调节器(a)电路;(b)时间特性采用比例积分调节器的自动调速系统，综合了比例和积分调节器的特点，既能获得较高的静态精度，又具有较快的动态响应，因而得到了广泛的应用。

2)采用PI调节器的无静差调速系统

在图7-13中，由于有比例积分调节器的存在，只要偏差ΔU=Ug-Uf不等于零，系统就会起调节作用;当ΔU=0时，Ug=Uf，则调节作用停止，调节器的输出电压Uk由于积分作用而保持在某一数值，以维持电动机在给定转速下运转，系统可以消除静态误差。故该系统是一个无静差调速系统。系统的调节作用是：当电动机负载增加时，如图7-15(a)中的t1瞬间，负载突然由TL1增加到TL2，则电动机的转速将由n1开始下降而产生转速偏差Δn(见图7-15(b))。它通过测速发电机反馈到PI调节器的输入端，产生偏差电压ΔU=Ug-Uf>0，于是开始了消除偏差的调节过程。首先，比例部分调节作用显著，其输出电压等于Δ，使控制角α减小，可控整流电压增加ΔUd1(见图7-15(c))，由于比例输出没有惯性，故这个电压使电动机转速

迅速回升。偏差Δn越大，ΔUd1也越大，它的调节作用也就越强，电动机转速回升也就越快。而当转速回升到原给定值n1时，Δn=0，ΔU=0，故ΔUd1也等于零。积分部分的调节作用是：积分输出部分的电压等于偏差电压ΔU的积分，它使可控整流电压的增加量

或即ΔUd2的增长率与偏差电压ΔU(或偏差Δn)成正比。开始时Δn很小，ΔUd2增加很慢，当Δn最大时，ΔUd2增加得最快。

在调节过程的后期，Δn逐渐减少，ΔUd2的增加也逐渐减慢，一直到电动机转速回升到n1，Δn=0时,ΔUd2就不再增加了，且在以后就一直保持这个数值不变(见图7-15(c)。把比例作用与积分作用合起来考虑，其调节的综合效果如图7-15(c)所示。不管负载如何变化，系统一定会自动调节，在调节过程的开始和中间阶段，比例调节起主要作用，它首先阻止Δn的继续增大，而后使转速迅速回升，在调节过程的末期，Δn很小，比例调节作用就不明显了。此时，积分调节作用上升到主要地位，依靠它来消除转速偏差Δn，使转速回升到原值。这就是无静差调速系统的调节过程。图7-15负载变化时PI调节器系统的调节作用可控整流电压Ud等于原静态时的数值Ud1加上调节过程进行后的增量(ΔUd1+ΔUd2)，如图7-15(d)所示。可见，在调节过程结束时，可控整流d稳定在一个大于Ud1的新的数值Ud2上，增加的那一部分电压(ΔUd)正好补偿由于负载增加引起的那部分主回路压降(Ia2-Ia1)RΣ。无静差调速系统在调节过程结束以后，转速偏差Δn=0(PI调节器的输入电压ΔU也等于零)，这只是在静态(稳定工作状态)上无差，而动态(如当负载变化时，系统从一个

稳态变到另一个稳态的过渡过程)上却是有差的。在动态过程中，最大的转速降落Δnmax叫做动态速降(如果是突卸负载，则有动态速升)，它是一个重要的动态指标。有些生产机械

不仅有静态精度的要求，而且有动态精度的要求。例如，热连轧机一般要求静差率小于0.2％～0.5％,动态速降小于1～3％，动态恢复时间小于0.2～0.3s(图7-15中的t2-t1)。如果超过这些指标，就会造成两个机架间的堆钢和拉钢现象，影响产品质量，严重的还会造成事故。

这个调速系统在理论上是无静差调速系统，但是由于调节放大器不是理想的，且放大倍数也不是无限大，测速发电机也还存在误差，因此实际上这样的系统仍然是有一点静差的。

这个系统中的PI调节器是用来调节电动机转速的，因此，常把它称为速度调节器(ST)。在晶闸管—电动机调速系统中，还常用电压负反馈及电流正反馈来代替由测速发电机构成的速度负反馈，组成电压负反馈及电流正反馈的自动调速系统。为了在电动机堵转时不会使电动机和晶闸管烧坏，也常采用具有转速负反馈带电流截止负反馈的调速系统，获得所谓“挖土机特性”。但必须注意，为了提高保护的可靠性，在这种系统的主回路中还必须接入快速熔断器或过流继电器，以防止在电流截止环节出故障时把晶闸管烧坏。在允许堵转的生产机械中，快速熔断器或过流继电器的电流整定值一般应大于电动机的堵转电流，使电动机在正常堵转时，快速熔断器或过流继电器不动作。7.2.3直流电动机脉宽调速系统

1.晶体管脉宽调速系统的基本工作原理

目前，应用较广的一种直流电动机脉宽调速系统的基本电路如图7-16所示。三相交流电源经整流滤波变成电压恒定的直流电压，V1

～V4为四只大功率晶体三极管，工作在开关状态，其中，处于对角线上的一对三极管的基极，因受到同一信号的控制而同时导通或截止。

若V1和V4导通，则电动机电枢上加正向电压;若V2和V3导通，则电动机电枢上加反向电压。当它们以较高的频率(一般为2000Hz)交替导通时，电枢两端的电压波形如图7-17所示，由于机械惯性的作用，决定电动机转向和转速的仅为此电压的平均值。图7-16直流脉宽调速系统图7-17电动机电枢电压的波形设矩形波的周期为T，正向脉冲宽度为t1，并设γ=t1/T为占空比。由图7-17可求出电枢电压的平均值为

(7-14)由式(7-14)可知，在T=常数时，人为地改变正脉冲的宽度以改变占空比γ，即可改变Uav，达到调速的目的。当γ＝0.5时，Uav＝0，电动机转速为零;当γ>0.5时，Uav为正，

电动机正转，且在γ＝1时，Uav=Us，正向转速最高;当γ<0.5时，Uav为负，电动机反转，且在γ＝0时，Uav=-Us，反向转速最高。连续地改变脉冲宽度，即可实现直流电动

机的无级调速。

2.晶体管脉宽调速系统的组成

图7-18所示的系统是采用典型的双闭环原理组成的晶体管脉宽调速系统，既有速度反馈，又有电流反馈。下面分别对几个主要组成部分进行分析。图7-18晶体管脉宽调速系统框图

1)主电路(功率开关放大器)

晶体管脉宽调速系统主电路的结构形式有多种，按输出极性有单极性输出和双极性输出之分，而双极性输出的主电路又分H型和T型两类，H型脉宽放大器又可分为单极式和双极式两种。这里仅介绍一种技术性能较好、经常采用的双极性双极式脉宽放大器，如图7-19所示，它与图7-16相似。图中，四只晶体三极管分为两组，V1和V4为一组，V2和V3

为另一组。同一组的两只三极管同时导通，同时关断，且两组三极管之间可以交替地导通和关断。图7-19脉宽调制放大器(双极性双极式)要使电动机M正向旋转，则要求控制电压Uk(见图7-18)为正，各三极管基极电压的波形分别如图7-19与7-20(a)、(b)所示。

当电源电压Us大于电动机的反电动势时，在0≤t≤t1期间，Ub1和Ub4为正，三极管V1和V4导通，Ub2和Ub3为负，V2和V3关断。电枢电流Ia沿回路1(经V1和V4)从B流向A，电动机工作在电动状态。图7-20功率开关放大器的电压电流波形(a)、(b)三极管基极电压波形;(c)电枢电压波形;(d)电枢电流波形;(e)重负载时电枢电流波形;(f)E>Us时电枢电流波形在t1≤t≤T期间，Ub1和Ub4为负，V1

和V4关断，Ub2和Ub3为正，在电枢电感La中产生的自感电动势LadIa/dt的作用下，电枢电流Ia沿回路2(经V2和V3继续从B流向A，电动机仍然工作在电动状态。此时虽然Ub2和Ub3为正，但受VD2和VD3正向压降的限制，V2和V3仍不能导通。假若在t=t2时正向电流Ia衰减到零，如图7-20(d)所示，

那么，在t2≤t≤T期间，V2和V3在电源电压Us和反电动势E的作用下即可导通，电枢电流Ia将沿回路3(经V3和V2)从A流向B，电动机工作在反接制动状态。在

T<t≤t4期间(t4=T+t1)，三极管的基极电压又改变了极性，V2和V3关断，电枢电感La所生自感电动势维持电流Ia沿回路4(经V4和V1)继续从A流向B，电动机工作在发电制动状态。此时，虽Ub1和Ub4为正，但受VD1和VD4正向压降限制，

V1和V4也不能导通。假如在t=t3时，反向电流(-Ia)衰减到零，那么在

t3<t≤t4期间，在电源电压Us的作用下，V1和V4就可以导通，电枢电流Ia又沿回路1(经V1和V4)从B流向A，电动机工作在电动状态，如图7-20(d)所示。若电动机的负载重，电枢电流Ia大，在工作过程中Ia不会改变方向的话，则尽管基极电压Ub1、Ub4与Ub2、Ub3的极性在交替地改变方向，而V2和V3总不会导通，仅是V1和V4的导通或截止，此时，电动机始终都工作在电动状态。电流Ia的变化曲线如图7-20(e)所示。当E>Us(如位能转矩负载)时，在0≤t<t1期间，电流Ia

沿回路4(经VD4和VD1)从A流向B，电动机工作在再生制动状态;在t1≤t<T期间，电流Ia沿回路3(经V3和V4)从A流向B，电动机工作在反接制动状态。电流Ia的变化曲线如图7-20(f)所示。

从上面的分析可知，电动机不论工作在什么状态，在0≤t<t1期间电压U总是等于+Us，而在t1≤t<T期间电压总是等于-Us，如图7-20(c)所示。由式(7-14)可知，电枢电压U的平均值为

若定义双极性双极式脉宽放大器的负载电压系数为

(7-15)(7-16)即

可见，ρ可在-1～+1之间变化。当t1=T/2时，ρ=0，Uav=0，电动机停止不动，但电枢电压U的瞬时值不等于零，而是正、负电枢电压的宽度相等，即电枢电路中流过一个交变的电流Ia，类似于图7-20(d)的电流波形。这个电流一方面增大了电动机的空载损耗，但另一方面它使电动机发生高频微动，可以减小静摩擦，起着动力润滑作用。

欲使电动机反转，可令控制电压Uk为负即可。

2)控制电路

(1)速度调节器ST和电流调节器LT。ST和LT均采用比例积分调节器。

(2)三角波发生器。三角波发生器如图7-21所示，由运算放大器N1

和N2组成，在开环状态下工作，它的输出电压不是正饱和值就是负饱和值，电阻R3和稳压管V组成一个限幅值，限制N1输出电压的幅值。N2为一个积分器，当输入电压U1为正时，其输出电压U2向负方向变化;当输入电压U1为负时，其输出电压U2向正方向变化。当输入电压U1正负交替变化时，其输出电压U2就变成了一个三角波。U1和U2的变化曲线如图7-22(a)和(b)所示。

具体分析如下：R5构成正反馈电路，R6构成负反馈电路，相应的反馈电流I1和I2在N1的同相输入端叠加。设在t=0时，I0为正，U1为负限幅值，I1为负，U2从负值向正方向增加，I2亦从负值向正方向增加;当U2(I2)增加到使I1+I2>I0，即在t=t7时刻，U1为正限幅值，I1为正，则U2(I2)从正值向负方向减少;当U2(I2)减少到使I1+I2<I0，即在t=t8时刻，U1(I1)为负，U2(I2)从负值向正方向增加。

2)从负值向正方向增加。

以后重复上述过程，这样就产生了一连串的三角波。改变积分时间常数R4C的数值，可以改变三角波电压U2的频率f;改变电阻R5、R6的比值，可以改变三角波电压U2的幅值;调节电位器Rp滑点的位置，可以获得一个对称的三角波电压U2。图7-21三角波发生器图7-22控制电路中各部分的电压波形(a)、(b)三角波发生器中有关的电压波形;(c)、(d)、(e)分别为Uk>0、Uk<0、Uk=0时的电压-脉冲变换器的输出电压波形;(f)、(g)为主电路三极管的基极电压波形

(3)电压-脉冲变换器。电压-脉冲变换器BU如图7-23所示，运算放大器N工作在开环状态。当它的输入电压极性改变时，其输出电压总是在正饱和值和负饱和值之间变化，这

样，它就可实现把连续的控制电压Uk转换成脉冲电压，再经限幅器(由电阻R4和二极管VD组成)削去脉冲电压的负半波，在BU的输出端形成一串正脉冲电压U4。图7-23电压-脉冲变换器具体分析如下：在运算放大器N的反相输入端加入两个输入电压，一个是三角波电压U2，另一个是由系统输入给定电压Ugn经速度调节器ST和电流调节器LT后而输出的直流控制电压Uk。当Ugn为正时，Uk为正，由图7-22(b)、(c)可见，在t<t1区间，因U2为负，且Uk+U2<0,故U4为正的限幅值;在t1<t<t4区间，因Uk+U2>0，故U4为零(因负脉冲已削去)。依此类推，将重复上述过程，随着三角波电压U2的变化，在BU的输出端就形成了一串正的矩形脉冲，BU的输出电压U4如图7-22(c)所示。当Ugn为负时，Uk为负，则在t<t2区间，

Uk+U2<0，U4为正;而在t2<t<t3区间，Uk+U2>0，U4=0，所得U4的波形如图7-22(d)所示。

当Ugn=0时，Uk=0，则U4的波形如图7-22(e)所示，为一正、负脉宽相等的矩形波电压。

(4)脉冲分配器及功率放大。脉冲分配器如图7-24所示，其作用是把BU产生的矩形脉冲电压U4(经光电隔离器和功率放大)分配到主电路被控三极管的基极。图7-24脉冲分配器及功率放大由图7-24可知，当U4为高电平时，门1输出低电平，一方面它使门5的输出Uc14为高电平，VD1截止，光电管V1也截止，经功率放大电路，其输出Ub14为低电平，使三极管V1、V4(见图7-19)截止;另一方面使门2输出高电平。其后使门6的输出Uc23为低电平，VD2导通发光，使光电管V2导通，经功率放大后，其输出Uc23为高电平，使三极管V2、V3(见图7-19)导通。反之，当U4为低电平时，Uc23为高电平，V2截止，Uc23为低电平，使V2、V3截止;而Uc14为低电平，VB1导通，Uc14为高电平，使V1、V4

可以导通。Uc14和Uc23的波形如图7-22(f)和(g)所示。可知，随着电压U4的周期性变化，电压Uc14与Uc23正、负交替变化，从而控制三极管V1、V4与V2、V3的交替导通与截止。

图7-24中点画线框内的环节是个延时环节，它的作用是保证V1和V4

、V2

和V3两对三极管中，一对先截止而后另一对再导通，以防止在交替工作时发生电源短路。

功率放大电路的作用是把控制信号放大，使其能驱动大功率晶体三极管。

(5)其他控制电路(过流、失速保护环节)。当电枢电流过大和电动机失速时，该环节输出低电平，封锁门5和门6，其输出Uc14和Uc23均为高电平，使Ub14和Ub23均为低电平，从而关断三极管V1~V4

，使电动机停转。泵升限制电路是限制电源电压的。在由整流电源供电的电动机脉宽调速系统中，电动机转速由高到低，存储在转子和负载中的动能会变成电能反馈到电源的蓄能电容器中，从而使电源电压Us升高ΔUp(即所谓泵升电压值)。电源电压升高会使晶体管承受的电压、电流峰值相应也升高，超过一定限度时就会使晶体管损坏。泵升限制电路就是为限制泵升电压而设置的控制回路。

3.晶体管脉宽调速系统的分析

如图7-18所示，整个装置由速度调节器ST和电流调节器LT组成双闭环无差调节系统，由LT输出的电压Uk(可正可负且连续可调)和正负对称的三角波电压U2在BU中进行叠加，

产生频率固定而占空比可调的方波电压U4。然后，此方波电压由脉冲分配器产生两路相位相差180°的脉冲信号，经功放后由这两路脉冲信号去驱动桥式功率开关主电路，使其负载(电动机)两端得到极性可变、平均值可调的直流电压，该电压控制直流电动机正反转或制动。下面具体分析该系统在静态、启动、稳态运转、稳态运转时突加负载、制动及降速时的工作过程。

1)静态

系统处于静态时电动机停转(电动机完全停转是不现实的，由于运算放大器的高放大倍数，系统总存在一定的零漂，因此，电动机总有一定的爬行，不过这种爬行非常缓慢，一般1h左右才爬行一圈，可忽略)，由于速度给定信号Ugn=0。此时，速度调节器ST、电流调节器LT的输出均为零，电压-脉冲变换器BU在三角波的作用下，输出端输出一个频率同三角波频率且负载电压系数ρ=0的正、负等宽的方波电压U4，经脉冲分配器和功放电路产生的Ub14和Ub23加在桥式功率开关管V1~V4的基极，使桥式功率晶体管轮流导通或截止，此时，电动机电枢两端的平均电压等于零，电动机停止不动。必须说明的是，此时，电动机电枢两端的平均电压及平均电流虽然为零，但电动机电枢的瞬时电压及电流并不为零，在ST及LT的作用下，系统实际上处于动态平衡状态。

2)启动

由于系统是可逆的，现以正转启动为例(反转启动类同)。在启动时，速度给定信号Ugn送入速度调节器的输入端之后，由于速度调节器的放大倍数很大，使得即使在极微弱的输入信号作用下，也能使速度调节器的输出达到其最大限幅值。由于电动机的惯性作用，电动机的转速升到所给定的转速需要一定的时间，因此，在启动开始的一段时间内，ΔUn=Ugn-Ufn>0,速度调节器的输出Ugi便一直处于最大限幅值，相当于速度调节器处于开环状态。由于速度调节器的输出是电流调节器的给定值，在速度调节器输出电压限幅值的作用下，使得电枢两端的平均电压迅速上升，电动机迅速启动，电动机电枢平均电流也迅速增加。由于电流调节器的电流负反馈作用，主回路电流的变化反馈到电流调节器的输入端与速度调节器的输出进行比较，因为LT是PI调节器，只要输入端有偏差存在，LT的输出就要积分，使电动机的主回路电流迅速上升，一直升到所规定的最大电流值为止。此后，电动机就在这个最大给定电流下加速。电动机在最大电流作用下，产生加速动态转矩，以最大加速度升速，转速迅速上升，随着电动机转速的增长，速度给定电压与速度反馈电压的差值ΔUn=Ugn-Ufn跟着减少，但由于速度调节器的高放大倍数积分作用，使得Ugi始终保持在限幅值。因此，电动机在最大电枢电流下加速，转速继续上升，当上升到使ΔUn=Ugn-Ufn<0时,速度调节器才退出饱和区，使其输出Ugi下降，在电流闭环的作用下，电枢电流随之下降，当电流降到电动机外加负载所对应的电流以下时，电动机便减速，直到ΔUn=Ugn-Ufn＝0为止，这时电动机便进入稳定运行状态。简而言之，在整个启动过程中，速度调节器处于开环状态，不起调节作用，系统的调节作用主要由电流调节器来完成。

3)稳态运转

在稳态运行时，电动机的转速等于给定转速，速度调节器的输入ΔUn＝Ugn-Ufn=0，但由于速度调节器的积分作用，其输出不为零，而是由外加负载所决定的某一数值，此值也就是电流给定值。电流调节器的输入值ΔUi=Ugi-Ufi，同样，

由于电流调节器的积分作用，其输出稳定在某一个值，这个值是由功率开关主电路输出的电压平均值所决定的。稳态运行时，电动机的转速不变。

4)稳态运转时突加负载的调节过程

当负载突然增加时，电动机的转速就要下降，速度调节器的输入ΔUn=Ugn-Ufn>0，速度调节器的输出(即电流调节器的给定值)便增加，电流调节器的输出也增加，使得BU输出的脉冲占空比发生变化。于是，功率开关放大器电路输

出的电压平均值也增加，迫使电动机的转速回升，直到ΔUn=Ugn-Ufn=0为止，这时的电流给定值(即速度调节器的输出)对应于新的负载电流，系统处于新的稳定运行状态。

5)制动

当电动机处于某种速度的稳态运行时，若突然使速度给定降为零，即Ugn=0，此时由于速度反馈信号Ufn>0，因而，速度调节器的输入ΔUn=Ugn-Ufn<0，速度调节器的输出Ugi

和电流反馈的输出Ufi一起使得电流调节器的输出立即处于负的限幅值，电动机即进行制动，直到速度降为零。以后的过程同静态。

6)降速

当电动机处于某种速度的稳态运行时，若使速度给定Ugn降低，此时，速度调节器的输入ΔUn=Ugn-Ufn<0，电动机立即进行制动降速。当电动机的转速降低到所给定的转速时，又使速度调节器的输入ΔUn=Ugn-Ufn=0，系统又在新的转速下稳定运行。

以后的过程同稳态运转。7.3.1概述

交流调速系统就是以交流电动机作为电能-机械能的转换装置，并通过对电能的控制以产生所需的转矩与转速。它与直流电动机调速系统最大的不同之处在于它没有直流电

动机电流流向变化的机械换向器——整流子。7.3交流传动控制系统

19世纪80年代以前，在工业生产中，直流电力传动是唯一的一种电力传动方式。到19世纪末，由于发明了交流电，解决了三相制交流电的输送与分配问题，加之又制成了经济实用的交流笼型异步电动机，这就使交流电力传动在工业中逐步得到了广泛的应用。随着生产技术的发展，对机电传动在启制动、正反转以及调速精度、调速范围等静态特性与动

态响应方面提出了新的、更高的要求。而交流传动比直流传动在技术上难以实现这些要求，所以20世纪前半叶，在可逆、可调速与高精度传动技术领域，几乎都采用直流传动系统。由于直流电动机具有电刷与整流子，必须经常对电刷与整流子进行维修检查，因而电动机安装的环境受到限制(如不能安装在有易爆气体及尘埃多的场合)。另外，直流电动机的转速不够高、容量小，且它的体积、重量与价格比同等容量的交流电动机要大。在20世纪60年代以后，随着电力电子学与电子技术的发展，使得采用半导体交流技术的交流调速系统得以实现。特别是70年代以来，大规模集成电路和计算机控制技术的发展，以及现代控制理论的应用，为交流机电传动的开发创造了有利条件，如交流电动机的串级调速、各种类型的变

频调速和无换向器电动机调速，使得交流机电传动逐步具备了宽的调速范围、高的稳速精度、快的动态响应以及在四象限作可逆运行等良好的技术性能。交流调速在各个工业领域中的应用所占的比重正在逐渐增大，在机电传动自动化领域中的地位也日趋重要。

1.交流调速的重要作用

交流调速传动在节约能源方面起着重要作用。一方面，交流传动负荷在各国的总用电量中都占有很大的比重，对这类负荷实现节能，可以获得很好的节能效益;另一方面，交流传动本身又存在着很大的可以挖掘的节电潜力。在许多交流传动装置中，交流电动机及其所传动的机械在选用时，往往都留有一定的富余容量，而且也常在最大负荷情况下运行。轻载时，如果利用电力电子技术降低电动机的外加电压，或者通过对电动机的速度控制来改变某些工作机械的工况，就可达到节电的目的。例如工业上大量使用的风机、水泵、压缩机等，都是采用交流电动机拖动，其用电量约占工业用电的50％。过去大都靠调节风门、闸阀来改变流量，使得大量电能被白白浪费，若采用电动机调速来改变流量，则其效率可以大大提高。

2.交流调速的基本类型

交流电动机分为同步电动机和异步电动机两大类。

同步电动机的调速靠改变供电电压的频率而改变其同步转速。因此，同步电动机的调速方法有两种：

(1)不改变同步转速的调速方法，具体有转子串电阻、转子斩波调速、改变定子电压、改变转子附加电动势、应用电磁转差离合器等方法。

(2)改变同步转速的调速方法，具体有改变定子极对数、改变定子电压频率，应用无换向器电动机等方法。

异步电动机的调速方法较多，常见的有：

①降电压调速;

②电磁转差离合器调速;

③绕线转子异步电动机转子串电阻调速;

④绕线转子异步电动机串级调速;

⑤变极对数调速;

⑥变频调速等。按照交流异步电动机的基本原理，从定子传入转子的电磁功率Pm可分为两部分：一部分为P2=(1-s)Pm，是拖动负载的有效功率;另一部分是转差功率Ps=sPm，其与转差率s成正

比。从能量转换的角度上看，转差功率是否增大，是消耗掉还是得到回收，是评价调速系统效率高低的一种标志。从这点出发，可以把异步电动机的调速系统分成三大类。

1)转差功率消耗型调速系统

该系统的全部转差功率都被转换成热能的形式而消耗

掉。上述的第①、②、③三种调速方法都属于这一类。在三大调速系统中，这类调速系统的效率最低，而且它以增加转差功率的消耗来换取转速的降低(恒转矩负载时)，越向下调速，效率越低。但这类系统结构简单，所以还有一定的应用场合。

2)转差功率回馈型调速系统

该系统的转差功率的一部分被消耗掉，大部分则通过变流装置回馈电网或者转化为机械能予以利用，转速越低时，回收的功率也越多。上述第④种调速方法(串级调速)属于这一类。这类调速系统的效率显然比第一类要高，但增设的交流装置总要多消耗一部分功率，因此还不及第三类。

3)转差功率不变型调速系统

该系统的转差功率中转子铜损部分的消耗是不可避免

的，但在这类系统中，无论转速高低，转差功率的消耗基本不变，因此效率最高。上述的第⑤、⑥两种调速方法属于此类。其中变极对数调速只能实现有级调速，应用场合有限。只有变频调速应用最广，可以构成高动态性能的交流调速系统，取代直流调速，最有发展前途。

无论是异步电动机还是同步电动机，都是依靠改变供电电压的频率而改变其转速，变频的结果都是改变旋转磁场的转速，二者的效果是一样的。7.3.2异步电动机的调压调速系统

当异步电动机定子与转子回路的参数为恒定时，在定转差率下，电动机的电磁转矩M与加在其定子绕组上电压U的平方成正比，即M∝U2。因此，改变电动机的定子电压就可改变其机械特性的函数关系，从而改变电动机在一定输出转矩下的转速。图7-25表示异步电动机在调压调速时的机械特性。

交流调压调速是一种比较简便的调速方法，可以在异步电动机定子回路中串入饱和电抗器以及在定子侧加调压变压器来实现调压调速。当今可使用双向晶闸管元件来实现交流调压调速。

1.控制方式

晶闸管交流调压就是在恒定交流电源与负载(如电阻、交流电动机等)之间接入晶闸管作为交流电压控制器。其控制方式有相位控制和通断控制两种。图7-25异步电动机在改变定子电压时的机械特性(U1>U2>U3)

1)相位控制

晶闸管单相调压电路如图7-26所示。作为相位控制时，晶闸管在每个电源电压波形周期的选定时刻将负载与电源接通。如图7-27所示，不同的控制角可得到不同的输出负载电压波形u=f(t)，从而起到调压作用。为使输出电压正、负半波对称，反并联的两个晶闸管的控制角应相等。图7-26晶闸管单相调压电路图7-27晶闸管单相调压电路在相位控制时的负载电压波形

2)通断控制

通断控制时的调压电路仍如图7-26所示，但晶闸管起着快速开关作用，它把负载与电源按一定的频率通断关系接通与断开。晶闸管的控制角α一般为0°，可连续导通几个

周期，晶闸管在控制脉冲消失时自然关断。电动机作为负载时，它相当于工作在脉冲调速状态。负载电压波形如图7-28所示。图7-28晶闸管单相调压电路在通断时的负载电压波形

2.异步电动机调压时的机械特性

根据电机学原理，在①忽略空间和时间谐波，②忽略磁饱和，③忽略铁损耗的情况下，可画出感应电动机的稳态等效电路图，如图7-29所示。图中各参量的定义如下：

R1、R2为定子每相电阻和折合到定子侧的转子每相电阻;L11、L12′为定子每相漏感和折合到定子侧的转子每相漏感;Lm为定子每相绕组产生气隙主磁通的等效电感，即励磁电

感;U1、

ω1为电动机定子相电压和供电角频率。图7-29感应电动机稳态等效电路

由图7-29可以导出：

(7-17)

式中：

在一般情况下，LmL11，则C1≈1，这相当于将上述假设条件的第③条改为忽略铁损耗和励磁电流。这样，电流公式可简化为

(7-18)

令电磁功率，同步机械角转速，p为极对数，则感应电动机的电磁转矩为

(7-19)

式(7-19)就是感应电动机的机械特性方程。它表明，当转速或转差率一定时，电磁转矩与电压的平方成正比。这样，不同电压下的机械特性如图7-30所示，图中Ued表示额定电压。将式(7-19)对s求导，并令，可求出产生最大转矩时的转差率sm和最大转矩Memax，即:

(7-20)