港城西路延伸段工程（匝道部分-一期）结构计算书

港城西路延伸段工程

（匝道部分一一期）

结构计算书

【全一册】

工号

目录

一、工程概况.....................................................................

二、设计依据及设计规范...........................................................

2.1设计依据....................................................................

2.2设计遵循的主要规范...........................................................1

三、设计参数.....................................................................1

四、支挡结构计算.................................................................1

4.1重力式挡墙................................................................1

4.2衡重式路肩挡墙...........................................................19

4.3衡重式路堤挡墙...........................................................33

4.4悬臂式挡墙...............................................................90

4.5桩板挡墙................................................................101

五、边坡稳定性验算.............................................................114

5.11号高边坡(EK0+160)...................................................114

5.21号高边坡(EK0+220)..................................................116

5.34号挡墙墙背外倾结构面..................................................117

5.45号挡墙墙背外倾结构面..................................................119

5.56号挡墙墙背土压力(AK0+914).............................................120

5.66号挡墙墙背土压力(AK0+941).............................................122

5.78号挡墙坡体稳定性验算..................................................123

5.89号挡墙坡体稳定性验算..................................................129

六、排水结构计算...............................................................134

6.1箱涵结构验算............................................................134

6.2消能井结构验算..........................................................138

六、总结.......................................................................140

一、工程概况

本项目为港城西路延伸段工程（1号桥及匝道部分），根据《重庆市城乡总体

规划（2007-2020年）》，为规划上新增的五里坪立交。项目地处重庆东部，属于

江北区范围，是港城工业园区内部主干道港城西路与渝长高速相交的立交节点。

项目区位图

五里坪立交为港城西路与渝长高速相交节点。目前港城西路修建至渝长高速

北侧交叉口，距离渝长高速约90电。渝长高速以南段未建。五里坪立交为新增规

划立交，是江北港城园区以及唐桂片区对外交通转换的重要节点。

本项目为港城西路延伸段工程（1号桥及匝道部分），为新增规划五里坪立交。

本项目主要包括港城西路主线1号桥工程（与港城西路延伸段主线部分同步实施）

及立交匝道部分（含渝长高速变速车道），其中港城西路主线1号桥为长度128m

的连续钢箱梁桥，桥宽35m,设计时速50Km/h；立交匝道包含8条匝道（A匝道〜

H匝道），匝道全长约4.6Km,标准路幅为10.5m和9m,设计时速40Km/h。

二、设计依据及设计规范

2.1设计依据

1、我院与业主签订的设计合同；

2、道路周边红线及已发件用地；

3、地形图；

4、重庆市市政设计研究院2018年1月提供的《港城西路延伸段工程（一号

桥及匝道部分）工程匝道工程地质勘察报告》

5、我院完成的本项目道路工程、桥梁工程、给排水工程方案设计文件。

2.2设计遵循的主要规范

（1）《公路路基设计规范》JTGD30-2015；

（2）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012

(3)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)；

(4)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；

(5)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)；

(6)《混凝土结构设计规范》(GB50010・2010)；

(7)《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

(8)《建筑边坡工程施工质量验收规范》DBJ/T50-100-2010

(9)中华人民共和国《工程建设标准强制性条文》；

(10)国家及部(委)发布的其它有关法律、法规、规程、规范。

三、设计参数

地勘报告中的岩土设计琴数建议值如卜衣。

岩土体设计参数标准值一览表

整付她路基区域桥梁区域

中网磴

中阳叱

现网H瑜峭网删1［硒南恻如讹强即幽中网t岩中风化

化日部11包

桥赛嘴M)±mm觥<mx物础

觌RM)

她

松21.5・21.5♦19.5*24,0*235・22*25.324.224.225324.2

饱和22.S*22.5*2().0»24.5*24.0*22.5«25.524.624.62S324.6

C(Kpa)2*2*13*///W*600*600*360*600*

若土体天然抗剪张度

<t»C>23*21,26*/1/30.7*35*35*30.7*35*

C(Kpa)0*0*10*/fi/1//i

岩土体饱和沆剪强度

4>(>>I9・18,21*///f/ff1

梭//////7.232.020.77.225.«

岩H单轴府限做(Mh)

tMl//f/1/4.523.8414.454.618.8

阚"JMMA屿)//f/1/79202622415895792020680

⑼时藻1领压实系

他构僦加肺曲(的)140*300*350*180・2613.68653.95245.42613.66824.4

敢碎尸舲03尸

地堪承鼓力期本不许值(kPii)1领压实系140(压实系14(”300*350*180*500^1500*1-MXF500*1200*

酬火产■03产

土体水平抗力系数的比例系数

14.8*15*100*140*40*/i/t/

(MN.W)

岩体水平抗力系数(MN/mb//7//Z6(产320*300*«)•300*

岩石(土体)与锚固体极限粘结

//////360*MM*600*360*640*

强度标准值(kPa)

理论岩体破裂角//r///60-63*62*60-63・

0.30*0.25*0.25*0.35*0.40*0.35*0.45・0.60*0.50*0.45*0.50*

岩体抗拉强度(MPtO//f///0.12,0.2。*0.16*0.12*0.18*

泊树t//f///0.38*0.26-0.30"0.3P0.28*

wm削WL/械ate)//55*140*180*140*f///i

四、支挡结构计算

4.1重力式挡墙

H=6m的断面:

原始条件:

墙身尺寸：

墙身高:6.000(m)

墙顶宽：1.900(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

背坡倾斜坡度：1:0.400

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.500(m)

墙趾台阶hl:0.800(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率：0.100:1

物理参数：

用工砌体容重：23.000(kN/m3)

用工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)

材料抗压极限强度：L600(MPa)

材料抗力分项系数：2.310

系数醋：0.0020

挡土墙类型：一般挡土墙

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：21.500(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：21.500(kN/m3)

修正后地基承我力特征值：190.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.450

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：1

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

120.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

坡面起始距离：0.000(m)

地面横坡角度：20.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

第1种情况：组合1

组合系数：L000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000J

2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V

3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.400J

4.填土侧压力分项系数=1.400J

5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V

［土压力计算］计算高度为6.500(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.172(度)

城-A级

路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度:5.655(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00053.059

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00053.059

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.00075.798

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00060.638

布置宽度B0=5.655(m)分布长度L0=21.953(m)荷载值SG=1322.553(kN)

换算土柱高度hO=0.496(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：25.172(度)

Ea=260.225(kN)Ex=208.366(kN)Ey=155.886(kN)作用点高度Zy=2.3L0(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=20.200(m2)重量=464.600(kN)

(一)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.450

果用倾斜基底增强抗滑动稔定性,计算过程如下：

基底倾斜角度=5.711(度)

Wn=462.294(kN)En=175.846(kN)Wt=46.229(kN)Et=191.821(kN)

滑移力=145.592(kN)抗滑力=287.163(kN)

滑移验算满足：Kc=1.972>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足：方程值=122.529(kN)>0.0

地基土层水平向：滑移力:208.366(kN)抗滑力:323.681(kN)

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.553>1.300

(二)8页覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.158(m)

相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.076(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.810(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=377,142(kN-m)抗倾覆力矩=1637.962(kN-m)

倾覆验算满足：K0=4.343>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足:方程值=1163.606(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=638.140(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1260.820(kN-m)

基础底面宽度B=5.025(m)偏心距e=0.537(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.976(m)

基底压应力：趾部=208.378踵部=45.612(kPa)

最大应力与最小应力之比=208.378/45.612=4.569

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.537<=0.167*5.025=0.837(m)

熠趾处地基承载力验算满足：压应力=208.378<=228.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=45.612<=247.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=126.995<=190.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度验算

(五)墙底截面强度验算

验算截面以上，墙身截面积=19.000(m2)重量=437.000(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.088(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=4.076(m)

相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.810(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于验算截面的总竖向力=592.886(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1170.660(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.975(m)

截面宽度B=4.800(m)偏心距el=0.425(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.425<=0.250*4.800=1.200(m)

截面上压应力：面坡=189.212背坡=57.824(kPa)

压应力验算满足：计算值=189.212<=2100.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-5.997<=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数?0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=655.240(kN)

轴心力偏心影响系数盘=0.902

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.800(m2)

材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)

垮工构件或材料的抗力分项系数令fl=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000

计算强度时：

强度验算满足：计算值=720.765<=3000.132(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值二720.765<=3000.132(kN)

(六)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为5.200(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.172(度)

城-A级

路基面总宽=20.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(in),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度:4.524(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=4.524(m)分布长度L0=21.202(m)荷载值SG=1050.000(kN)

换算土柱高度h0=0.509(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：25.172(度)

Ea=172.811(kN)Ex=138.372(kN)Ey=103.521(kN)作用点高度Zy=1.875(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

［强度验算］

验算截面以上，增身截面积=15.288(m2)重量=351.624(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.531(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=3.230(m)

相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.875(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于验其截面的总竖向力=455.145(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=613.325(k>Hn)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.348(m)

截面宽度B=3.980(m)偏心距el=0.642(m)

截面上偏心距验算满足：el=0.642<=0.250*3.980=0.995(m)

截面上压应力：面坡=225.118背坡=3.598(kPa)

压应力验算满足：计算值=225.118<=2100.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-10.976<=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数?0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=496.553(kN)

轴心力偏心影响系数酱=0.732

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.980(m2)

材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)

用工构件或材料的抗力分项系数翎=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000

计算强度时：

强度验算满足：计算值二546.209<=2018.514(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=546.209<=2018.514(kN)

各组合最不利结果

(一)滑移验算

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗滑力=287.163(kN),滑移力=145.592(力)。

滑移验算满足：Kc=1.972>1.300

滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)

滑动稳定方程满足：方程值=122.529(kN)>0.0

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗滑力=323.681(kN),滑移力=208.366(kN)o

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.553>1.300

(二)倾覆验算

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗倾覆力矩=1637.962(kN-M),倾覆力矩=377.142(kN-m).

倾覆验算满足：K0=4.343>1.500

倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)

倾覆稳定方程满足：方程值=1163.606(kN-m)>0.0

(三)地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.537<=0.167*5.025=0.837(m;

墙趾处地基承我力验算最不利为：组合1(组合D

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=208.378<=228.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（组合D

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=45.612<=247.000（kPa）

地基平均承载力验算最不利为：组合1（组合1）

地基平均承载力验算满足：压应力=126.995<=190.000（kPa）

（四）基础验算

不做强度计算。

（五）墙底截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）

截面上偏心距验算满足:el=0.425<=0.250*4.800=1.200（m）

压应力验算最不利为：组合1（组合1）

压应力验算满足：计算值=189.212<=2100.000（kPa）

拉应力验算最不利为：组合1（组合1）

拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（组合1）

剪应力验算满足：计算值=-5.997<=110.000（kPa）

［极限状态法］:

强度验算最不利为：组合1（组合1）

强度验算满足：计算值=720.765<=3000.132（kN）

稔定验算最不利为：组合1（组合1）

稳定验算满足：计算值=720.765<=3000.132（kN）

（六）台顶截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）

截面上偏心距验算满足:el=0.642<=0.250*3.980=0.995（m）

压应力验算最不利为：组合1（组合1）

压应力验算满足：计算值二225.118<=2100.000（kPa）

技应力验算最不利为：组合1（组合1）

拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（组合1）

剪应力验算满足：计算值=-10.976<=110.000（kPa）

［极限状态法］:

强度验算最不利为：组合1（组合1）

强度验算满足：计算值=546.209<=2018.514(kN)

稳定验算最不利为：组合1(组合1)

稳定验算满足:计算值=546.209<=2018.514(kN)

H=4m的断面：

原始条件：

墙身尺寸：

墙身高：4.000(m)

墙顶宽：1.200(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

背坡倾斜坡度：1:0.400

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.400(m)

墙趾台阶hl:0.600(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率：0.100:1

物理参数：

用工砌体容重：23.000(kN/m3)

圻工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.300

墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)

材料抗压极限强度：1.600(MPa)

材料抗力分项系数：2.310

系数敏0.0020

挡土墙类型：一般挡土墙

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：21.500(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：21.500(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：140.000(kFa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.300

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：1

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

115.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

坡面起始距离：0.000(m)

地面横坡角度：20.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

第1种情况：组合1

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000J

2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V

3.堵顶与第二破裂而间有效荷载分项系数=1.400V

4.填土侧压力分项系数=1.400V

5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400J

［土压力计算］计算高度为4.333(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.172(度)

城-A级

路基面总宽=15.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离;0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆5列

布置宽度=3.770(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车:

中点距全部破裂休

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00023.383

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00043.150

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00043.150

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.00061.643

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00049.314

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=3.770(m)分布长度L0=20.702(m)荷载值SG=920.641(kN)

换算土柱高度hO=0.549(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：25.172(度)

Ea=125.768(kN)Ex=100.704(kN)Ey=75.340(kN)作用点高度Zy=1.590(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=8.773(m2)重量=201.787(kN)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.350

采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：

基底倾斜角度=5.711(度)

Wn=200.785(kN)En=84.987(kN)Wt=20.079(kN)Et=92.708(kN)

滑移力=72.629(kN)抗滑力=100.020(kN)

滑移验算满足：Kc=1.377>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足：方程值=11.297(kN)>0.0

地基土层水平向：滑移力=100.704(kN)抗滑力=144.536(kN)

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.435>1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.463(m)

相对于崎趾点，Ey的力臂Zx=2.697(m)

相对于墙趾点,Ex的力臂Zy=1.257(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=126.590(kN-m)抗倾覆力矩=498.438(kN-m)

倾覆验算满足：KO=3.937>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足:方程值=343.448(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=285.772(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=371.848(kN-m)

基础底面宽度B=3.350(m)偏心距e=0.374(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.301(m)

基底压应力：趾部=142.415踵部=28.197(kPa)

最大应力与最小应力之比=142.415/28.197=5.051

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.374<=0.167*3.350=0.558(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=142.415<=168.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=28.197<=182.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=85.306<=140.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度验算

(五)墙底截面强度验第

验算截面以上，墙身截面积=8.240(n2)重量=189.520(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.417(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.697(m)

相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.257(m)

［容许应力法］：

法向应力检算：

作用于验算截面的总竖向力=264.860(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=345.134(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.303(m)

截面宽度B=3.200(m)偏心距el=0.297(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.297<=0.250*3.200=0.800(m)

截面上压应力：面坡=128.849背坡=36.689(kPa)

压应力验算满足:计算值=128.849<=2100.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-1.637<=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数?0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=294.997(kN)

轴心力偏心影响系数替=0.889

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.200(m2)

材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)

后工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000

计算强度时：

强度验算满足：计算值=324.496<=1970.768(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=324.496<=1970.768(kN)

(六)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为3.400(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.172(度