【基于A2O工艺的6000立方米每天处理量的城镇污水处理工艺设计（论文）12000字】

基于A2O工艺的6000立方米每天处理量的城镇污水处理工艺设计摘要水是我们的生命之源，它是我们生活不可或缺的一部分，没有了水资源，我们就无法生存，水分为淡水和咸水，我们日常生活中使用的是淡水资源，但在整个水环境中，淡水资源比重特别的低，只有2.53％左右，那些能够让我们直接取用的就更少了，只有0.22％左右。建国以来，为了国家的发展，环境遭到一定的破坏，其中较为突出的就是水污染，而且水污染严重程度还在不断增加，让我们的生活有了很大的影响，于是在污水处理方面，人们也开始逐渐重视起来，所以污水处理厂的建设成为污水处理的首要之选。本次污水处理厂的设计，我采用的是A2/O工艺，设计规模为6000m3/d，设计需去除BOD、SS、N、P等，中的一级BA2/O池进行生物处理去除BOD、目录摘要 1第一章前言 51.1研究背景及意义 51.2国内研究现状 61.3国外研究现状 7第二章设计任务及原始资料 92.1设计任务 92.2设计原始资料 10第三章污水处理工艺方案确定 123.1设计原则 123.2工艺方案确定 133.2.1工艺方案分析 133.2.2生化法工艺比较 133.2.3工艺方案的确定 153.2.4工艺流程及说明 16第四章主要构筑物设计计算 184.1污水流量确定 184.2粗格栅 194.2污水提升泵房 214.3细格栅 224.4曝气沉砂池的设计 244.4.1设计参数 244.4.2设计计算 254.5主体反应池的设计 274.5.1设计参数 274.5.2设计计算 284.6辐流式二沉池的设计 354.6.1设计参数 354.6.2设计计算 354.8浓缩池的设计 384.9污泥贮泥池的设计 404.10脱水间 40第五章污水厂平面布置 405.1布置原则 415.2具体布置 415.3高程计算 42总结 44参考文献 45第一章前言1.1研究背景及意义这些年在经济快速发展，并且在工业的持续发展的情况下，带来的是环境污染等问题，而且是呈越来越严重的状态，其带来的污染物给我们的生活带来很多不便。特别是水体污染，给人们带来的不便就极为突出。在我国经济发展呈快速的状态下，人们生活水平也大大提高，在生态环境方面的要求也随之提高，所以要求我们的污水处理厂更新其相应工艺技术，让处理过后的污水在水质方面更好，以达到更高的水质排放标准。通过污水处理厂的建立，可以有效的解决我们日常生活产生的污水，还有工也污水等也可以处理，可以为我们环境问题做出很大的贡献，让我们的生活质量更高，推进了城市的可持续发展。本设计将根据国家《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)进行合理的初步设计。通过毕业设计，我们对污水有了更深层次的认识，当然也对其处理技术，相关的构筑物及其工艺流程也有了更多的了解，对我们以后从事相关工作打好了良好的基础。1.2国内研究现状我国污水处理事就发达国家而言，发展是比较缓慢的，导致缓慢的因素有以下几点：没有先进的污水处理技术；投资不够，导致资金短缺；管理能力不够。我国的污水处理技术主要是参考国外的，但由于我国发展水平比较低，会出现处理的效率过低等问题，我国经济这几年发展是很快，但同发达国家还是有差距的，所以像他们那样大规模投资污水处理厂是不可能的。在污水处理技术方面，我国经历了三个时期，其中八五时期，引进了很多技术，比如SBR、A2/O、AB等技术，九五时期对占地规模及能耗问题进行了解决。在这三个时期的努力过后，我国在污水处理工艺有了巨大的提升，甚至和那些发达国家的水平不相上下了，但是引进的技术固然是好，但不一定适合我国。1.3国外研究现状为了经济的快速发展，发达国家因为大量发展工业，也正是因为工业发展带来大量的废水、废渣等污染物，让环境遭受了污染，并且危害到了社会，甚至人们发病率也开始增加，在此时人们终于认识到污水处理的重要性，于是开始投资污水处理，经过几十年的整治，在水环境方面有了很大的改善，但是在此期间带来的负面影响是很大的，于是各国对于污水处理工作，都是保持极度重视的态度，在资金，制度等方面都是给予支持的态度，而且一直探索新的技术，让污水处理事业发展得到了保障。在美国，因为产生的污水多及重视污水处理的情况下，他们的污水处理厂是最多的，将近80％的处理厂都是二级生物处理厂，在英国处理厂有八千多座，但二级生化处理厂几乎达到了100％，可见英国污水处理技术的娴熟，在日本，污水处理厂虽然只有六百多座，但他们的二级处理也达到了98％之多，说明日本的技术也很先进，说到污水处理设施，瑞典已经达到了普及的状态，下水道的普及率已经达到了99％以上，可以说是全部普及了，他们的二级生物处理厂也达到91％以上。第二章设计任务及原始资料2.1设计任务污泥处理厂设计计算：（1）对原始资料的分析，其中包括污水处理厂的规模、污水处理厂的进出水质、污水处理厂处理程度的计算。对污水处理构筑物的相关计算，构筑物包括粗细格栅、沉砂池、沉淀池、生物处理单元、二次沉淀池、接触池等的计算。根据污水处理厂的资料和要求，对现有的工艺进行选择。污泥处理单元-回流污泥泵房、污泥浓缩单元污水处理厂平面布置、高程布置。2.2设计原始资料（1）污水量及污水水质

处理水量：6000m3/d，南坪台小区共1500户，考虑生活区雨污合流的因素，则南坪台污水站设计处理能力为6000

m3/d，每小时处理量为300m3/h（每天按20小时计）。该地属温带半湿润季风型大陆气候，主导风向：夏季为南风，冬季为东北风；气温：年平均气温5.9℃，夏季平均温度：20℃，冬季平均温度：-20℃。

（2）处理要求

设计出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中城镇污水处理厂一级B排放标准。

COD≤60mg/L；BOD5≤20mg/L；SS≤20mg/L该水经处理以后，水质应符合国家《污水综合排放标准》（GB8978－1996）中的一级标准，由于进水不但含有BOD5，还含有大量的N，P所以不仅要求去BOD5除还应去除不中的N，P达到排放标准。详细见表2-1。(3)厂区地形隶属于甘肃省\t"/item/%E6%B0%B8%E7%99%BB%E5%8E%BF/_blank"兰州市，位于甘肃省中部，兰州市西北部，规划废水处理厂厂区地面平坦，适合于工程建设，南北长100米，东西长200米，地面标高0.00，排水渠地面标高0.5m(4)出水及污泥

出水排入位于厂区南侧50米的河流，该河流水质符合《地表水环境质量标准》中的Ⅲ类标准。污泥经浓缩脱水后泥饼外运表2-1污水水质及排放标准项目指标进水水质（mg/L）排放标准（mg/L）备注化学需氧量CODcr350~400≤50排放标准执行《城市污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002一级B标准生化需氧量（BOD5）200≤10悬浮物（SS）200≤10动植物油301石油类/1阴离子表面活性剂/0.5总氮（以N计）/15氨氮（以N计）305(8)总磷（以P计）/60.5色度（稀释倍数）/30pH6~96~9粪大肠杆菌群数（个/L）/103第三章污水处理工艺方案确定3.1设计原则本设计遵循如下原则进行工艺路线的选择及工艺参数的确定：1.贯彻执行国家有关环境保护的政策，按照国家颁布的有关法规、规范及标准进行设计；2.符合城市的规划，节约用地，预留后期扩建地；3、处理工艺先进可靠，设备高效节能自动化，选择适合我国国情的处理工艺；4、重视保保，在噪声和防臭的工作要做好；5、保证设计的可靠性和有效性等。3.2工艺方案确定3.2.1工艺方案分析本次设计污水处理的特点为：①污水以有机物为主，BOD/COD=0.5具有较好的可生化性；②污水中主要污染物均为典型城市污水值指标；③满足了生化需氧量与总磷的比值大于3，可激发硝化反应。根据上述特点，以及出水要求和现有城市污水处理工艺特点。以采用生化处理效果最佳、最为经济。3.2.2生化法工艺比较城市二级处理有很多方法，下面我找了其中三种比较常用的方法，对它们进行了比较。表3-1污水处理厂可选工艺比较工艺名称工艺优点工艺缺点适用条件A2/O法最简单的脱氮除磷工艺；所用成本低；具有较好的冲击负荷；污泥沉降性能好。能耗较高；污泥渗出液需化学除磷；沼气回收经济效益差。大中小型污水处理厂SBR法流程十分简单，占地省；有脱氮除磷功能，处理效果较好；污泥同步稳定，不需厌氧消化。容积及设备利用率较低；无法达到大型污水处理项目连续进、出水的要求；污水提升水头损失较大；投资、运行成本较大；中小型污水处理厂氧化沟工艺处理流程简单，构筑物少，投资小；处理效果好，有较稳定的脱氮除磷功能；能处理不易降解的有机物，污泥生成量少，不需要消化处理和污泥回流系统；技术成熟，管理维护较简单除磷另需设厌氧池；氧化沟容积和设备利用率较低；机械曝气，设备量较多；污泥膨胀中小型污水处理厂居多3.2.3工艺方案的确定这次课题设计一个水泥厂生活区生活污水处理厂，而且要考虑雨污合流的因素，所以说在其生活污水水中会存在不同粒径的细小颗粒，例如煤渣之类的。此外水泥厂生活区生活污水还包括有全厂职工及其家属和其它人在内的1500户的日常生污、废水，因此在处理时需多方面综合考虑。普通的活性污泥法对氮、磷等无机营养物去除效果很差．一般来说，氮的去除率只有20％～30％，磷的去除率只有10％～20％．由于水泥工业生活污、废水以及化验室中含有各种化学药剂的废水的排除，普通的活性污泥法的处理效果更显不足。所以，要求采用更加合理的工艺在效的去除水泥工业的污、废水中的BOD和SS的同时还要完成废水的脱氮处理。A2/O工艺对有机物和氨氮的去除效率高，而且还有成本低，污泥的沉降性能好等特点，所以本设计采用A2/O工艺工艺。3.2.4工艺流程及说明A2/O工艺流程图（1)格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，被安装在污水管道上，泵房集水井的进口或污水处理厂的端部，用以截流较大的悬浮物或漂流物，以便减轻后续构筑物的处理负荷，并使之正常运行。被接流的物质为栅渣，清渣的方法有人工清渣和机械清渣。（2）污水提升泵①功能：将污水抬升到一定高度，然后再因重力作用下使污水经过后续的处理设备。②泵站的形式：矩形泵站、圆形泵站等，均为合建式泵站，本设计采用合建式圆形泵站进行污水抬升。(3）沉砂池选择曝气沉砂池，该沉砂池是在池子的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流垂直的横向恒速环流。该池的优点是通过调节曝气量，可以控制污水的旋转速度，使沉砂效率较稳定，受流量变化的影响较小。同时还对污水起预曝气作用。（4）厌氧池 污水在厌氧反应器与回流污泥混合。在厌氧条件下，聚磷菌释放磷，同时部分有机物发生水解酸化。（5）缺氧池污水在厌氧反应器与污泥混合后再进入缺氧反应器，发生生物反硝化，同时去除部分COD。硝态氮和亚硝态氮在生物作用下与有机物反应。（6）好氧池发生生物脱氮后，混合液从缺氧反应器进入好氧反应器——曝气池。在好氧作用下，异养微生物首先降解BOD、同时聚磷菌大量吸收磷，随着有机物浓度不断降低，自养微生物发生硝化反应，把氨氮降解成硝态氮和亚硝态氮。（7）二沉池二次沉淀池的作用是泥水分离，使污泥初步浓缩，同时将分离的部分污泥回流到厌氧池，为生物处理提高接种微生物，并通过排放大部分剩余污泥实现生物除磷。辐流沉淀池工艺成熟，适合范围广，故采用之。（8）污水消毒设施紫外线消毒法的投资较小，但不能长时间持续其消毒效果；臭氧消毒效率高，不产生难处理或生物积累性残余物，但其设备投资高昂，维护工作复杂；液氯消毒效果可靠，设备简单，成本低廉，故本设计采用液氯消毒工艺。本设计设置隔板式接触池和配套的加氯、贮氯设施。表3-2消毒方法对比消毒方法优点缺点适用条件氯液消毒效果好，投配无需庞大设备、投加量容易控制，价格便宜挥发的氯气是有毒的，使用时要注意安全，防止泄露适用于大、中型污水处理厂漂白粉消毒价格低廉，消毒能力强投加量不易控制、不易配制导致劳动强度大等缺点适用于对消毒效果无要求的污水处理厂消毒方法优点缺点适用条件臭氧消毒消毒效果好，不易受污水水质的影响成本高，操作复杂适用于对排放出水要求积极苛刻的污水处理厂次氯酸钠消毒可直接用次氯酸钠，无须配制，简单方便需要用专门的电解设备和投配设备适用于偏远山地，运输和采购不方便的污水处理厂紫外线消毒有辐射杀菌能力，杀菌效果好，安全、简单、方便，耗电少紫外线灯管易损坏适用于各种污水处理厂第四章主要构筑物设计计算4.1污水流量确定表4-1污水流量总变化系数表污水日平均流量l/s5154070100200500≥1000总变化系数2.32.0KZ=2.3最大流量Q格栅倾角a=6004.2粗格栅设计要点a.格栅安装倾角在45°-75°为宜，而在国内的机械格栅倾角一般在60°-70为宜；b.污水的过栅流速通常为0.6-1.0m/s.水进入格栅前的流速通常为0.4-0.9m/s；c.污水通过格栅的水头损失一般采用0.08-0.15m之间；d.栅条间隙设计：人工清除的间隙取值在25-40mm之间;机械清除的间隙取值在16-25mm之间；其最大间隙为40mm。栅前水深h设计流量为Q=QmaxQ=代入数据0.095=0.92ℎ得栅前水深ℎ=0.24m栅条间隙数nn=Qmaxsinαeℎv式中：n−栅条间隙数，个；Qa−格栅倾角度；e−栅条净间隙，取60mm；v−过栅流速，取0.9m/s。将数值代入上式n=Qmaxsinαeℎv=0.1栅槽有效宽度BB=S（n−1）+en（4-2）式中：B−栅槽宽度，m；S−栅条宽度，m,取0.01m；n−栅条间隙数，个；e−栅条净间隙,取60mm。将数值代入上式B=Sn−1+en进水渠道渐宽部分的长度L1B1=Qmax进水渠道宽B1取渐宽部分展开角α1=20°，此时进水渠道内的流速为V=QB1h=则进水渠道渐宽部分长度L1=B−B1栅槽与出水渠道渐窄部分长度水头损失h1(4-6)ℎ0=式中：ℎℎg—重力加速度，9.81m/sk—系数，取k=3；ξ—阻力系数，与栅条断面形状有关，采用矩形断面β=2.42，ξ=βse4/3=2.42×(0.01/0.06)ℎ1=3×1.02×0.9=0.109m栅后槽总高度H设栅前渠道超高ℎ2=0.25mHH=ℎ+⑧栅槽总长度LL=L=0.49+0.245+0.5+1.0+0.49/tan60=2.52m⑨每日栅渣量WW=QmaxW1×72000式中：W—每日栅渣量，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值；因为是粗格栅，所以W代入各值：W1=0.19×0.01720001000×2.3=0.059m3/d＜0.2m所以采用人工清渣。4.2污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=0.083L/s。2.泵房设计计算采用A2/O工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。各构筑物的水面标高和池底埋深见后面的高程计算。污水提升前水位-2.5m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位4.5m（即细格栅前水面标高）。所以，提升净扬程Z=4.5−水泵水头损失取2m从而需水泵扬程H=Z+ℎ=8m再根据设计流量0.083L/s=300m3/ℎ，采用2台QW系列污水泵，单台提升流量0.0417m3/s。采用QW系列污水泵（15QW300-40）3台，二用一备。该泵提升流量189.6～390m3/h，扬程40m，转速14504.3细格栅格栅斜置于泵站集水池进水处，采用栅条型格栅，设三组相同型号的格栅，其中一组为备用,渠内栅前流速v1=0.85m/s，过栅流速v2=0.9m/s，格栅间隙为e=8mm，采用人工清渣，格栅安装倾角为60°。栅前水深h设计流量为Q=Qmax2=0.19÷2=0.0.095Q=代入数据0.095=所以栅前水深ℎ=0.24m栅条间隙数nn=Qmax式中：n—栅条间隙数，个；Qa—格栅倾角度；e—栅条净间隙，此处取e=8mm；v—过栅流速，0.9m/s。将数值代入上式：n=Qmaxsin栅槽有效宽度BB=Sn−1式中：B—栅槽宽度，m；s—栅条宽度，m,取0.01m；n—栅条间隙数，个；e—栅条净间隙，此处e取8mm。将数值代入上式：B=Sn−1+en进水渠道渐宽部分的长度L1B1=进水渠道宽B1=0.47m，渐宽部分展开角V=QB则进水渠道渐宽部分长度L栅槽与出水渠道渐窄部分长度L2=L12=过栅水头损失h1ℎ0=式中：ℎg—重力加速度，9.81m/k—系数，一般k=3；ξ—阻力系数，与栅条断面形状有关，ξ当为矩形断面时，β=2.42。采用矩形断面β=2.42，ξ=βse4/3=2.42×(0.01/0.008)h1=kh0=kξ×v22gsinα=3×3.26×⑦栅后槽总高度H设栅前渠道超高ℎ2HH=ℎ+⑧栅槽总长度LL=L1+L⑨每日栅渣量WW=Qmax式中：W—每日栅渣量，W粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值；因为是粗格栅，所以W1=0.01m3/103m3代入各值W1=0.19×0.01720001000×2.3=0.059m所以采用人工清渣。4.4曝气沉砂池的设计4.4.1设计参数空气的供给量应保证在池中污水的旋流速度应达到0.25～0.3m/s之间。水平流速可取0.08-0.12m/s，一般取0.1m/s。最大时流量的停留时间为2～4min,处理雨天合流污水时为1-3min，如同时作为预曝气池使用，停留时间可取10-30min。4.4.2设计计算⑴总有效容积VV=60Qmax×t（4-9)式中：V—总有效容积，Qt—最大设计流量时的停留时间，min，取t=3min。将数值代入上式：V=60Qmax⑵池断面积AQmaxV式中：A—池断面积，V—最大设计流量是的水平前进速度，m/s，取V=0.1m/s。将数值代入上式：QmaxV⑶池总宽度BB=AH式中：B—池总宽度，m；H—有效水深，m,取H=2m。将数值代入上式：B=AH⑷每个池子宽度b，取n=2格，b=⑸池长LL=VA式中：L—池长，m。将数值代入上式：L=V⑹所需曝气量q(4-13）式中：q—所需曝气量，D—每m3污水所需曝气量,取D=0.2m3/m3。将数值代入上式：q=3600×0.2×0.19=136.8⑺沉砂斗所需溶积VT取1dV=72000maxx1T/kz105（4-14)=72000×0.19×3×1÷(2.3×10=0.18x⑻每个沉砂斗的容积Vo设每一格有2个砂斗，共4个砂斗V⑼沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a1=0.5m，斗壁与水平的倾角为60o，斗高h3=0.3m斗上口宽：α=2ℎ3=0.6÷1.428＋0.5=0.92m沉砂斗容积:V0=h3÷6（2a2＋2aa1＋2a12）（4-16）=0.5÷6（2×0.922＋2×0.92×0.5＋2×0.52）=0.20m3（略大于V=0.18m3，符合要求）⑽沉砂室高度H采用重力排砂，设池底坡度为0.06。坡向砂斗，超高h1=0.3mL2=L−2a/2=8.08则沉泥区高度为：ℎ3/池总高度:设超高h1=0.3m则H=ℎ1⑾空气管的计算在沉砂池上设一干管，每根干管上设4对配气管，共8条配气管则每根竖管上的供气量为：q沉砂池总平面面积为L×B=18×0.95=17.1选用YBM−2型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为2m直径为200mm，则需空气扩散器总数为：17.1÷2≈9个。4.5主体反应池的设计4.5.1设计计算（1).判断是否可采用A2/O法COD/TN=12＞8TP/BOD5符合要求。BOD5污泥负荷NBOD负荷取:0.15kgBOD5回流污泥浓度XR根据XR=106SVIr式中:SVI—污泥指数,取SVI=100。r—一般取1.2将数值代入上式：XR=106SVIr=106污泥回流比R=50%。混合液悬浮固体浓度X=R1+RXR=0.50.5+1×12000混合液回流比R内TN去除率ηTN=TN0−TNeT混合液回流比R1=ηTN1−为了保证脱氮效果，实际混合液回流比R1取350％⑵反应池容积V=QS0NX反应池总水力停留时间t=VQ=20006000各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1：1：3厌氧池水力停留时间t=15×7.92=1.584ℎ，V厌=15×2000=500缺氧池水力停留时间t=15×7.92=1.584ℎ，V缺=15×2000=好氧池水力停留时间t=35×7.92=4.752ℎ，V好=3⑶剩余污泥量W降解BOD生成的污泥量W1W1=Y(L0式中：Y—污泥增殖系数，取Y=0.6。将数值代入上式：W1=Y(S0内源呼吸作用而分解的污泥W2w2=kdX式中：kXXXw2=不可生物降解和惰性的悬浮物量（NVSS）W3，该部分占TSS约50%W3=剩余污泥产量WW=W1污泥含水率q设为99.2%剩余污泥量QS=8820.8%×1000=110.25m3/d污泥龄tsts=VXW=8.39d⑷反应池主要尺寸反应池总容积V=2000m3设反应池2组，单组池容V1=V2=1000m3有效水深h取2.0m单组有效面积s单=V1ℎ=1000÷2.0=500m取池宽B=3m，则Bℎ=52.5=2（介于1单组池长L=500/5=100采用5廊道式推流式反应池，每廊道长:L而L1B=取超高为0.5m，则反应池总高H=2.0+0.5=2.5m⑸反应池进、出水系统计算进水管单组反应池进水管设计流量Q1=Q2=60002=3000m3/d=0.042m3取管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A=Q1V=0.0420..8管径d=4Aπ=4×0.05253.14=0.26m取进水管管径DN300mm校核管道流速V=QA=0.0792m回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量Q取管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A=管径d=4Aπ=取进水管管径DN300mm⑹曝气计算①设计需氧量AOR碳化需氧量D1=Q(S0−S)=6000×=1131.22硝化需氧量D2=4.6=4.6×6000×（30-5）×1/1000-4.6×0.124×384=471kgO2/d反硝化脱氮产生的氧量D3NT=6000×17.1×11000D3=2.86总需氧量AOR=D1最大需氧量与平均需氧量之比为1.4，则AOR去除每1kgBOD5的需氧量=AORQS0−S=1308.826000②标准需氧量氧转移效率EA=20%，计算温度SOR=AOR.Cs式中ρ——气压调整系数，ρ=现在地区实际汽压1.013×105，工程所在地区实际大气压约为1.013×105Csm(T)—设计水温T℃时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，mg/L；α—污水传氧速率与清水传氧速率之比，取0.82；β—污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取0.95。查表得水中溶解氧饱和度CS（20）=9.17mg/L，CS（30）=7.63mg/L空气扩散气出口处绝对压为Pb=1.013×105+9.8×10=1.013×105+9.8×103×4=1.405×105Pa空气离开好氧反应池时氧的百分比：Qt=211−EA79+211−好氧反应池中平均溶解氧饱和度：Csm25=CS25标准需氧量为：SOR=1308.82×9.170.820.95×1×9.22−2相应最大时标准需氧量：SO好氧反应池平均时供气量GS=SOR0.3EA×100最大时供气量（7）污泥回流设备污泥回流比R=100%污泥回流量QR=RQ设回流污泥泵房2座，内设3台潜污泵（2用1备）单泵流量QR总=12Q水泵扬程根据竖向流量确定（8）混合液回流设备①混合液回流泵混合液回流比R内=200%混合液回流量QR=RQ=设混合液回流泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备）单泵流量QR总=12QR=②混合液回流管回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。混合液回流管设计流量Q6=R内Q2=2×0.0417=0.0833m3/s泵房进水管设计流速采用v=0.8m/s管道过水断面积Q6V=0.0833管径4Aπ=4×0.1043.14=取进水管管径DN400mm校核管道流速泵房压力出水总管设计流量Q设计流速采用v=1.2m/s管道过水断面积A=Q7V=0.0833管径4Aπ=4×0.0693.14取进水管管径DN300mm4.6辐流式二沉池的设计4.6.1设计参数池子直径与有效水深之比宜为6～12。池子直径不宜小于16m。池底坡底不宜小于0.05。4.6.2设计计算⑴每座沉淀池表面积A1和池径DA1=D=4A式中：AD—每池直径，m；n—池数；q取q0=1.0m3/(m2.h)，n=1将数值代入上式：AD=4A1π⑵有效水深h2ℎ2=q式中：ℎt—沉淀时间。取沉淀时间t=3hℎ2=Dℎ2⑶沉淀池总高度HH=式中：ℎℎℎℎ每池每天污泥量W1W1=其中S取0.5L/（p.d），由于用机械排泥，所以污泥在斗内贮存时间用4h，N为设计人口5000。∴W1=SNt1000n设池底进向坡度为0.05污泥斗底部直径污泥斗容积V1=πh5（r12+r1r2+r22）(4-44)h5=(r1-r2)tanα=(2-1)tg60°=1.7mV1=πh5/3×（r12+r1r2+r22）=12.46m3坡底落差ℎ4=（R−r=（5−2）×0.05=0.15m，R=D/2因此，池底可贮存污泥的体积为:V2=πh4/4×（r12+r1r2+r22）=13.78m3共可贮存污泥体积为V1沉淀池总高度H=ℎ=7.15m⑷沉淀池周边处的高度为2.进水系统计算（1）进水管的计算单池设计污水流量Q=6000Q单=Q进水管设计流量Q进==0.125m/s(2)进水竖井进水井采用D出水口尺寸0.45×1.2m2,共四个沿井壁均匀分布出水口流速v3.出水部分设计(1)出水设置计算

采用900三角堰出水槽双侧集水，出水槽沿池壁环形布置，环行槽中水流由左右两侧汇入出水口。

每侧流量:

Q=0.0415/s

设集水槽底宽B=0.0.5m;集水槽中水流速度v=0.6m/sℎ终=集水槽内临界水深ℎk=3α式中α为系数，一般取1.0集水槽起点水深ℎ起=32由计算得槽内水深0.33m，取超高0.3m则集水槽总高为0.63m（2）出水堰计算采用出水三角堰（900）,堰上水头（三角口底部至上游水面的高度）H1=0.05m（H2O）每个三角堰的流量q1=1.343三角堰个数n1=三角堰中心距L1=4.排泥部分设计（1）单池污泥量回流污泥量QR=剩余污泥量QS=∆X式中：Y为污泥差率系数，生活污水一般取0.5～0.65（取0.5）Kd为污泥自身氧化率，生活污水一般取0.05～0.1（取0.05）Xv=f.X=0.75×4000=3000mg/L=3Kg/Xr=r×根据计算QS=∆Xf×Xr=YS0Q泥总=（2）集泥槽沿整个池径为两边集泥，故设计流量为q=Q单2=3002集泥槽宽b=0.9q0.4=0.25起点水深ℎ1=0.75b=0.188终点泥深ℎ2=1.25b=0.3134.7接触池与加氯间采用隔板式接触反应池1．设计参数设计流量：Q=0.083m/s水力停留时间：T=0.5ℎ=30min设计投氯量为：ρ＝4.0mg/L平均水深：ℎ=2.5m隔板间隔：b=4m2．设计计算（1）接触池容积：V=QT=0.083×30×60=149.4m3所以表面积A=Vℎ=149.42.5=隔板数采用2个，则廊道总宽为B=(2+1)×4=12m接触池长度L=AB=59.76长宽比Lb=实际消毒池容积为V/池深取2.5＋0.3＝2.8m(0.3m为超高)经校核均满足有效停留时间的要求（2）加氯量计算：设计最大加氯量为ρmaxω=ρmaxQ=1.454选用3台REGAL−2100型负压加氯机（2用一备），单台加氯量0.6kg/ℎ4.8浓缩池的设计本次设计采用重力浓缩池，在前面已经算出日产剩余污泥量为：Q=100∆x100−Pρ式中：Q—污泥量，P—污泥含水率，%；取P=99.0%（固体浓度为6kg/Q=100×954100−99×1000=95.4⑴浓缩池面积A根据查固体通量经验值，污泥固体通量选用40kg/(m2.d)。浓缩池面积A=QC0G式中：Q—污泥量，CoG—污泥固体通量，kg/(mA=QC0G=95.4×1040⑵浓缩池直径D=4设计采用n=2个圆形辐流池。单池面积A1=浓缩池直径D=4A1π⑶浓缩池深度H浓缩池工作部分的有效水深h2=QT24A式中：T—浓缩时间，ℎ，取T=15ℎh2=超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20,污泥斗下底直径D1=1.0m，上底直径D2=2.5m。池底坡度造成的深度ℎ4=(污泥斗高度ℎ5=(浓缩池深H=ℎ=0.3+2.5+0.3+0.25+1.3=4.65m污泥浓缩池下设两台离心泵，一备一用，基本参数如表43。表43水泵基本参数型号流量Q（m3/h）扬程H（m）功率N（kW）SLW25-1104150.55水泵出水管管径取DN=40(mm)4.9污泥贮泥池的设计进泥量：两座，每座设计进泥量为QW=954÷2=477m3/d贮泥时间：T=15h单个池容为：V=QWT=477×15÷20=357.75m3（4-71)贮泥池尺寸（将贮泥池设计为正方形），L×B×H=3.5×3.5×3.5(4-72)有效容积V=42.8754.10脱水间

1、压滤机

过滤流量357.75m3/h

设置2台压滤机，每台工作6h，则每每台压滤机处理量Q=357.75/(