塔吊基础施工方案48835

福州鲁能花园项目施工总承包工程1#、3#、4#塔吊基础施工方案目录TOC\o"1—3"\h\z\u第一章编制依据 13。1塔吊选型 1HYPERLINK\l”_Toc454455062"3.2塔吊技术参数 1HYPERLINK\l”_Toc454455063”3。3塔吊自重 3HYPERLINK\l”_Toc454455064”第四章塔吊基础型式 4第五章QTZ80塔吊基础的计算书 4_Toc454455068”第六章基础制作 17_Toc454455070”6。2施工部署 17HYPERLINK\l”_Toc454455071"6.3质量保证措施 18HYPERLINK\l”_Toc454455072"6。4安全保证措施 18第七章附图 19HYPERLINK\l”_Toc454455074”7.1塔吊基础平面定位图 19HYPERLINK\l”_Toc454455075”7。2承台剖面图、配筋表 21第一章编制依据序号类别文件名称编号1技术规范《建筑桩基技术规范》JGJ94—20082《建筑施工手册》第五版3《塔式起重机基础工程设计施工手册》中国建筑工业出版社4《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115《混凝土结构设计规范》GB50010—20106《塔式起重机安全规程》GB5144-20067安全技术规程《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—20128《塔式起重机操作使用规程》JG/T100—19999塔吊说明书（QTZ80）TC6013—6塔式起重机使用说明书TC6013—6—C410施工图纸福州鲁能花园项目施工总承包工程施工图纸建施、结施第二章工程概况2.1工程建设概况表工程名称福州鲁能花园项目施工总承包工程工程性质住宅建设规模4。3亿工程地址福州市南平东路与秀峰路以北，厦坊路以东。总占地面积约5万㎡总建筑面积262145。96㎡建设单位福州鲁能地产有限公司项目承包范围合同及图纸范围内的施工内容设计单位厦门佰地建筑设计有限公司主要分包工程/勘察单位厦门地质工程勘察院合同要求质量至少1栋取得闽南杯监理单位厦门协诚工程建设监理有限公司工期1＃～4#，总工期613天；5＃～9#,总工期611天；10＃～11＃，总工期613天;总承包单位中建八局第一建设有限公司安全《福州市安全文明观摩工地》工程主要功能或用途住宅第三章塔吊选型及相关参数信息3.1塔吊选型现场1#、3#、4＃楼选用3台（QTZ80）TC6013A—6塔吊,具体位置见附图一：塔吊平面布置图。选取最高4#楼塔吊进行塔吊桩基础验算。3。2塔吊技术参数表3。2—1TC6013塔式起重机起重特性表60米工作幅度2。5~17。520252831。8323538起重量（t)两倍率3。002.982。672。41四倍率6。005.134。353。753。282。902.592。3460米工作幅度40454850555860起重量(t）两倍率2。251。931。771.681.471。361。30四倍率2.181.861.701.611.401。291.23表3.2—2TC6013塔式起重机技术性能表1机构工作级别起升机构M4回转机构M5牵引机构M4公称起重力矩KN。m800起重工作幅度m最小2.5最大60最大工作高度m固定式附着式46m220最大起重量t6起升机构型号QE680D（带强制通风）倍率α=2α=4起重量/速度t/m/min1。5/803/403/406/202倍率最低稳定下降速度m/min≤5功率KW24/24牵引机构速度m/min0～55功率KW4。0回转机构速度m/min0～0.8功率KW5.5×2顶升机构速度m/min0。7功率KW7.5工作压力MPa25平衡重最大工作幅度m30354045505560重量（t)8。559。9511。412.814.215.6517。05其他电机总功率kw39（不包括液压系统）最大工作风压Pa250（折合风速20m/s）最大非工作风压Pa800（折合风速20m/s）允许工作温度℃-20～+40表3。2—3TC6013塔式起重机技术性能表2起升机构型号QE680D(带强制通风）电动机型号YZRDW225M—4/8功率(kw）24/24转速(r/min)1420/725卷筒最大容绳量(m)440缠绳层数（层）6转速（r/min）45。3/90。6制动器型号YWZ3—315/45-16额定制动力矩(N·M）630钢丝绳规格6×29Fi+IWR-13-1770最大线速度m/min160最大牵引力N17500减速机型号J610牵引机构型号BP40电动机型号YEJ112M—4B5功率（kw)4.0转速（r/min）1430钢丝绳慢速(m/min)7.5低速(m/min）2。5高速(m/min)50型号6×19-7.7-1550—右交最大牵引力（N）5680回转机构电动机型号YTW112M—4B5功率（kw）4。0转速(r/min）0～1440减速机型号XX5—100。195CA—12/16传动比195输出端齿轮参数模数m12齿数z16变位系数x+0。5顶升机构电动机型号Y132功率(kw）7.5转速（r/min)1440液压泵站型号TYQ80G流量（l/min）14工作压力（Mpa）25顶升油缸缸/杆直径（mm）160/110最大顶升力(t)50顶升速度（m/min）0.73.3塔吊自重选取塔吊安装高度最大的4＃楼塔吊验算：序号名称重量（kg)合计1固定基节B125012502标准节B2×123024603标准节A22×940385404爬升架400040005回转总成420042006司机室5005007回转塔身110011008塔顶150015009平衡臂总成6500650010一块平衡重285028501160米起重臂总成770077001260米起重臂平衡重4×2850+2计84800kg支腿固定式地基基础荷载：（TC6013塔吊说明书提供)荷载工况（KN)（KN）(KN。m）（KN.m）工作工况22.8684.52152402非工作工况97624.52695.10.0第四章塔吊基础型式根据图纸及现场情况,1#塔吊基础采用3根PHC500AB125和相邻1个2桩承台、1个1桩承台组合成一个大承台；3＃塔吊基础采用3根PHC500AB125和1个2桩承台组合成一个大承台;4＃塔吊基础采用4根PHC-600—130A和相邻1个2桩承台组合成一个大承台。塔吊基础桩按照正式桩要求进行施工.塔基承台的要求:(1)混凝土强度等级C35。（2）混凝土深度应大于1350mm。（3）混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/500.（4)预埋螺栓采用原厂生产的16根M39高强地脚螺栓，地脚螺栓露出砼135mm。(5)塔吊基础的配筋按照厂家给配筋做法。第五章QTZ80塔吊基础的计算书5。1四桩承台计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—20092、《混凝土结构设计规范》GB50010—20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011二、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m）40塔机独立状态的计算高度H（m）46塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m)1.8三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)848起重荷载标准值Fqk(kN）60竖向荷载标准值Fk（kN）908水平荷载标准值Fvk(kN）40倾覆力矩标准值Mk（kN·m）900非工作状态竖向荷载标准值Fk’（kN)848水平荷载标准值Fvk'（kN）50倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）14002、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN）1.35Fk1＝1。35×848＝1144。8起重荷载设计值FQ（kN）1。35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F（kN）1144.8+81＝1225。8水平荷载设计值Fv（kN）1。35Fvk＝1。35×40＝54倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1。35×900＝1215非工作状态竖向荷载设计值F’（kN)1.35Fk’＝1。35×848＝1144。8水平荷载设计值Fv'(kN）1。35Fvk’＝1。35×50＝67。5倾覆力矩设计值M'（kN·m)1。35Mk＝1.35×1400＝1890四、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h（m）1.35承台长l（m)5.5承台宽b(m）5。5承台长向桩心距al(m)4.5承台宽向桩心距ab（m）4。5桩直径d（m）0。6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h’(m）0承台上部覆土的重度γ’(kN/m3）19承台混凝土保护层厚度δ（mm）50配置暗梁否HYPERLINK”D：\\ProgramFiles（x86)\\CSC2014\\OutPut\\基础布置图。dwg”基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ'）=5。5×5。5×（1。35×25+0×19）=1020。938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1。35Gk=1。35×1020。938=1378。266kN桩对角线距离：L=（ab2+al2)0。5=（4。52+4.52）0。5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下:Qk=（Fk+Gk）/n=(848+1020。938)/4=467.234kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L=(848+1020.938）/4+（1400+50×1.35）/6.364=697。83kNQkmin=（Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(848+1020。938）/4—(1400+50×1。35)/6.364=236.639kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L=(1144.8+1378.266)/4+（1890+67。5×1.35）/6.364=942。07kNQmin=（F+G）/n—（M+Fvh）/L=(1144。8+1378。266）/4—(1890+67.5×1。35)/6。364=319。463kN五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0。85桩混凝土自重γz（kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm）40桩入土深度lt(m）25桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性地下水位至地表的距离hz（m）0承台埋置深度d(m）1。35是否考虑承台效应否土名称土层厚度li（m)侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥1351000.7—杂填土222000。7—粘性土7.4243400.7—粉土4。5182000。7—杂填土222000。7—1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长:u=πd=3。14×0.6=1。885m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0。62/4=0.283m2Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap=1.885×（11。65×5+2×2+7.4×24+3.95×18）+200×0。283=642.676kNQk=467.234kN≤Ra=642.676kNQkmax=697.83kN≤1。2Ra=1。2×642.676=771。211kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=236.639kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积:Aps=nπd2/4=16×3.142×92/4=1018mm2（1）、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=942。07kN桩身结构竖向承载力设计值:R=2700kN满足要求！（2）、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=236.639kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@150承台底部短向配筋HRB400Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400Φ25＠150承台顶部短向配筋HRB400Φ25＠1501、荷载计算承台有效高度：h0=1350—50—25/2=1288mmM=（Qmax+Qmin）L/2=（942。07+（319。463））×6.364/2=4014。173kN·mX方向：Mx=Mab/L=4014。173×4。5/6。364=2838。449kN·mY方向：My=Mal/L=4014.173×4.5/6。364=2838.449kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1144.8/4+1890/6。364=583.185kN受剪切承载力截面高度影响系数:βhs=（800/1288）1/4=0。888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=（ab—B-d)/2=(4。5—1。8—0.6）/2=1。05ma1l=（al-B—d）/2=（4.5—1。8-0。6)/2=1.05m剪跨比:λb'=a1b/h0=1050/1288=0。815,取λb=0。815;λl'=a1l/h0=1050/1288=0.815,取λl=0.815;承台剪切系数：αb=1。75/（λb+1)=1。75/(0。815+1)=0。964αl=1.75/（λl+1)=1。75/（0。815+1)=0。964βhsαbftbh0=0。888×0。964×1.57×103×5。5×1。288=9518。777kNβhsαlftlh0=0。888×0。964×1。57×103×5。5×1。288=9518.777kNV=583.185kN≤min（βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=9518。777kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1。288=4.376mab=4。5m〉B+2h0=4。376m，al=4.5m〉B+2h0=4.376m角桩内边缘至承台外边缘距离:cb=（b—ab+d）/2=（5。5-4.5+0。6）/2=0。8mcl=(l—al+d）/2=(5。5—4.5+0.6)/2=0.8m角桩冲跨比：：λb'’=a1b/h0=1050/1288=0.815，取λb=0。815；λl'’=a1l/h0=1050/1288=0。815，取λl=0。815；角桩冲切系数：β1b=0。56/(λb+0.2)=0.56/（0.815+0。2）=0.552β1l=0.56/（λl+0。2）=0.56/（0。815+0.2)=0。552［β1b（cb+alb/2)+β1l（cl+all/2）］βhp·ft·h0=[0。552×（0。8+1.05/2）+0。552×(0。8+1。05/2）］×0。954×1570×1。288=2820.425kNNl=V=583。185kN≤[β1b（cb+alb/2）+β1l(cl+all/2)］βhp·ft·h0=2820。425kN满足要求！4、承台配筋计算（1）、承台底面长向配筋面积αS1=My/（α1fcbh02）=2838.449×106/(1。03×16。7×5500×12882）=0.018ζ1=1—(1—2αS1）0。5=1-（1—2×0.018）0.5=0。018γS1=1-ζ1/2=1-0。018/2=0。991AS1=My/(γS1h0fy1)=2838。449×106/（0。991×1288×360）=6178mm2最小配筋率：ρ=max（0。2,45ft/fy1）=max（0。2，45×1。57/360）=max（0.2，0.196）=0.2％梁底需要配筋：A1=max（AS1,ρbh0）=max（6178,0。002×5500×1288）=14168mm2承台底长向实际配筋:AS1’=18490mm2≥A1=14168mm2满足要求！（2）、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/（α2fcbh02）=2838.449×106/（1。03×16。7×5500×12882）=0。018ζ2=1-（1—2αS2）0。5=1—(1—2×0。018）0。5=0。018γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0。991AS2=Mx/(γS2h0fy1)=2838。449×106/（0.991×1288×360）=6178mm2最小配筋率：ρ=max（0。2，45ft/fy1）=max（0。2，45×1.57/360）=max（0。2，0.196)=0。2％梁底需要配筋:A2=max（9674，ρlh0)=max（9674，0。002×5500×1288）=14168mm2承台底短向实际配筋：AS2’=18490mm2≥A2=14168mm2满足要求！（3）、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=18490mm2≥0.5AS1'=0.5×18490=9245mm2满足要求！（4）、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋:AS4'=18490mm2≥0.5AS2’=0.5×18490=9245mm2满足要求!(5）、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10＠500.七、配筋示意图HYPERLINK”D：\\ProgramFiles（x86）\\CSC2014\\OutPut\\上承台配筋图。dwg”承台配筋图HYPERLINK”D：\\ProgramFiles(x86）\\CSC2014\\OutPut\\桩配筋图。dwg”桩配筋图5。2五桩承台计算书一、计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94—20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011二、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40塔机独立状态的计算高度H(m)46塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m)1.8三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN)848起重荷载标准值Fqk(kN）60竖向荷载标准值Fk（kN)908水平荷载标准值Fvk（kN）40倾覆力矩标准值Mk(kN·m）900非工作状态竖向荷载标准值Fk’（kN）848水平荷载标准值Fvk’（kN)50倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）14002、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1。35Fk1＝1.35×848＝1144。8起重荷载设计值FQ（kN）1。35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F（kN）1144。8+81＝1225.8水平荷载设计值Fv（kN）1。35Fvk＝1.35×40＝54倾覆力矩设计值M（kN·m）1.35Mk＝1。35×900＝1215非工作状态竖向荷载设计值F’（kN）1.35Fk'＝1。35×848＝1144。8水平荷载设计值Fv’（kN）1。35Fvk’＝1.35×50＝67。5倾覆力矩设计值M’（kN·m)1。35Mk＝1.35×1400＝1890四、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h（m)1。35承台长l（m)5.5承台宽b(m）5。5承台长向桩心距al(m）4。5承台宽向桩心距ab（m)4。5桩直径d（m)0.5承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC（kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m）0承台上部覆土的重度γ’（kN/m3）19承台混凝土保护层厚度δ（mm)50配置暗梁否HYPERLINK”D:\\ProgramFiles（x86）\\CSC2014\\OutPut\\基础布置图。dwg”基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl（hγc+h'γ')=5。5×5。5×（1。35×25+0×19)=1020。938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1。35Gk=1.35×1020.938=1378。266kN桩对角线距离:L=（ab2+al2）0.5=(4.52+4。52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk）/n=（848+1020。938）/5=373。788kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L=（848+1020。938）/5+(1400+50×1.35)/6。364=604.383kNQkmin=（Fk+Gk）/n—（Mk+FVkh)/L=（848+1020.938）/5-（1400+50×1.35)/6。364=143。192kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=（F+G)/n+（M+Fvh）/L=（1144。8+1378.266）/5+（1890+67.5×1。35)/6.364=815.917kNQmin=(F+G）/n—（M+Fvh)/L=（1144。8+1378。266)/5-（1890+67。5×1。35)/6。364=193。309kN五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0。85桩混凝土自重γz（kN/m3）25桩混凝土保护层厚度б（mm）40桩入土深度lt（m）25桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性地下水位至地表的距离hz（m)0承台埋置深度d(m）1。35是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa）淤泥1351000.7—杂填土222000。7-粘性土7。4243400。7-粉土4。5182000。7—杂填土222000。7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3。14×0。5=1.571m桩端面积：Ap=πd2/4=3。14×0。52/4=0.196m2Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap=1.571×（11.65×5+2×2+7。4×24+3。95×18）+200×0。196=527.709kNQk=373。788kN≤Ra=527.709kNQkmax=604。383kN≤1。2Ra=1。2×527。709=633.251kN满足要求!2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=143。192kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积:Aps=nπd2/4=12×3。142×92/4=763mm2(1）、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:Q=Qmax=815.917kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！（2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=143.192kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ32@150承台底部短向配筋HRB400Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400Φ25@150承台顶部短向配筋HRB400Φ25@1501、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50—32/2=1284mmM=（Qmax+Qmin）L/2=(815.917+(193。309）)×6。364/2=3211。338kN·mX方向:Mx=Mab/L=3211。338×4。5/6。364=2270.759kN·mY方向:My=Mal/L=3211。338×4.5/6。364=2270。759kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1144。8/5+1890/6.364=525。945kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1284）1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:a1b=（ab-B—d）/2=（4。5—1。8-0。5）/2=1。1ma1l=(al—B—d）/2=（4。5-1。8-0.5）/2=1。1m剪跨比：λb’=a1b/h0=1100/1284=0。857,取λb=0.857；λl'=a1l/h0=1100/1284=0.857，取λl=0。857；承台剪切系数：αb=1。75/(λb+1)=1。75/（0.857+1)=0.943αl=1。75/（λl+1)=1。75/(0.857+1)=0.943βhsαbftbh0=0。888×0。943×1。57×103×5。5×1。284=9284。434kNβhsαlftlh0=0.888×0。943×1。57×103×5。5×1.284=9284。434kNV=525。945kN≤min（βhsαbftbh0，βhsαlftlh0）=9284。434kN满足要求!3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1。284=4.368mab=4。5m>B+2h0=4.368m,al=4.5m〉B+2h0=4.368m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=（b—ab+d）/2=(5.5-4。5+0。5)/2=0.75mcl=（l—al+d)/2=（5。5-4.5+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：:λb'’=a1b/h0=1100/1284=0.857，取λb=0.857；λl'’=a1l/h0=1100/1284=0。857,取λl=0。857；角桩冲切系数：β1b=0。56/(λb+0。2）=0。56/（0。857+0。2）=0.53β1l=0。56/（λl+0。2)=0。56/(0.857+0。2)=0。53[β1b(cb+alb/2）+β1l（cl+all/2）］βhp·ft·h0=[0.53×(0。75+1。1/2）+0.53×（0。75+1。1/2)］×0。954×1570×1.284=2650。327kNNl=V=525.945kN≤［β1b(cb+alb/2）+β1l（cl+all/2）]βhp·ft·h0=2650.327kN满足要求！4、承台配筋计算（1）、承台底面长向配筋面积αS1=My/（α1fcbh02）=2270。759×106/（1.03×16.7×5500×12842）=0.015ζ1=1—（1—2αS1)0。5=1-(1-2×0。015)0.5=0。015γS1=1-ζ1/2=1—0。015/2=0。993AS1=My/（γS1h0fy1）=2270.759×106/（0.993×1284×360)=4949mm2最小配筋率：ρ=max（0。2,45ft/fy1）=max（0。2,45×1。57/360)=max（0。2，0。196)=0。2％梁底需要配筋:A1=max（AS1，ρbh0)=max（4949,0.002×5500×1284)=14124mm2承台底长向实际配筋：AS1'=30294mm2≥A1=14124mm2满足要求!(2）、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/（α2fcbh02)=2270。759×106/（1。03×16.7×5500×12842)=0。015ζ2=1—（1—2αS2）0。5=1—（1—2×0。015）0。5=0。015γS2=1—ζ2/2=1-0.015/2=0.993AS2=Mx/（γS2h0fy1）=2270。759×106/（0.993×1284×360）=4949mm2最小配筋率:ρ=max(0。2，45ft/fy1)=max（0。2，45×1.57/360）=max（0.2，0。196)=0。2％梁底需要配筋：A2=max（9674，ρlh0)=max（9674,0。002×5500×1284）=14124mm2承台底短向实际配筋：AS2’=18490mm2≥A2=14124mm2满足要求！（3）、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3’=18490mm2≥0。5AS1'=0。5×30294=15147mm2满足要求！(4）、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4’=18490mm2≥0.5AS2’=0。5×18490=9245mm2满足要求！（5）、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500.七、配筋示意图HYPERLINK”D：\\ProgramFiles（x86)\\CSC2014\\OutPut\\上承台配筋图。dwg”承台配筋图HYPERLINK”D：\\ProgramFiles（x86）\\CSC2014\\Ou