和合家园配套道路工程二期（6号路）-二标段道路施工图设计说明

和合家园配套道路工程二期（6号路）-二标段道路施工图设计说明1、工程概况1.1项目区位和合家园配套道路工程二期地处重庆龙盛片区北部龙兴工业园内，位于盛唐路以东，H2路以南、两江大道以西及寨子路以北的围合区域。目前项目周边随着重庆理工大学与和合家园地产入驻，片区日益开发成熟；但目前周边路网建设仍以构建骨架路网为主，因此急需对项目所在片区补充城市毛细血管，承担居住，办公服务性的通勤客流，进一步为和合家园D组团及周边地块开发提供条件。和合家园配套道路工程二期共包含3条道路：5号路、6号路及7号路，均为支路，本次设计为其中的6号路。1.2工程规模及设计范围6号道路起于2号道路，自西向东依次与1号道路、7号路平交，终点下穿两江大道。由于6号道路远期向东延伸接庙复路，庙复路正在建设，设计需考虑远期与庙复路联通。因此，本次设计道路平纵线型研究范围延伸至与庙复路交叉口，研究范围内道路全长1292.646m。本项目和合家园配套道路工程二期（6号路）设计设计范围为K0+000~K0+880，全长880m；道路等级为城市支路，双向两车道，设计车速30km/h，K0+000~K0+477.280段标准路幅宽度为16m，K0+477.280~K0+880段标准路幅宽度为14m。1.3主要设计内容本施工图设计内容包括：道路工程、结构工程、排水工程、综合管网、照明工程、绿化工程以及交通工程等的设计工作，共分五册。其中第一册：《道路工程》，第二册《岩土工程》：第三册：《管网及照明工程》，第四册：《交通工程》，第五册：《绿化工程》。本章节为第一册《道路工程》部分。1.4其他情况说明1）本次设计施工图根据业主2024年5月实测管线地形图进行重新设计，本次设计土石方（含地块范围内）均纳入本项目实施范围。边坡防护工程、坡顶防护工程以及临时截排水沟工程暂计入本项目，根据地块实施的时序及标高进行相应的调整，工程量以现场收方为最终计量依据。2）本项目设计桩号K0+800~K0+880下穿现状两江大道段已完成施工，根据最终实施的范围，剩下的未实施部分（隧道装饰、交通工程、照明工程）等均纳入本次设计二标段实施范围。2、设计依据及采用标准规范2.1设计依据1）与业主签订的设计合同2）《重庆市两江新区龙盛片区总体规划（2010—2020年）》3）《两江新区龙盛片区控制性详细规划》（中间成果）4）《和合家园D组团配套道路工程施工图文件》（重庆市政设计研究院2016.09）5）《两江大道北延伸段道路工程规划竣工核实测量资料》6）龙盛水系规划成果7）本项目范围内的1:500实测地形图（2024年5月实测地形图）8）《庙复路施工图设计资料》（厦门市政工程设计院2019.03）9）《龙兴园区路桥项目设计导则》(20210611)10）《关于和合家园配套道路工程二期初步设计技术咨询的函》（渝两江建函【2021】45号）11）《关于和合家园配套道路工程二期初步设计的批复》（渝两江建审【2021】36号）12）《关于和合家园配套道路工程二期初步设计对轨道交通影响的转向审查意见》（渝建轨建控审【2021】115号）13）《和合家园二期道路配套工程（6号道路）工程地质勘察报告（一次性勘察）》（中兵勘察设计研究院有限公司2020.02）14）业主提供的两江2021-01-048-070和合家园配套道路工程二期6号路实测纵横断面测量（2021.04）15）《重庆轨道四号线建设运营有限公司关于和合家园配套道路工程二期（6号路）与轨道相关问题的复函》（渝轨四函﹝2020﹞39号）16）重庆市城乡建设委员会《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》（渝建发〔2010〕166号）17）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（中华人民共和国住建部令第37号）18）重庆市城乡建设委员会《关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》渝建发〔2014〕16号19）《重庆市危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》20）重庆市住房和城乡建设委员会关于发布《重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告（2019年版）》的通知（渝建发〔2019〕25号）2.2采用标准规范《道路工程制图标准》（GB50162-92）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（2016版）《城市道路交通工程项目规范》（GB55011-2021）《建筑与市政工程无障碍通用规范》（GB55019-2021）《城市道路路线设计规范》（CJJ193-2012）《城市地下道路工程设计规范》（CJJ221-2015）《城市道路交通规划及路线设计规范》（DBJ50-064-2007）《城市道路交叉口设计规程》（CJJ152-2010）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）《公路软土地基路堤设计与施工技术细则》（JTG/TD31-02-2013）《公路沥青路面设计规范》（JTGD50-2017）《城市道路橡胶沥青路面技术规程》（DBJ50/T-237-2016）《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTGD40-2011）《透水砖路面技术规程》（CJJ/T188-2012）《人工砂混凝土应用技术规程》CGJ/T241-2011《无障碍设计规范》（GB50763-2012）《公路路基施工技术规范》（JTG/T3610-2019）《公路路面基层施工技术细则》（JTG/TF20-2015）《公路沥青路面施工技术规范》（JTGF40-2004）《公路水泥混凝土路面施工技术细则》（JTG/TF30-2014）《城市道路交通设施设计规范》（GB50688-2011）（2019版）《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81-2017）《公路交通安全设施设计细则》（JTG/TD81-2017）《路面防滑涂料》（JT/T712-2008）《公路土工合成材料应用技术规范》（JTG/TD32-2012）《玻璃纤维土工格栅》（

GB/T21825-2008）《道路用抗车辙剂沥青混凝土》（GB/T29050-2012）《公路工程土工合成材料土工布第1部分：聚丙烯短纤针刺非织造土工布》（JT∕T992.1-2015）《公路工程土工合成材料土工格栅第1部分：钢塑格栅》（JT_T925.1-2014）《公路工程土工合成材料土工布第2部分：聚酯玻纤非织造土工布（JT/T992.2-2017

）《路面裂缝贴缝胶》（JT∕T969-2015）《沥青加铺层用聚合物改性沥青抗裂贴》（JT∕T971-2015）《重庆市城市道路工程施工质量验收规范》（DBJ50/T-078-2016）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（2017年版）《建筑施工土石方工程安全技术规范》（JGJ180-2009）2.3对规范强制性条文执行情况本次设计项目均满足设计规范强制性条文。3、对上阶段论证及审查意见的执行情况3.1设计过程简述1）2017年4月，我院中标后，便组织人员踏勘现场，展开相关研究工作。2）2017年5月，报送第一版方案。3）2017年6月，针对工程中6号路下穿两江大道节点问题向规划局对接。4）2017年7月，针对工程中7号路穿越重庆市重点保护文物普福石庙向规划局对接。5）2019年10月，经过与轨道四号线二期相关单位及规划局沟通对接后确定了本项目设计方案。6）2019年11月，在规划局两江分局召开了本项目的方案评审会。7）2020年3月12日，在两江新区经济运行局召开了本项目的可研评审会。8）2020年5月-2021年3月，提交本项目的初步设计文件，召开了专家评审会，根据专家意见修改初设文件，并取得了初步设计批复。9）2021年4月，开展本项目的施工图设计。10）2024年5月，完成根据实测地形图的修编施工图。3.2上阶段审查意见的执行情况3.2.1初设阶段审查意见及执行情况（1）结合交通流量分析，完善交叉口渠化设计，建议支路交叉点处设置展宽车道。执行情况：本次设计的6号路相交道路为支路或次干路，结合交通流量分析，6号路路段交通量较小，交叉口转向交通均较小；同时，沿线部分地块已发件，根据业主意见其他未发件地块已锁定，均按道路红线进行控制，故交叉口均无展宽的条件，综合分析，故设计不考虑对道路进行展宽。（2）补充大纵坡段交通安全设施设计；大纵坡段应控制地块开口。执行情况：已在设计中对大纵坡下坡段设置薄层抗滑层，同时在交通工程中相应设置交通标志牌；对于大纵坡路段建议后期由规划控制地块开口。（3）复核6号路K0+380-K0+800段管槽开挖对边坡稳定的影响，完善7号路K0+110-K0+370段左侧倾向坡支护设计。执行情况：①经复核，桩号K0+380~K0+630段边坡不受影响；桩号K0+630~K0+880段边坡受影响，设计考虑永久后退边坡，采用于人行道外侧增设绿化带的方式，以保证道路永久边坡稳定性不受管道沟槽开挖范围影响。②结合地勘报告《合家园配套道路工程二期（5号路7号路）工程地质勘察报告（一次性勘察）》中第5.4.3条评价，7号路K0+110~K0+370段左侧顺向边坡为顺层坡，岩层面倾角为12°，经计算复核按设计坡率1:0.75坡率法放坡后边坡稳定性系数为1.59大于1.30，边坡处于稳定状态。（4）复核实施本项目对现状管线的影响，补充对现状管线的保护方案设计。执行情况：实施本项目对现状管线存在影响，已做了各处现状管线的处理（保护或迁改）的施工图设计，具体详见第三册《管网及照明工程》。（5）优化顶管工作井平面间距，降低工程造价。执行情况：已在施工图设计中优化，具体详见第三册《管网及照明工程》。（6）复核6号路下穿道排水边沟的过水能力，建议在进口处设置截水设施。执行情况：经复核采用整段边沟排水能满足排水需求。6号路地通道进口处，道路坡度由陡到缓，对行车舒适性有影响，若进口处再增设横向排水沟，则更加影响行车舒适性；地通道出口处横向通过沉砂井、雨水管道连接、排水。具体详见第三册《管网及照明工程》。（7）严格按照渝两江管办发【2018】70号文件要求完善道路沥青面层、排水管网等设计。执行情况：根据审查意见完善道路沥青面层、排水管网等设计，道路沥青面层采用橡胶沥青，排水管网详见第三册《管网及照明工程》。（8）按照渝建【2016】473号文要求，进一步完善供水管网和市政消火栓设计。执行情况：已在施工图设计中完善，具体详见第三册《管网及照明工程》。（9）合理设置低影响开发LID设施，年径流总量控制率、年径流污染物去除率等指标应满足《重庆市主城区海绵城市专项规划》及《两江新区海绵城市近建区修建性详细规划》的相关要求。执行情况：已在施工图设计中完善，具体详见第三册《管网及照明工程》。3.2.2高边坡方案评估意见及执行情况1）评估结论推荐的边坡综合治理方案：“桩板式挡墙、锚杆挡墙、分级放坡、坡面防护、坡顶坡脚设截排水系统”基本可行。2）意见执行情况（1）收集坡顶既有建（构）筑物的基础、荷载及地面堆载情况，边坡设计应考虑其作用。施工时应采用有效措施确保已见建筑（构筑）物及道路的安全，并加强检测。执行情况：经核实，本项目高边坡范围影响地块为商业地块，暂未开发，故本次道路设计未考虑坡顶建（构）筑物影响。（2）核实本工程场地周边存在有已建市政或小区道路沿线埋设有地下管线，边坡施工前应查明管线具体位置，采取专门有效措施和合理施工方案，对相邻管线进行保护。边坡施工应确保道路运营安全。执行情况：同意意见，已在施工图中补充完善相关内容。（3）复核周边是否存在轨道交通设施，距离较近时应适当退让一定的距离，以减少对其不利影响。执行情况：同意意见，本项目在终点处上跨拟建轨道高石塔站，轨道专项方案已获得相关单位认可，道路施工采用围护桩和同步建设等方式减小对其的不利影响。（4）由于本工程边坡高度较大，建议设计采用动态设计法，施工采用信息施工法，加强施工中的地质监理及监测工作。边坡支护施工中应采取可靠的安全措施，施工前坡顶底均应设置好安全围栏并有安全警醒标志，边坡挡墙施工前首先应全面清理坡面危石及松动岩块等，确保施工安全。执行情况：同意意见，已在施工图中补充完善相关内容。（5）施工过程中严禁爆破施工，应避免边坡大规模无序施工，加强边坡治理施工和相邻建筑的实时变形监测，以避免和降低对相邻建筑物和设施的影响。执行情况：同意意见，区域范围内基本无现状建、构筑物，仅终点段与轨道四号线二期关系密切，设计中结合轨道专篇批复意见，在轨道保护线以内禁止爆破施工，其他范围控制爆破，后期施工前施工方案需报送轨道部门并取得其同意。（6）建议本边坡工程按“动态设计、信息施工”的原则进行，加强施工期的监测和信息反馈，并根据现场开挖后边坡的岩土情况、裂隙及稳定性等，复核、调整各段边坡的处理措施，指导边坡工程施工。执行情况：同意意见，已在施工图中补充完善相关内容。（7）建议在下阶段设计时进一步核实边坡主要岩土参数、岩石类别、边坡高差、作用荷载等设计参数、坡顶既有建（构）筑物的基础、荷载及地面堆载情况，校核边坡稳定性和支挡结构的承载力及变形等内容，对边坡支挡结构作进一步论证，确保设计和施工安全，达到治理的目的。执行情况：同意意见，已在施工图中补充完善相关内容。3.2.3轨道专篇初设审查意见及执行情况1）审查意见：一、和合家园配套道路工程二期项目位于重庆龙盛片区北部龙兴工业园内，包含3条道路(5号路、6号路及7号路)，道路总长2059.754，为新建道路。其中6号路位于轨道交通四号线二期高石塔站控制保护区范围内。该工程初步设计与轨道交通的位置关系与方案设计相比，该工程未做调整，具体关系如下：6号路本次审查范围KO+000~KO+880，全长800m，路幅宽度16/14m，设计车速30km/h。道路里程K0+765.5~K0+880位于控保区范围内，其中里程KO+765.5~KO+801.511最大开挖高度约23.0m，道路左侧采用放坡+桩板式挡墙，坡率1:2，石侧采用放坡+锚杆式挡墙，坡率1:0.75。地通道里程范围为KU+801.511~KO+880，通道断面采用箱型断面，采用明挖法施工，最大开把高度约11.1m，临时开挖边坡坡率1:0.5，地通道外侧填土区采用轻质土回填处理。道路里程K0+824.5处两侧设置两组临时维护桩，主要用于四号线二期交通导改支挡回填土。道路里程KO+765.5~K0+801.511左侧边圾开挖边线与规划下沉广场基坑开挖线重合，道路左侧抗滑桩与规划下沉广场基坑支护结构外边线最小水平距离4.79m，桩底（设计标高245.7m）与规划下穿广场基坑底（设计标高245.7m）最小垂直距离为0.0m;道路路面（设计标高254.002m)与规划下穿广场基坑底（设计标高245.7m）最小垂直距离为8.3m。地通道K0+826~K0+854.5下穿两江大道、上跨四号线高石塔站，地通道底板与轨道车站顶板共板。临时维护桩与牛站结构外边线最小水平距离为1.5m，桩底（设计标高247.072m）与轨面（设计标高240.316m）最小垂直距离为6.76m。执行情况：按审查意见执行。施工图阶段本项目与轨道关系未发生变化。2）审查意见：二、根据龙兴公司专题会议纪要【2020】—48号，与四号线项目公司在项目建设时序上达成一致意见。(一）同步实施段桩号KO+825.841~KO+880，其中桩号K0+825.841~K0+854.81段为共建段，该段由轨道车站施工顶板时同步施工共建段结构，并做好预留预埋。桩号KO+KO+854.81~KO+880段地通道结合车站同步进行基坑开挖，待共建结构施工完成后进行通道主体结构施工。(二）单独实施段桩号K0+800~K0+825.841，此段轨道预计2021年9月完成两江大道路面恢复，为预留轨道交通导改转换条件，该段地通道待轨道在两江大道西侧交通导改结束并恢复两江大道路面后实施。(三）为了减少对轨道结构影响，要求你公司在轨道车站主体实施完成后、铺轨实施前完成影响范围内的项目建设。执行情况：按审查意见执行。本项目与轨道建设时序未发生变化。3）审查意见：三、该工程对轨道交通外部作业的最高影响等级为特级，下一步设计过程中，与本次报送的初步设计相比，该工程与轨道线路结构距离不得向不利于四号线二期隧道结构安全的方向调整。根据《控制保护区管理办法》第十六条规定，该项目初步设计若确需更改，应按规定程序重新送审。执行情况：按审查意见执行。施工图设计与初步设计保持一致，未进行过调整，本项目未向不利于轨道方向调整。4）审查意见：四、控保区内的4根临时围护桩和1号挡墙抗滑桩应采用人工开挖。执行情况：按审查意见执行。控保区内的4根临时围护桩和1号挡墙抗滑桩采用人工开挖。5）审查意见：五、控制保护区范围内不得爆破施工，控制保护区范围外的土石方工程确需爆破的，应严格控制爆破振速，传递至四号线二期区间隧道结构的振速不得大于1.5cm/s。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。6）审查意见：六、该项目土石方施工期间不得在控制保护区范围内堆载，同时做好边坡的截排水工作，防止大量积水，对施工钻孔等应及时封闭，避免水渗入岩体中，造成岩体强度降低。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。7）审查意见：七、轨道保护范围内的填方道路禁止采用强夯，采用分层静力碾压。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。8）审查意见：八、轨道影响范围内雨水管道防水等级不应低于P6。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。9)审查意见：九、项目实施前对影响范围内轨道交通四号线二期结构健康状况进行检测。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。10）审查意见：十、项目实施前应编制轨道交通结构保护和监测详细方案，施工期间对轨道结构保护范围内的边坡和轨道相关结构进行监测。安全保护方案主要包括岩体完整性控制、地下水监测、基坑或边坡支挡方案、该项目实施时对轨道交通结构设施（含区间隧道围岩等）影响的第三方监测方案及所采取的措施、该项目实施时对轨道交通结构设施的保护措施及应急预案等。其中，第三方监测方案由你公司按照《监测办法》有关规定委托具有相应资质的第三方监测单位编制;在该项目施工期间及投用一年内，你公司应组织第三方监测单位对该项目第号线受影响区段（含区间隧道围岩等）进行全过程系统监测，并定期将监测数据反馈四号线项目公司备案。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。11）审查意见：十一、该项目实施之前针对轨道交通安全制定施工安全保护方案，并征得四号线项目公司的同意;应与四号线项目公司签订安全责任书、完善相关管理手续，同时接受四号线项目公司的巡查。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。12）审查意见：十二、你公司应精心组织、科学施工，并须满足轨道交通四号线二期建设条件、结构安全要求;如因该项目建设或投用而导致轨道交通主体结构及附属设施发生（发育）病害（裂缝、渗水等)，则应承担相应的安全、经济及法律责任。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。13）审查意见：十三、你公司在后续建设过程中，在满足本意见要求的前提下，应进一步强化主体责任意识，切实履行建设业主对项目设计施工的管理职责，严格确保自身建设项目及轨道交通的结构安全。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。14）审查意见：十四、根据《控制保护区管理办法》第二十条、第二十二条规定，应将该项目对轨道交通的安全保护方案、施工图等送我委备案。该项目取得备案意见书后方能办理施工许可手续。执行情况：按审查意见执行。已对后续工作提出相应要求。4、建设条件4.1场地现状6号路道路沿线范围内大部分为现状农田，道路起点与刚建成的2号道路相接，2号道路为沥青路面；中部与在建的1号道路相交，目前1号道路已暂停施工，且交叉口范围内人行道及车行道基本建成，但车行道未铺设沥青面层；6号路终点下穿现状两江大道，目前该段正在进行轨道4号线二期轨道高石塔站的施工。4.2气象水文4.2.1气象勘察区属亚热带气候，温暖湿润，雨量充沛。具冬暖春早，夏热秋凉，秋雨连绵，无霜期长特点。多年平均气温17.5℃～18.5℃，夏季长达4个月以上。多年平均降雨量1094.6mm，最大年降雨量1378.3mm（1968年），最小年降雨量783.2mm（1961年），降雨一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3。年平均风速1.3m/s，最大风速（10分钟平均）26.7m/s（1958年5月10日），实测极大风速27.0m/s（1961年8月4日），最大静风频率7%（1月份），平均风速3.4m/s。4.2.2水文勘察区内地形多为斜坡、陡坎地形，大气降雨及坡面汇水多沿地表从高出向低处，并在低洼处形成积水或沿地形斜坡汇入东侧或南侧的已建道路雨水井排出，场地雨季积水主要集中在场地西南侧低洼场地场内，场地内无河流通过，有零星几处水塘和水沟分布，勘察期间水沟内无明显水流，水塘内有水，多为鱼塘蓄水用。4.3工程地质条件（摘录于地勘报告）4.3.1地形地貌拟建场地位于龙兴工业园区内，属构造剥蚀丘陵地貌，其地貌受构造和岩性明显控制，为浅丘-中丘地貌单元，丘陵之间分布有洼地或宽缓谷地。场地周边施工活动频繁，场地范围内局部地段范围内原始地形被破坏，其余大部分地段保留有原始地形，多为原始耕地，现状地形较平缓，地形坡度一般在5～25°，局部陡坎处可达40°～80°，陡坎主要集中在靠近两江大道附近区域，为道路施工开挖形成一定的斜坡、陡坎等，场地范围内高程范围一般为277.0～291.0m。该项目东西南北侧均为已建市政道路，拟建场地呈矩形，拟建道路位于场地中心处，大致为东西走向，该场地为闲置地，大部分为附近居民的农作物，有少量池塘，有土路经过场地，拟建场地两侧还有村庄，最近距离约为20m。拟建K0+801.511~K0+876.511段下穿已建两江大道及上跨拟建轨道四号线，下穿道位置距离拟建轨道四号线高石塔站最近距离约4m，并与拟建轨道四号线道路交叉于已建两江大道。4.3.2地质构造1）区域构造特征拟建工程场地构造上处于大盛场向斜西翼且靠近该向斜核部位置，距七曜山基底断裂约4.9km。2）场地范围内地质构造特征区域内断裂不发育，未见活动断裂通过，区域属于轻度地质构造区。拟建道路场地位于大盛场向斜西翼且靠近该向斜核部位置，岩层呈单斜产出，由于拟建场地岩层出露区产状较为难测，结合在附近场地测得岩层产状及裂隙和区域地质资料，拟建工程场地范围内岩层产状为115～145°∠8～12°，优势产状为120°∠10°，岩层平直光滑，结构面分离，泥质填充，岩层结合程度很差，属软弱结构面。通过前人资料显示和本次实地踏勘证实，场地范围内没有发现明显的断裂构造。在场地附近基岩陡坎露头中测得主要两组裂隙：裂隙①：裂隙面产状一般为0°～18°∠70°～85°，优势产状为10°∠75°，产状陡，裂隙面较平直，延伸长度约2.0～6.0m，张开度1～5mm，未充填或见有少量泥质充填；同组裂隙间距约3.0m～7.0m，结合程度很差，属软弱结构面。裂隙②：裂隙面产状为一般为280°～315°∠60°～75°，优势产状为300°∠65°，裂隙面平直，延伸长度约2.0～5.0m，张开度约1～4mm，未充填或见有少量泥质充填；同组裂隙间距约为2.0～8.0m，结合程度很差，属软弱结构面。强风化带基岩中层间裂隙局部较发育，裂隙面平直，多无充填，结合程度很差，属软弱结构面。4.3.3地层岩性拟建道路沿线分布地层为第四系耕植土（Q4ml）、全新统人工堆积层素填土（Q4ml）、淤泥（Q4ch）、第四系全新统残坡积（Q4el+dl）粉质粘土、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩。现由新到老将各地层情况描述如下：1）第四系全新统(Q4)根据地勘资料，场地范围主要出露全新统人工堆积层素填土（Q4ml）、第四系全新统残坡积（Q4el+dl）粉质粘土，现将其各土层特征简述如下：人工堆积层素填土（Q4ml）：杂色，稍密～密实，主要由粉质粘土、泥岩及砂岩碎块等组成，碎块石块径一般为2～10cm，含量约占40%～65%，访问回填年限约1～5年不等。该层在场地内分布不均，主要为已建道路路基道路回填或硬化地面地基回填，呈稍密～密实状。据钻探揭露该层厚度一般为0.3～1.3m，最厚达1.3m（ZY84）。第四系全新统残坡积粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色～褐红色。呈可塑状态。残坡积成因。摇振反应无，稍有光泽、干强度中等，韧性中等；表层约10～30cm为植物层，松散。该层几乎分布在整个拟建道路沿线场地范围内。据钻探揭露该层厚度一般为0.3～5.8m，最厚处达5.8m（ZY2）。除此之外，场地内分布有淤泥和耕植土，勘察钻孔内未布置与该区域内或揭露厚度较小。淤泥主要分布在拟建场地区域水塘底部，多呈软塑状，局部呈流塑状，分布不连续，结构松散，力学性能差，均匀性差，极不稳定；耕植土主要分布在拟建场地耕地内，松散，可塑，含植物根茎，分布范围较广，但其厚度较小，层厚不均，钻孔内该层位于粉质粘土表层0.1～0.2m不等，结构松散，压缩性大，力学性能差，性质不稳定。2）侏罗系中统沙溪庙组（J2s）地层与上覆地层第四系全新统间呈不整合接触，在勘察范围内均有分布，出露的岩性主要为砂岩、泥岩。其岩性特征如下：泥岩：暗红色、紫红色，主要矿物成分为粘土矿物，泥质结构，中厚层状构造，含钙质团块或薄层，裂隙微发育。强风化带岩质较软，风化裂隙较发育，岩芯不完整，多呈碎块状；中风化带岩质较硬，裂隙不发育，岩芯较完整，多呈短～长柱状，一般节长6～45cm。本次勘察未揭穿该层。砂岩：灰白色、灰黄色。主要矿物成分为长石、石英，次为云母及暗色矿物，中～细粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶结,含少量泥质条带或团块，裂隙微发育。强风化带岩质较软，风化裂隙较发育，岩芯不完整，多呈碎块状、短柱状，中风化带岩质较硬，岩芯较完整，多呈短～长柱状，一般节长6～35cm。本次勘察未揭穿该层。4.3.4基岩顶面及基岩风化带特征场地范围内基岩面多与原始地形有关，一般随原始地形起伏而起伏。基岩埋深一般为0.3～6.4m，最厚处达6.4m（ZY2）；基岩顶面高程一般为271.54～287.54m，钻探揭露最低处为271.54m（ZK2），最高处为287.54m（ZY33）。按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）将钻探深度内的基岩划分为强风化带和中等风化带，现将各带特征分述如下：强风化带：风化较强烈，风化裂隙发育，岩石结构、构造已基本被破坏，岩石质极软～软。泥岩强风化带岩芯破碎，多呈碎块状，少量呈短柱状，分布在拟建场地大部分地段内，厚度一般为1.2～4.1m，最厚处可达4.1m（ZY19）；砂岩强风化带岩芯较破碎，多呈碎块状，部分呈短柱状，分布在拟建场地大部分地段内，厚度一般为0.6～3.0m，最厚处可达3.0m（ZY48）。中等风化带：场地范围内中等风化带泥岩岩石质较硬，岩芯较完整，多呈短柱状、柱状；中等风化带砂岩岩石质较硬，岩芯较完整，多呈短柱状、长柱状。中风化带岩石结构、构造局部见有轻微破坏，裂隙面偶见有风化痕迹。4.3.5水文地质条件场地范围内主要由素填土、粉质粘土和砂、泥岩组成。素填土主要由砂、泥岩碎块石及粘性土组成，主要为已建道路路基道路回填或硬化地面地基回填，呈稍密～密实状，渗透性一般。粉质粘土多呈可塑状，渗透性差。下伏基岩岩体内部裂隙不发育～较发育，以砂泥岩互层为主，砂、泥岩为相对不透水层，主要出水方式为基岩裂隙水。因拟建道路附近无河流通过，故场地范围内的地下水主要受大气降水、地表水渗透等方式补给。结合场地原始地形、地层结构等，综合分析地下水的赋存条件，场区内出现的地下水类型为松散土体孔隙水、基岩裂隙水。1）松散土体孔隙水该类地下水主要赋存在上部第四系素填土等覆盖层中，主要来源为大气降雨或地表水的渗漏，从原始地形地势高处向地势低处排泄。场地范围内素填土层主要由粉质粘土、砂泥岩碎块等组成，结构松散～密实；而其下部为粉质粘土或砂泥岩等为相对隔水层，因此就为水体在素填土层中的富集提供了条件。经以上综合分析判定该类地下水为赋存在素填土内的由周边地表水体渗透而形成的一些水位较高、水量相对丰富的上层滞水。由于场地范围内局部地形较低，易于在此处积水，特别是在雨季时。该类地下水水量和水位不稳定，枯、雨季水量及地下水的埋深相差较大。因此施工过程中应特别注意该类地下水，应做好相应的抽排水、降水措施，以保证施工的质量及安全。2）基岩裂隙水该类地下水主要分布于基岩构造裂隙中，主要由上部覆盖层中的土体孔隙水渗透或大气降水直接通过裂隙向下渗入而形成，并在场地低洼处排泄。由于场地范围内基岩裂隙不发育～较发育，故该类地下水水量较贫乏。在所有钻孔完工后，均提干了钻孔内残留的施工循环水，提干后经24~48小时孔内水位观测，钻孔内水位未见恢复或恢复缓慢。结合场地地形、地层特征及所有钻孔终孔水位观测结果，表明勘察期间拟建场地在钻孔揭露深度范围内地下水贫乏。综上知，拟建场地范围内水文地质条件简单。4.3.6水、土腐蚀性评价根据相邻场地勘察资料、地区经验及《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）附录G，结合场地环境地质条件特征判定场地所属环境类别为Ⅲ类。场地地表水、地下水主要补给源为大气降水，未受污染且附近无污染源，根据相似场地勘察资料、地区经验及场地范围内水、土体特征知，场地范围内地表水、地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性；场地范围内的素填土为场地内主要为已建道路路基道路回填或硬化地面地基回填而成，均处于无污染条件下，粉质粘土为残坡积成因，未受污染，因此地基土对混凝土结构、钢结构及钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性。4.3.7不良地质现象及地质灾害据地面调查和工程钻孔揭露，拟建场地范围内无断层、构造破碎带通过；也不存在滑坡、危岩崩塌、泥石流、采空区、地面沉降等不良地质作用和地质灾害；场地未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。4.3.8岩土参数的分析与选用1）土的物理力学特征拟建道路沿线场地范围内土层主要为粉质粘土或素填土，其余部分主要为耕地和水塘内分布有淤泥、耕植土。（1）耕植土场地范围内耕植土主要分布于耕地内、淤泥分布于水塘内，厚度较小，分布范围较小，现场调查知其呈松散状，勘察钻孔内发现耕植土厚度较小，淤泥未揭露，未进行取样品进行试验，建议后期将其清除。（2）素填土场地范围内局部地段被素填土所覆盖，其厚度较小，主要为已建道路路基道路回填或硬化地面地基回填，呈稍密～密实状。根据相邻场地勘察资料、野外鉴定及地区经验，建议：现状填土天然重度取19.0kN/m3，内摩擦角取28°，粘聚力取5kPa；饱和状态下现状填土重度取21.0kN/m3，内摩擦角取25°，粘聚力取3kPa。按规范要求压实系数达到0.97的填土，综合内摩擦角可取35°，天然重度取20.5kN/m3，饱和重度取21.0kN/m3，基底摩擦系数取0.30，建议其承载力特征值取150kPa，但须通过现场载荷试验验证。（3）粉质粘土场地范围内粉质粘土主要为残坡积成因；其厚度一般为0.3～5.8m，最厚外达5.8m，勘察过程中选取了6个钻孔采取原状土样6组进行室内常规试验，试验成果按不同区域分别统计于下表。粉质粘土室内土常规试验成果表样品编号物理性质天然含水率天然密度饱和密度干密度比重孔隙比饱和度10mm

液

限塑限液性指数塑性指数(%)(g/cm3)(g/cm3)(g/cm3)(%)(%)(%)ZK1-126.51.971.981.562.720.74796.533.019.10.5313.9ZK3-127.91.951.971.522.730.79196.333.319.20.6214.1ZK11-124.12.002.021.612.720.68895.3013.3ZK14-125.61.982.001.582.730.73295.531.718.70.5313.0ZK17-124.81.992.011.592.720.70695.631.018.40.5112.6ZK74-127.41.961.971.542.730.77596.633.919.40.5514.5统计个数66766666666平均值26.051.981.991.572.730.7495.9732.5018.930.5213.57变异系数0.0570.0090.0110.0210.0020.0530.0060.0330.0190.1370.053粉质粘土室内土常规试验成果表样品编号天然快剪饱和快剪压缩定名（据（JTGC20-2011）)粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角压缩

系数压缩

模量(kPa)（°）(kPa)（°）a1-2(MPa-1)Es1-2(MPa)ZK1-127.615.119.410.60.483.64粉质黏土ZK3-128.214.519.810.20.503.58粉质黏土ZK11-126.417.218.612.00.374.56粉质黏土ZK14-127.315.953.85粉质黏土ZK17-125.516.818.011.70.424.06粉质黏土ZK74-128.90.523.41粉质黏土统计个数666666平均值27.3215.6019.2210.920.463.85标准差1.2251.2490.8260.8330.0550.414变异系数0.0450.0800.0430.0760.1210.108修正系数0.9630.9340.9650.9371.1000.911标准值26.314.618.5粉质粘土土体一般呈可塑状，部分呈软塑状，根据统计结果，土体e=0.74，IL=0.52，查表JTGD63-2007表3.3.3-6得粘性土地基承载力基本容许值为290kPa，根据地方经验建议本层的地基承载力基本容许值取145kPa。根据室内试验成果结合野外鉴定及相似工程经验，参照有关规范建议：粉质粘土地基承载力特征值：145kPa粉质粘土粘聚力标准值（天然）： 26.3kPa粉质粘土内摩擦角标准值（天然）： 14.6°粉质粘土粘聚力标准值（饱和）： 18.5kPa粉质粘土内摩擦角标准值（饱和）： 10.2°粉质粘土天然容重： 19.8kN/m3粉质粘土饱和容重： 19.9kN/m3压缩模量：4.2MPa粉质粘土基底摩擦系数(经验值)： 0.25（4）淤泥拟建场地内淤泥主要分布在水塘范围内，多呈软塑状，局部呈流塑状，分布范围不连续，勘察钻孔内未揭露该层，故未对淤泥进行试验。建议后期将其清除或转换处理。2）岩石的物理力学特征（1）岩石室内试验成果统计分析勘察共采取中等风化带基岩岩样11组岩样进行单轴抗压强度试验，19组进行三轴压缩实验，试验成果统计于下表。其余参数参照邻区相关勘察资料对其相关参数进行选取建议。中等风化带砂岩岩石单轴抗压强度试验成果统计项目孔号天然抗压强度饱和抗压强度统计值ZY31*40.139.539.3ZY45*46.138.642.0ZY514.715.915.0ZY5535.437.836.028.329.728.3ZY6530.835.632.024.327.624.8ZY7022.630.126.017.222.419.4统计个数1212范围值20.1～37.814.7～29.7平均值29.1322.30标准差6.4925.653变异系数0.2230.254修正系数0.8830.867标准值25.719.3备注：标记*样品为异常偏大参数，不参与统计。场地中等风化带砂岩岩石抗剪强度试验成果统计表统计值抗拉强度(MPa)抗剪强度（最小二乘法）Φ（°）c(MPa)ZY441.7240.76.491.791.62ZY501.5940.45.921.481.69ZY562.0041.37.201.841.95ZY591.7541.06.571.681.81ZY601.6940.76.291.591.79ZY641.7941.06.821.741.87统计数1866平均值1.7440.856.55标准差0.1300.3150.439变异系数0.0740.0080.067修正系数0.9690.9940.945标准值1.740.66.2场地中等风化带砂岩岩石变形试验成果统计表项目孔号变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比（μ）统计值ZY557539.77259.76969.07828.87535.67217.40.230.230.24ZY706725.06433.86957.16989.76664.37184.40.240.240.23统计个数666平均值(φm)6980.727236.700.24标准差388.715407.8440.005变异系数0.0560.0560.023备注砂岩岩体变形模量由岩石变形模量平均值乘以折减系数0.70确定为4886.5MPa。砂岩岩体弹性模量由岩石弹性模量平均值乘以折减系数0.70确定为5065.7MPa。砂岩岩体泊松比由岩石泊松比平均值乘以折减系数1.0确定为0.24。拟建场地中等风化带砂岩天然单轴抗压强度标准值25.7MPa，饱和单轴抗压强度值标准19.3MPa，属较软岩，岩石软化系数平均值0.751大于0.75，属遇水不易软化岩石。中等风化带泥岩岩石单轴抗压强度试验成果统计项目孔号天然抗压强度饱和抗压强度统计值ZY9*16.418.817.011.613.111.8ZY165.27.46.03.34.63.7ZY245.46.25.23.53.93.3ZY39*11.313.612.07.79.08.0ZY804.68.86.02.95.53.8统计个数99范围值4.6～8.82.9～5.5平均值6.093.83标准差1.2930.786变异系数0.2120.205修正系数0.8670.872标准值5.33.3备注：标记*样品为异常参数偏大参数，不参与统计。场地中等风化带泥岩岩石抗剪强度试验成果统计表统计值抗拉强度(MPa)抗剪强度（最小二乘法 ）Φ（°）c(MPa)ZY230.3036.11.000.190.27ZY280.5236.91.730.390.50ZY320.3336.91.470.400.46ZY360.3636.91.330.420.29ZY400.5136.91.550.360.43ZY710.3136.51.190.260.40ZY750.2836.51.160.260.35ZY790.4336.51.570.480.35ZY830.3436.11.280.420.26统计数2799平均值0.3736.591.36标准差0.0870.3330.233变异系数0.2390.0090.171修正系数0.9200.9940.893标准值0.336.41.2场地中等风化带泥岩岩石变形试验成果统计表项目孔号变形模量(MPa)弹性模量(MPa)泊松比（μ）统计值ZY241828.12031.71914.52034.42272.42132.00.340.330.33ZY392909.02518.72708.03113.82712.92921.80.310.320.32统计个数666平均值(φm)2318.332531.220.33标准差453.088446.8010.010变异系数0.1950.1770.032备注泥岩岩体变形模量由岩石变形模量平均值乘以折减系数0.70确定为1622.8MPa。泥岩岩体弹性模量由岩石弹性模量平均值乘以折减系数0.70确定为1771.8MPa。泥岩岩体泊松比由岩石泊松比平均值乘以折减系数1.0确定为0.33。拟建场地中等风化带泥岩天然单轴抗压强度标准值5.3MPa，饱和单轴抗压强度值标准3.3MPa，属极软岩，岩石软化系数平均值0.623小于0.75，属遇水易软化岩石。（2）地基承载力特征值计算岩质地基承载力特征值按《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6条公式计算。按规范的有关规定、结合场地的实际情况（岩体较完整，地基条件系数取1.10，折减系数取0.33），岩石物理力学参数取值如下：场地中等风化带砂岩：单轴抗压强度标准值饱和19.3MPa天然25.7Mpa岩质地基极限承载力标准值：25.7×1.10=28.27MPa=28270kPa岩质地基承载力特征值：28.27×0.33=9.329MPa=9329kPa；基底摩擦系数：0.55粘聚力：6200kPa内摩擦角：40.6°抗拉强度：1.7Mpa天然重度：24.5kN/m3场地中等风化带泥岩：单轴抗压强度标准值饱和3.3MPa天然5.3Mpa岩质地基极限承载力标准值：5.3×1.10=5.83MPa=5830kPa岩质地基承载力特征值：5.83×0.33=1.924MPa=1924kPa；基底摩擦系数：0.50粘聚力：1200kPa内摩擦角：36.4抗拉强度：0.3Mpa天然重度：25.8kN/m3若施工及施用期间中等风化基岩遭受水浸泡，建议取饱和值进行进算。（3）物理力学指标折减系数取值根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）10.3节的有关规定，场地岩体较完整，其物理力学指标可由岩石物理力学指标按下表折减后取得。（时间效应系数取0.95）。岩体物理力学性质指标折减系数项目物理性质指标强度性质指标天然重度kN/m3弹性模量E；MPa泊松比μ抗剪强度标准值抗拉强度标准值内摩擦角φ（°）粘聚力c（MPa）强度σt（kPa）折减系数1.00.701.00.850.300.40（4）岩土参数选用及建议根据岩土室内试验成果、地区经验砂、泥岩实验数据等取值原则，勘察区内岩土设计参数取值汇总见下表岩土体设计参数建议值项目岩土名称重度(kN/m3)单轴极限抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(Kpa)水平抗力系数的比例系数MN/m4水平抗力系数MN/m3抗剪强度标准值cφ（°）基底摩擦系数天然饱和人工素填土天然状态19.0*//10*c=5kPa，φ=28*0.30*饱和状态21.0*//c=3kPa，φ=25*粉质粘土天然状态19.8//14515*c=26.3kPa，φ=14.60.25饱和状态19.9//c=18.5kPa，φ=10.2泥岩强风化24.5*//300*40*/0.35*中风化25.8*5.33.3192460*c=0.342MPaφ=29.40.50*砂岩强风化24.0*//400*40*/0.40*中风化24.5*25.719.39329350*c=1.767MPaφ=32.80.55*备注1）带“*”为经验值；2）岩体裂隙面结合很差，抗剪强度标准值取下列值：内摩擦角取15°，粘聚力c取0.03MPa；岩层面属软弱结构面，结合很差，抗剪强度标准值：内摩擦角取15°，粘聚力c取0.03MPa。3）泥岩岩体抗拉强度标准值由岩石抗拉强度实验标准值0.3MPa，折减系数取0.40，折减后得抗拉强度标准值取0.114MPa；砂岩岩体抗拉强度标准值由岩石抗拉强度实验标准值1.7MPa，折减系数取0.40，折减后得抗拉强度标准值取0.646MPa；以上折减均已考虑时间系数0.95。4）边坡岩体破裂角为45°+φ/2：泥岩取59.7°，砂岩取61.4°，若存在外倾裂隙面，则边坡岩体破裂角取两者中小值。6）根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013表8.2.3-2～3中岩石、土体与M30砂浆锚固体极限粘结强度标准值：中风化泥岩取350kPa；中风化砂岩取800kPa。土体与锚固体极限粘结强度标准值：素填土取25kPa，粉质粘土取40kPa。7）干作业钻孔桩：对于尚未完成自身固结的填土不仅不计算其侧阻力，尚应计算负阻擦力；负摩阻力系数可取0.25。3）岩体基本质量等级划分根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）和中等风化岩石单轴抗压强度试验统计结果，结合野外鉴定，场地中等风化带泥岩岩质不均，岩质较软，天然单轴抗压强度标准值5.3MPa，属软岩；场地中等风化带砂岩岩质不均，岩质较软，天然单轴抗压强度标准值25.7MPa，属较软岩。根据利用野外钻探岩芯，结合野外鉴定判定、相邻场地经验，场地钻探深度范围内中等风化带岩体较完整，强风化带岩体较破碎。按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.1.7，判定中等风化带泥岩岩体基本质量等级为Ⅳ级；中等风化带砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。强风化带泥岩、砂岩岩体基本质量等级为Ⅴ级。4）土石工程分级根据线路区土石工程地质特征，结合《公路工程地质勘察规范》JTGC20-2011附录J表J-1土、石工程分级表进行工程分级如下：素填土的类别为松土，土石等级为Ⅱ级。②粉质粘土的类别为普通土，土石等级为Ⅱ级。③强风化带砂岩、泥岩岩石的类别为硬土，土石等级为Ⅲ级。④中风化带泥岩的类别为软石，土石等级为Ⅳ级。⑤中风化带砂岩的类别为次坚石，土石等级为Ⅴ级。4.3.9工程地质分析与评价1）场地的稳定性及适宜性评价据工程地质钻探及工程地质测绘表明，拟建道路沿线场区内无断层、滑坡、泥石流、危岩及地下采空区等不良地质现象。场地内土体主要由粉质粘土组成，局部为素填土，下伏基岩为砂岩、泥岩，岩层呈单斜产出，岩体裂隙较发育～不发育，岩体较完整，地质构造条件简单。综合上述工程地质条件特征可知，建设场地整体较为稳定，基本适宜本项目建设。2）地基均匀性及稳定性评价将来按设计高程平整场地后，场地范围内主要由填土、砂、泥岩地层、粉质粘土等组成，局部地表存在淤泥和耕植土。现状地形整体沿拟建道路方向呈由低到高再由高到低起伏分布，总体为较为平缓的斜坡，一般坡度为5°～25°，仅在靠近两江大道附近坡度变大一般为30～60°，为两江大道道路修建时挖开形成。拟建场地土层厚度随着地形起伏而起伏变化，一般厚度为0.3～6.4m，土层较厚区域主要在拟建场地西侧局部区域，一般为2.5～6.0m；北侧一般厚度为0.5～2.5m；勘查区土层厚度变化较大，层厚不均匀。拟建场地素填土主要为已建道路路基道路回填或硬化地面地基回填，主要分布于两江大道路面段和场地内硬化的地面，呈稍密～密实状，场地范围内素填土部分区域分布，层厚度小，一般厚度0.6～1.3m，分布不连续，结构以稍密～密实状为主，压缩性较大，属不均匀地基。粉质粘土在场地内大部分区域均有分布，为主要覆盖层，厚度变化较大，层厚0.3～5.8m，大部分连续，属中压缩性土，力学性能差，承载能力低，属不均匀地基；强风化基岩岩石较破碎，岩芯呈碎块状、块状，少呈短柱状，力学性能较差，性质变化较大，属不均匀地基；中等风化基岩岩体较完整，力学性能较好，承载能力高，无软弱夹层等不良情况，属均匀地基。除此之外，场地内分布有淤泥和耕植土，淤泥主要分布在拟建场地区域水塘处，多呈软塑状，局部呈流塑状，分布不连续，结构松散，力学性能差，均匀性差，属不均匀地基；耕植土主要分布在拟建场地耕地内，松散，可塑，含植物根茎，分布范围较广，但其厚度较小，层厚不均，钻孔内该层位于粉质粘土表层0.1～0.3m不等，结构松散，压缩性大，力学性能差，性质不稳定，属不均匀地基。场地将来按设计高程平整后，拟建场地与道路两侧现状地面将形成环境边坡，拟形成的环境边坡与场地现有环境边坡叠加形成的边坡高度0～25.6m，边坡主要物质组成为粉质粘土、砂岩、泥岩，边坡安全等级二～三级。直立开挖或回填后的主要破坏模式为沿土体内部的圆弧滑动破坏或沿结构面产生滑动，但在现有经济技术条件下均可进行治理。综上知，将来对拟建场地范围内挖、填边坡和地基土进行治理和处理后，地基整体稳定。3）地震效应评价及地震稳定性评价（1）地震动参数及抗震设防区划根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），场区地震动峰值加速度0.05g；据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）附录A，场地所处地区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008），拟建道路抗震设防类别为标准设防类。（2）场地土类型和地震效应评价将来按设计高程对拟建道路平场后，道路沿线场地范围内主要由素填土、未来填土、粉质粘土、砂岩和泥岩组成，据《建筑抗震设计规范》（GB50011-20102016年版）和《公路工程抗震规范》JTGB02-2013中有关土的类型、建筑场地类别、地段类别的划分标准并结合相邻工程勘察资料及地区经验建议：素填土剪切波速取平均值120.0m/s，属软弱土，未来填土按素填土考虑；粉质粘土剪切波速取平均值180.0m/s，属中软土；强风化泥岩剪切波速为500m/s，强风化砂岩剪切波速为550m/s，属软质岩石；中风化基岩剪切波速＞800m/s，属岩石。在拟建道路区域取最不利的钻孔作等效剪切波速计算，并对其地震效应进行评价。拟建工段名称抗震地段覆盖土层厚度（m）等效剪场地设计特征周期值切波速类别最大厚度位置素填土粉质粘土（m/s）K0+000.00～K0+080.00段一般地段8.6ZY22.85.8159.9Ⅱ0.35sK0+080.00～K0+170.00段一般地段1.4ZY4/1.4180Ⅰ0.25sK0+170.00～K0+360.00段一般地段7.6ZY111.95.7164.2Ⅱ0.35sK0+360.00～K0+480.00段一般地段2.9ZY16附近/2.9180Ⅰ0.25sK0+480.00～K0+660.00段一般地段0///＞800Ⅰ0.25sK0+660.00～K0+801.511段一般地段0///＞800Ⅰ0.25sK0+801.511～K0+876.51段一般地段0///＞800Ⅰ0.25s综上，根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016版)表4.1.1对建筑抗震有利、一般、不利和危险地段的划分：勘察区属抗震一般地段，场地类别为Ⅱ类，特征周期综合取0.35s。建议平场填土压实后复测场地土剪切波速，校核场地类别。（3）地震稳定性评价将来按设计高程平整场地后，场地范围内覆盖层主要为现状填土、未来填土、残坡积成因的粉质粘土组成，未经压实处理的未来填土应考虑一定的震陷影响；拟建场地抗震设防烈度为6度区，无液化土层，故场地范围内可不考虑液化；场地范围内地震时各岩土发生滑坡、崩塌、液化、震陷的可能性小。勘察场地范围内洞穴、空隙不发育，未见滑坡、泥石流、危岩、地下采空区等，地震时发生滑坡、崩塌的可能性小。4）道路分段工程地质评价及建议据甲方提供的设计平面图等资料知，本次勘察段拟建道路主要由西向东布置，主要采用明挖法施工，其中K0+801.511～K0+876.511段下穿两江大道上跨轨道4号线，勘察期间拟建4号线未进行施工。现根据地质条件对拟建道路进行分段评价。（1）K0+000.00～K0+080.00段（剖面1～2）据设计提供的方案知，该段线路设计高程280.007～280.412m，为填方路段，中线填方高度一般为2.4m，最高约为3.5m（填方最大处为水沟），起点接已建和合家园二期外侧沥青道路。覆盖层为素填土和粉质粘土，地表层多为素填土，为废弃的硬化地面，素填土厚度一般为0.6m，中线基岩埋深一般为1.5～6.4m，最大深度为6.4m，基岩面沿道路纵向坡度一般为2°～8°（剖面27），沿道路横向坡度一般为0°～3°（剖面1）。按设计意图对左右两侧边坡采用放坡处理，将在该段道路左、右侧形成填方边坡，坡高最高处为3.5m（见剖面27），边坡类别为土质边坡，边坡安全等级为三级，现状地面较平缓，不会产生沿现状地面的滑动破坏，直立开挖或回填不稳定，可能会沿土体内部产生圆弧滑动。处理措施建议：该路段为填方路段，地面覆盖层多为素填土和粉质粘土，素填土呈稍密～密实，上部采用混凝土硬化，分布不连续，且厚度约为0.6m，建议路基回填前建议将其进行换填或清除；粉质粘土呈可塑状，承载力较低，部分耕地段粉质粘土上部含0.1～0.3m耕植土，建议将路基粉质粘土进行清除或换填处理。填土材料建议选用级配较好的粗粒土作为填料，路堤底部建议选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料；路基施工时建议分层铺筑，分层压实，压实度达到设计要求后可作为路基持力层，承载力建议值建议按4.3节取值。周边具放坡场地，建议采用坡率法进行放坡，建议对该段表层素填土和耕植土等不稳定层进行清除。建议施工开挖或回填过程中压实填土按1：1.5放坡，未来填土应按要求分层压实回填。建议以压实填土作为路基持力层，将路基粉质粘土进行清除或换填处理，压实填土承载力特征值以现场实测为准。（2）K0+080.00～K0+170.00段（剖面2～3）据设计提供的方案知，该段线路设计高程280.412～280.867m，为挖方路段，中线挖方高度一般为0～2.1m，最高约为2.8m（剖面3）。覆盖层多为粉质粘土，中线基岩埋深一般为0～1.2m，最大深度为1.2m，基岩面沿道路纵向坡度一般为2°～5°（剖面27），沿道路横向坡度一般为0°～3°（剖面3）。左侧边坡：按设计意图场平后，将在该段道路左侧形成岩土混合边坡，坡高最高处为2.8m（见剖面3），边坡坡向为178°，上部为粉质粘土厚1.9m，下部为强风化泥岩厚约0.9m，边坡安全等级为三级，岩土界面较平缓，直立开挖不会产生沿岩土界面的滑动破坏，边坡岩质部分由于均为强风化泥岩，且厚度较薄，可直接按土层考虑，强风化层中的边坡不稳定应参照土体破坏方式，直立开挖可能产生圆弧滑动或崩塌掉块。边坡可能的破坏模式为沿风化裂隙面滑动或局部掉块，强风化泥岩岩体类型Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取48°，强风化泥岩岩质边坡破裂角取48°。右侧边坡：按设计意图场平后，将在该段道路右侧形成岩土混合边坡，坡高最高处为2.1m（见剖面3），边坡坡向为356°，上部为粉质粘土厚1.1m，下部为强风化泥岩厚约1.0m，边坡安全等级为三级，岩土界面较平缓，直立开挖不会产生沿岩土界面的滑动破坏，边坡土体部分直立开挖不稳定，可能会沿土体内部产生圆弧滑动。边坡岩质部分由于均为强风化泥岩，且厚度较薄，可直接按土层考虑，强风化层中的边坡不稳定应参照土体破坏方式，直立开挖可能产生圆弧滑动或崩塌掉块。边坡岩质部分可能的破坏模式为沿风化裂隙面产生圆弧滑动或局部掉块，强风化泥岩岩体类型Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取48°，强风化泥岩岩质边坡破裂角取48°。综上：该路段左右两侧均会形成挖方路段，地面覆盖层多为粉质粘土，粉质粘土厚度1.1～1.9，下部为强风化泥岩，厚度约为1.0m。土体部分直立开挖或回填不稳定，会沿土体内部产生圆弧滑动，左、右侧岩质部分可能的破坏模式为沿风化裂隙面产生圆弧滑动或局部掉块。处理措施建议：粉质粘土呈可塑状，承载力较低，部分耕地段粉质粘土上部含0.1～0.3m耕植土，建议将路基粉质粘土进行清除或换填处理。填土材料建议选用级配较好的粗粒土作为填料，路堤底部建议选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料；路基施工时建议分层铺筑，分层压实，压实度达到设计要求后可作为路基持力层，承载力建议值建议按4.3节取值。周边具放坡场地，建议按照设计意图：左侧边坡上部土层采用坡率法放坡，下部强风化泥岩厚度约为1.0m，可直接按1：1.5放坡处理，建议施工开挖或换填过程中按粉质粘土1：1.5、压实填土1：1.5放坡，未来填土应按要求分层压实回填；右侧边坡建议采用坡率法进行放坡，建议施工开挖过程中强风化泥岩按1：1.0放坡，建议施工开挖或换填过程中按粉质粘土1：1.5、压实填土1：1.5放坡，未来填土应按要求分层压实回填。建议以压实填土作为路基持力层，将路基粉质粘土进行清除或换填处理，承载力特征值建议：压实填土承载力特征值以现场实测为准，强风化泥岩取300kPa，强风化砂岩取400kPa。（3）K0+170.00～K0+360.00段（剖面4～7）据设计提供的方案知，该段线路设计高程280.867～281.558m，为填方路段，中线填方高度一般为0～1.9m，最高约为1.9m。覆盖层多为粉质粘土，中线基岩埋深一般为1.4～5.7m，最大深度为5.7m，基岩面沿道路纵向坡度一般为2°～6°（剖面27），沿道路横向坡度一般为1°～5°（剖面4～7）。按设计场平后，将在该段道路左、右侧形成填方边坡，坡高最高处为2.1m（见剖面6），边坡类别为土质边坡，边坡安全等级为三级，土体部分直立开挖或回填不稳定，可能会沿土体内部产生圆弧滑动。处理措施建议：该路段为填方路段，地面覆盖层多为粉质粘土，粉质粘土呈可塑状，承载力较低，部分耕地段粉质粘土上部含0.1～0.3m耕植土，建议将路基粉质粘土进行清除或换填处理。填土材料建议选用级配较好的粗粒土作为填料，路堤底部建议选用不易风化的片石、块石或砂、砾等透水性较好的材料；路基施工时建议分层铺筑，分层压实，压实度达到设计要求后可作为路基持力层，承载力取值建议按4.3节取值。周边具放坡场地，建议按照设计意图：采用坡率法进行放坡，建议对该段表层耕植土、粉质粘土等层进行清除或换填处理。建议施工开挖或换填过程中按粉质粘土1：1.5、压实填土1：1.5放坡，未来填土应按要求分层压实回填。建议以压实填土作为路基持力层，将路基粉质粘土进行清除或换填处理，承载力特征值建议：压实填土承载力特征值以现场实测为准。（4）K0+360.00～K0+480.00段（剖面8～10）据设计提供的方案知，该段线路设计高程276.276～280.469m，为挖方路段，中线挖方高度一般为0～10.8m，最高约为10.8m（剖面10）。覆盖层多为粉质粘土，中线基岩埋深一般为1.2～3.2m，最大深度为3.2m，基岩面沿道路纵向坡度一般为2°～5°（剖面27），沿道路横向坡度一般为0°～7°（剖面8～10）。左侧边坡：按设计场平后，将在该段道路左侧形成岩土混合边坡，坡高最高处为10.8m（见剖面10），由于道路呈曲线型，边坡坡向一般为174°，上部为粉质粘土厚1.2～3.2m，下部为泥岩、砂岩，边坡安全等级为二级，岩土界面平缓，直立开挖不会产生沿岩土界面的滑动破坏，边坡土体部分可能产生沿土体内部产生圆弧滑动。边坡岩质部分按设计意图中风化基岩1：0.75（坡角约为53°），强风化基岩1：1放坡，边坡见赤平投影图(图5.4-4.1)按最不利岩层面及坡向分析。左侧边坡基岩岩层面与边坡夹角约54°，为斜向坡，按设计坡率开挖可能会沿岩层面滑动的可能性较小，岩层面倾角为12°，较缓，对边坡稳定性影响较小；坡向与裂隙L1方向相反，对边坡稳定性影响小；与裂隙L2大角度相交，对边坡稳定性影响小；按设计坡率开挖不会沿与裂隙L1和裂隙L2形成的组合交线产生楔形体滑动（图5.4.4-1）。边坡可能的破坏模式为局部掉块。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013边坡岩体类型属Ⅲ类，岩体破裂角为45°+φ/2，泥岩取59.7°；砂岩取61.4°。按设计坡度53°放坡后边坡岩质部分稳定。左侧边坡赤平投影图右侧边坡：按设计场平后，将在该段道路右侧形成岩土混合边坡，坡高最高处为9.6m（见剖面10），由于道路呈曲线型，边坡坡向一般为354°，上部为粉质粘土厚1.2～3.2m，下部为泥岩、砂岩，边坡安全等级为二级，岩土界面平缓，直立开挖不会产生沿岩土界面的滑动破坏，边坡土体部分可能产生沿土体内部产生圆弧滑动。边坡岩质部分按设计意图中风化基岩1：0.75（坡角约为53°），强风化基岩1：1放坡，边坡岩质部分边坡见赤平投影图(图5.4.4-2)按最不利岩层面及坡向分析。右侧边坡赤平投影图右侧边坡基岩岩层面与边坡方向相反，为逆向坡，对边坡稳定性影响小；坡向与裂隙L1方向相同，坡角小于L1裂隙倾角，对边坡稳定性影响小；与裂隙L2大角度相交，坡角小于L1裂隙倾角，对边坡稳定性影响小；按设计坡率开挖不会沿与裂隙L1和裂隙L2形成的组合交线产生楔形体滑动。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013边坡岩体类型属Ⅲ类，边坡岩体等效内摩擦角取55°，可能会产生的破环模式为局部掉块，岩体破裂角为45°+φ/2，泥岩取59.7°；砂岩取61.4°。按设计坡度53°放坡后边坡岩质部分稳定。综上：该路段左右两侧均会形成挖方路段，地面覆盖层多为粉质粘土，粉质粘土厚度1.2～3.2m，下部为泥岩和砂岩。土体部分直立开挖或回填不稳定，会沿土体内部产生圆弧滑动，两侧岩质边坡按设计坡率开挖后稳定，左侧岩质部分可能的破坏模式为局部掉块，右侧岩质部分可能的破坏模式为局部掉块。处理措施建议：粉质粘土呈可塑状，承载力较低，结构松散，部分耕地段粉质粘土上部含0.1～0.3m耕植土，建议将其进行清除。承载力取值建议按4.3节取值。周边具放坡场地，建议按照设计意图：左侧边坡上部土层采用坡率法放坡，下部基岩采用坡率法分级放坡，分级高度为8m，每阶设2m宽的平台，开挖过程中粉质粘土按1：1.5放坡；右侧边坡建议采用坡率法分级放坡，分级高度为8m，每阶设2m宽的平台，建议施工开挖过程中粉质粘土按1：1.5、强风化岩石按1：1.0、中风化岩石按1：0.75放坡。建议以压实填土、基岩作为路基持力层，将路基粉质粘土进行清除或换填处理，承载力特征值建议：压实填土承载力特征值以现场实测为准，强风化泥岩取300kPa，强风化砂岩取400kPa，中风化泥岩取2178kPa，中风化砂岩取10200kPa。（5）K0+480.00～K0+660.00段（剖面11～14）据设计提供的方案知，该段线路设计高程263.676～276.276m，为挖方路段，中线挖方高度一般为10.9～14.3m，最高约为14.3m（剖面11）。覆盖层多为粉质粘土，中线基岩埋深一般为0.2～1.2m，最大深度为1.2m，基岩面沿道路纵向坡度一般为3°～9°（剖面27），沿道路横向坡度一般为3°～35°（剖面11～14）。左侧边坡：按设计场平后，将在该段道路左侧形成岩土混合边坡，坡高最高处为12.6m（见剖面11），由于道路呈曲线型，边坡坡向为196～230°，中间坡向为208°，最不利坡向为196°，上部为粉质粘土厚0.2～1.2m，下部为泥岩、砂岩，边坡安全等级为二级，岩土界面平缓，直立开挖不会产生沿岩土界面的滑动破坏，边坡土体部分可能产生沿土体内部产生圆弧滑动。边坡岩质部分按设计意图中风化基岩1：0.75（坡角约为53°），强风化基岩1：1放坡，边坡岩质部分边坡见赤平投影图(图5.4.5-1)按最不利岩层面及坡向分析。左侧边坡赤平投影图左侧边坡基岩岩层面与边坡夹角约76°，大角度相交，按设计坡率开挖可能会沿岩层面滑动的可能性较小，岩层面倾角为12°，较缓，岩层面对边坡稳定性影响小；坡向与裂隙L1方向相反，对边坡稳定性影响小；与裂隙L2大角度相交，对边坡稳定性影响小；按设计坡率开挖不会沿与裂隙L1和裂隙L2形成的组合交线产生楔形体滑动（图5.4.5-1）。边坡稳定性主要受岩体强度控制，边坡可能的破坏模式为局部掉块，根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013边坡岩体类型属Ⅲ类，岩体破裂角为45°+φ/2，泥岩取59.7°；砂岩取61.4°。按设计坡度53°放坡后边坡岩质部分稳定。右侧边坡：将在该段道路右侧形成岩土混合边坡，坡高最高处为13.2m（见剖面11），由于道路呈曲线型，边坡坡向为16～50°，中间坡向为28°，最不利坡向为50°，上部为粉质粘土厚0.2～1.2m，下部为泥岩、砂岩，边坡安全等级为二级，岩土界面平缓，直立开挖不会产生沿岩土界面的滑动破坏，边坡土体部分可能产生沿土体内部产生圆弧滑动。边坡岩质部分按设计意图中风化基岩1：0.75（坡角约为53°），强风化基岩1：1放坡，边坡岩质部分边坡见赤平投影图(图5.4.5-2)按最不利岩层面及坡向分析。右侧边坡赤平投影图右侧边坡基岩岩层面与边坡方向夹角约70°，大角度