地下连续墙+一道钢筋砼内支撑基坑支护计算书

PAGE1PAGE1项目基坑支护设计说明一、工程概况拟建场地位于，东面靠近。本场地地貌属于珠江三角洲冲积平原地貌单元，后经人工填土，建房再拆除，现地形平坦，相对标高为7.26～7.38m，相对高差为0.12m（本工程采用广州高程系，下同）。拟建工程为一幢住宅楼，建筑层数为地上6层、地下1层，基础型式采用钻（冲）孔灌注桩。地下室基坑总占地1065m2，基坑边周长约为140m，基坑开挖深度相对标高为-6.10m（局部-6.40m、-7.10mm），其中考虑地下室底板面标高为-5.70m（局部-6.00m、-6.70m），地下室底板厚度为0.30m，垫层厚度为0.10m。本基坑形状近似呈长方形，本工程±0.00标高相当于广州高程7.60m，场地开挖前对场地适当平整到7.30m，因此基坑实际开挖深度为5.80m（局部6.10m、6.80m）；由于基坑东侧靠近中学两层高砖混结构的厕所和一座四层高框架结构的建筑，对变形要求严格，因而基坑东侧A区域支护安全等级为一级，侧壁重要性系数取1.10。对于其它区域，基坑安全等级定为二级，侧壁重要性系数取1.00。二、建筑场地周边环境建筑场地地处，东面靠近广州市荔湾区立贤学校。周边环境条件如下：东面为，地下室边线距离用地红线最近约2.10m，距离两层高砖混结构厕所约3.10m，距离学校一座四层高框架结构建筑约4.2m，基础为天然基础。南面为巷，地下室边线距离用地红线最近约10.20m，巷道建筑多为2～3层砖墙瓦顶结构或砖混结构的民居，距离最近约13.00m，基础为天然基础。西面为空地，地下室边线距离用地红线约13.50m，距离西面9层高框架结构住宅楼约19.00m，基础为钻（冲）孔桩基础。北面为，地下室边线距离用地红线约3.10m～5.00m，距离巷道对面一层砖混结构建筑约6.50m，基础为天然基础。建筑场地周边管线情况：东侧：无管线。南侧：下面铺设有给水管线，呈东西走向，地下室边线距离给水管线最近约11.50m，给水管线直径为100mm，材料为铸铁，管顶埋深约500mm。西侧：地下室边线距离电力管线最近约13.10m，电力管线截面尺寸为400mm×400mm，材料为铜，管顶埋深约150mm，呈南北走向。北侧:下面铺设有给水管线，呈东西走向，地下室边线距离给水管线最近约5.80m，给水管线直径为200mm，材料为铸铁，管顶埋深约400mm。三、场地工程地质条件及岩土参数取值根据本次勘察6个钻孔揭露的地质资料，场地地基土按成因类型可划分为人工填土层（Qml）、冲积土层（Qal）、残积土层（Qel）和白垩系基岩(K2)等4个成因层。现按土层从上至下的顺序分述如下：人工填土层（Qml）<1>层杂填土：本层6个钻孔均有揭露，厚度2.40～2.70m，平均2.52m，灰褐色，为人工回填的砖块、碎石及粉质粘土等组成，土质不均匀，稍湿，呈松散状。建议本层的天然地基承载力特征值fak取60kPa。2、冲积土层（Qal）本场地的冲积土层，按土性差异进一步划分为<2-1>层粉砂、<2-2>层中、粗砂、<2-3>层淤泥、淤泥质土、<2-4>层粉质粘土、<2-5>层砾砂等5个亚层，详细描述如下：<2-1>层粉砂：灰褐色及灰黑色，饱和,松散状,局部含较多淤泥质土及少量粗砂粒场地6个钻孔4个孔有分布，顶面埋深为2.40～2.70，平均2.53m;层厚为5.00～9.8m，平均为7.95m。标贯试验11次：实测击数7～16击，平均值10.1击，修正击数范围值6.4～12.7击，平均值8.7击，标准差2.136击，变异系数0.245，标准值Nk为7.5击。按Nk值查表得fak>140kPa。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取100kPa。<2-2>层中砂：灰褐色，饱和，松散状，含泥质。场地4个钻孔见分布，顶面埋深为2.40～9.50，平均5.50m，层厚为2.90～5.40m，平均为4.25m。标贯试验6次：实测击数7～13击，平均值9.8击，修正击数范围值5.7～9.8击，平均值8.0击，标准差1.452击，变异系数0.180，标准值Nk为6.8击。按Nk值查表得fak>140kPa。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取110kPa。<2-3>层淤泥、淤泥质粘土：灰黑色，土质较纯，软塑状，含较多腐植物质。场地6个钻孔见分布，埋藏较浅，顶面埋深为5.30～12.20m，平均8.57m，层厚为1.60～6.00m，平均为3.55m。取土样3个，编号ZK5-2、ZK5-3、ZK3-3，主要物理力学性质指标平均值为：ρo=1.55g/cm3，w=61.3%，e=1.758，IL=1.47，IP=17.8，天然快剪c=5.8kPa，φ=4.00,按w值查表得fak=55kPa。标贯试验6次：实测击数1～3击，平均值1.8击，修正击数范围值0.7～2.1击，平均值1.3击，标准差0.527击，变异系数0.377，标准值Nk为0.9击。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取45kPa。<2-4>层粉质粘土：本层3个钻孔有揭露，层顶埋深9.00～14.30m,平均12.10m；层厚2.50～3.70m，平均3.03m。灰白色为主，局部红色，软塑状，土质均匀,粘性较好。标贯试验2次：实测击数6～7击；修正击数4.3～5.2击。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取130kPa。<2-5>层砾砂：灰白色，饱和，稍密状，含泥质。场地2个钻孔见分布，顶面埋深为12.30～15.10，平均13.70m，层厚为0.80～1.90m，平均为1.35m。标贯试验1次：实测击数16击；修正击数12.3击。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取150kPa。3、残积土层（Qel）<3>层粉质粘土：本层有1个（ZK3）钻孔揭露，为泥质粉砂岩长期剧烈风化残积土，褐红色，稍湿，硬塑状，遇水易软化。顶面埋深14.90m，厚度2.00m。局部分布，厚度薄，未取土样。标贯试验1次：实测击数21击；修正击数15.3击。综合标贯成果及土工试验综合考虑，建议本层的天然地基承载力特征值fak取150kPa。4、基岩(K2)场地内基岩为白垩系(K2)泥质粉砂岩，按风化程度分为全风化、强风化、中风化、微风化等四个工程地质层，描述如下：<4-1>层全风化泥质粉砂岩：本层有3个钻孔揭露，褐红色，岩芯呈坚硬土状，具有遇水易软化的特征。顶面埋深13.70～17.50m，平均19.45m，厚度2.50～4.60m，平均3.83m。标贯试验4次：实测击数29～36击，平均值31.7击，修正击数范围值20.3～25.9击，平均值22.8击，建议标准值Nk为20击。按Nk值查表得fak>660kPa。建议本层的天然地基承载力特征值fak取350kPa。<4-2>层强风化泥质粉砂岩：本层6个钻孔均有揭露，褐红色，岩芯多呈半岩半土状及碎块状，局部夹中风化岩块，具有遇水易软化的特征。顶面埋深14.20～20.00m，平均17.92m，厚度0.90～4.10m，平均2.32m。标贯试验2次：实测击数51～52击，平均值51.5击；修正击数范围值35.7～37.9击，平均值36.8击，建议标准值Nk为35击。按Nk值查表得fak>660kPa。建议本层的天然地基承载力特征值fak取500kPa。<4-3>层中风化泥质粉砂岩：本层4个钻孔均有揭露，褐红色，岩芯碎块状、块状或短柱状，岩质稍硬，裂隙发育，顶面埋深17.50～21.00m，平均19.38m，揭露厚度2.30～2.70m，平均2.55m。本层取岩样1组，其天然单轴抗压强度值为21.7MPa，建议岩石的抗压强度标准值frk=8MPa。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中表3.2.2-1和表3.2.2-3的规定岩石坚硬程度属软岩，岩体完整程度为破碎,划分岩体等级属Ⅴ类。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取1500kPa。<4-4>层微风化泥质粉砂岩：本层2个钻孔均有揭露，褐红色，岩芯呈短柱状为主，少量块状，岩质硬，裂隙稍发育。顶面埋深21.80～22.10m，平均21.95m，揭露厚度2.20～2.40m，平均2.30m。本层取岩样1组，其天然单轴抗压强度值为26.2MPa，建议岩石的抗压强度标准值frk=10.0MPa。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）中表3.2.2-1和表3.2.2-3的规定岩石坚硬程度属软岩，岩体完整程度为较完整,划分岩体等级属Ⅳ类。结合地区经验，建议本层的天然地基承载力特征值fak取2500kPa。基坑开挖所遇土层主要为人工填土层（Qml）、冲积土层（Qal），基坑底主要位于砂层中。水文地质条件勘察期间测得地下水位埋深为1.10～1.50m之间。根据钻探地层资料分析，场地局部分布粉细砂层和中粗砂层，属含水层，透水性较好，属强透水性地层，地下水补给来源主要是大气降雨及砂层中侧向渗流补给。岩土计算参数取值：基坑支护设计对岩、土物理力学性指标的选取是参考广东省工程勘察院的《粤海文昌南路项目建筑场地岩土工程勘察报告》资料，具体如下：地质代号岩性状态工程分层号土容重γ(kN.m-3)粘聚力c(kPa)内摩擦角φ(°)土与锚杆体的极限摩擦力qs(kPa)Qml杂填土松散<1>17.510.012.015Qal细砂松散<2-1>17.03.018.018中砂松散<2-2>17.52.025.040淤泥流塑<2-3>16.56.06.015粉质粘土软塑<2-4>17.515.012.020砾砂稍密<2-5>17.52.032.080Qel硬塑<3>19.526.419.465K2粉砂质泥岩全风化<4-1>20.028.020.070强风化<4-2>20.555.028.080中风化<4-3>21.0180.030.0150中风化<4-3>22.0350.032.0250注：对于细砂层、中砂层和砾砂层中由于含有泥质，故计算中局部考虑粘聚力不为零的情况，取C=2～3。四、基坑支护方案选型由于场地东面为，地下室边线距离用地红线（现状围墙线）最近约2.10m，距离中学两层砖混结构厕所约3.10m，距离学校一座四层高框架结构建筑约4.2m。若基坑支护措施不当，基坑开挖将产生较大变形,对邻近建筑物的安全带来不利影响。同时，该场地砂层、淤泥层较厚，地质条件较差。因此,本基坑工程的成败关键在于严格控制位移及控制水土流失，防止水位下降对周边建筑物的影响，出土便利也是基坑支护设计必须考虑的重要因素。支护方案分析：根据地质条件、环境条件及基坑开挖深度后认为，基坑控制位移和止水是本工程成败的关键，出土便利是设计应考虑的重要因素。以安全可行、经济合理、方便施工为设计原则，综合分析研究本工程的有利和不利因素，以安全、方便快捷施工、经济合理为原则，本地下室A区由于考虑地下室边线距离用地红线较近，施工空间狭窄，同时考虑尽量减少对邻近中学厕所的不利影响，因此A区基坑支护结构采用了“地下连续墙+一道钢筋砼内支撑”；其余分区采用“旋挖灌注桩+一道钢筋砼内支撑”。止水帷幕采用三轴搅拌桩，搅拌桩桩径为850mm,间距为600mm;支护桩桩径为800mm，桩间距为1000mm,支护桩及止水桩桩长详见各剖面图；其优点在于：1）受力性能较好，刚度较大，对变形控制较好，对周边建筑、管线及道路影响较小；2）止水效果好，安全可靠，对周边建筑、管线造成影响较小；3）施工具有可行性，能够确保合理施工工期。其缺点在于：施工空间受支撑影响，出土不方便，造价较高。五、基坑支护各个断面结构计算说明支护设计计算采用理正深基坑支护结构软件6.01版进行分区计算。计算时按基坑各侧边划分计算单元，各剖面的岩土工程勘察资料及设计参数的选取，系按最不利因素进行的，根据场地岩土工程勘察报告分析，计算单元的岩土分层分别选取了ZK2、ZK3、ZK4、ZK5号等代表性钻孔柱状图，基坑东侧A区域支护安全等级为一级，侧壁重要性系数取1.10。对于其它区域，基坑安全等级定为二级，侧壁重要性系数取1.00。。(1)各分区内地面超载取值一般区域：考虑地面超载取值为20kPa；出土口区域：考虑地面超载取值为40kPa；房屋荷载：考虑每层取值为15kPa。(2)水位取值基坑内侧水位按地下水位降至基坑底以下0.50m；基坑外水位按最不利水位选取地面下0.50m。(3)支撑刚度的取值：对于角撑（600mm×800mm）：最大跨度约为17m,=1198MN/m,支护刚度取1100MN/m。对于对撑（800mm×800mm）：最大跨度约为22m=1745MN/m,支护刚度取1700MN/m。对于C30砼对撑梁800×800，材料抗力为：，材料调整系数取1.00。对于C30砼角撑梁600×800，材料抗力为：，材料调整系数取1.00。六、施工工艺及注意事项由于本基坑支护结构采用地下连续墙+一道钢筋砼内支撑支护、旋挖灌注桩+一道钢筋砼内支撑，故施工过程中必须做好下列措施：（1）采用放线插签定位确保墙位、桩位准确；（2）采用垂线观测控制法及水准尺量度法确保墙位、桩位的垂直度；（3）施工过程中做好施工安全和环境保护工作。（4）开挖过程中加强边坡变形观测和坑外地下水位观测（主要依据由业主委托的专业监测单位监测的数据），当发现变形或水位下降过大时，立即采取措施进行处理。七、基坑监测要求1、基坑周边设立水平、沉降变形观测点各11个，支护结构测斜观测点10个，进行水平位移、沉降变形及支护结构倾斜监测；水位观测点7个，周边建筑物及管线观测点62个，支撑轴力监测点8处。2、变形监测必须选择有经验及有资质的测量单位完成；3、观测周期及次数1）施工期间每1～2天观测1次，雨天（中雨以上）施工，应加密监测频率；2）基坑开挖到底后，变形未稳定前，每5～7天观测1次，变形稳定后可每间隔10～15天观测1次；3）对于支撑开始拆除到拆除完成后3d内监测频率为1次/1d；4）遇特殊情况（如变形出现突变或出现险情）时，应加密监测或连续监测；5）地下室结构完成，并进行侧边回填土后，可停止变形监测。6)对周边邻近已有建筑物应设置变形观测点（点位及数量由现场确定）进行观测，观测周期应与基坑监测同步。7)监测结果应及时反馈业主、设计、监理及施工单位，做到信息化施工、动态设计。6、本基坑支护结构东面A区域安全等级为一级设防，其它分区为二级设防。一级设防要求：最大水平位移和沉降控制值为30mm，水平位移和沉降报警值为24mm;二级设防要求：最大水平位移控制值为50mm，水平位移报警值为40mm;地下水位降深控制值在2.5m，同时周边建筑物沉降控制值为15mm，倾斜率小于0.001。对于SC1对撑梁最大支撑轴力为1600kN，报警值为1200kN;对于SC2角撑梁最大支撑轴力为2500kN，报警值为2000kN。八、应急预案要求施工单位应建立应急抢险组织，专人负责，责任到人，编制详细的应急抢险方案，本工程的关键是控制基坑位移，因此，应急预案应考虑下列问题：1、基坑开挖发现支护结构侧向变形较大（视开挖深度及开裂位置分析而定），若变形超出设计控制范围时，必须及时通知业主和设计单位，并先采用现场挖掘机进行挖土回填压脚及临时支撑处理，回填分层用挖掘斗压实。2、基坑开挖后，由项目经理负责组织基坑在意外情况下的抢险组织机构，从人员、材料、制度上确定人、材（财）、物的准备。做到土方开挖机械手即叫即回。3、预备适量包装水泥以作灌浆及回填开挖工作面紧急堆压使用。4、预备适量粗钢管或型钢，作应急支撑之需。5、与有关自来水公司、煤气公司、公安、消防等部门，保持密切联系。6、配备一台高压泥浆泵及灌浆循环设备一套，配备水玻璃化学浆数吨及适量注浆管材、绵纱、小木桩等防水堵漏材料。九、工程概算（一）工程量预估及造价概算分析（1）三轴搅拌桩（φ850，桩长约16.5m）：约3248m:3248*160元/m=519,680元；（2）冠梁及腰梁：约102m3：102*1500元/m3=153,000元（3）旋挖灌注桩（φ800，有效桩长约17m）：958m3，958*1200元/m3=1,149,600元（4）支撑梁(包括拆撑费用)：约105m3:105*1400元/m3=147,000元；（5）地下连续墙：约303m3:303*2300元/m3=696,900元；（6）其它（排水沟、安全栏杆等）约100,000元总计价约：（1）+（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=2,766,180元（二）总计价约：2,766,180.00元（贰佰柒拾陆万陆仟壹佰捌拾元整）计算书各剖面计算结果表区号间距（m）支撑梁水平轴力（kN）配筋A区6.001588.36E28@100（地下连续墙）B区6.001119.6314D20（旋挖灌注桩）C区6.001220.5014D20（旋挖灌注桩）D区6.001292.2714D20（旋挖灌注桩）出土口6.001565.0414D20（旋挖灌注桩）注：表中E表示三级钢，D表示二级钢。细部构件计算书（1）腰梁的计算及配筋：腰梁截面尺寸为600*800，采用C30砼浇注，开挖过程中对撑最大内力（设计值）约为1588.36kN（为A区计算得出），每米所传递的最大水平荷载为q=1588.36/6.00=265kN/m（6.00m为对撑间距），腰梁弯矩为：M1=0.105×ql2=0.105*265*6.002=1002kN.m两侧各配6根直径为25mm三级钢,As=2945mm2在支撑梁位置作用处再考虑加强筋4根直径为25mm三级钢，As=1964mm2，则总共配筋为4909mm2大于4383mm2，满足要求。腰梁所受剪力为：腰梁砼抗剪（箍筋为二级钢）:,满足要求。（2）冠梁的计算及配筋：冠梁截面尺寸为800*800，采用C30砼浇注，开挖过程中角撑最大内力（设计值）约为1292.27kN（为D区计算得出），每米所传递的最大水平荷载为q=1292.27/7.50=172kN/m（7.20m为角撑间距），冠梁弯矩为：M1=0.105×ql2=0.105*172*7.502=1016kN.m两侧各配6根直径为25mm三级钢,As=2945mm2在支撑梁位置作用处再考虑加强筋4根直径为25mm三级钢，As=1964mm2，则总共配筋为4909mm2大于4443mm2，满足要求。冠梁所受剪力为：冠梁砼抗剪（箍筋为一级钢）:,满足要求。（3）钢筋砼支撑梁计算①对撑计算：对撑采用C30砼，纵筋采用三级钢，截面采用800*800，从计算结果来看，对撑受力最大计算值为1588.36kN,对撑长度最大值为22.00m，对撑受压计算长度取22.00m。按轴心受压计算：L0/b=22.0/0.8=27.50，查《混凝土结构设计规范》表7.3.1得稳定系数。>1588.36kN，满足要求(2)考虑支撑自重的影响，按偏心受压计算（采用理正结构设计工具箱计算）：支撑梁自重弯矩设计值对撑梁计算书===========================================================1已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=800mm计算长度L=22.00m砼强度等级C30，fc=14.30N/mm2纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值N=1588.36kN弯矩设计值Mx=968.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值Vy=0.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2正截面受压承载力计算：(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=139mm，ξ=0.188<ξb=0.518。(2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.17(3)上部纵筋：As=4252mm2ρ=0.66%>ρmin=0.20%(4)下部纵筋：As=4252mm2ρ=0.66%>ρmin=0.20%(5)左右纵筋：As=1280mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%，构造配筋。(6)上下纵筋总和：As=8504mm2ρ=1.33%<ρmax=5.00%。3斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：X向箍筋按构造配筋Asvx/s=914mm2/mY向箍筋按构造配筋Asvy=914mm2/m4配置钢筋：(1)上部纵筋:7E28(4310mm2ρ=0.67%)>As=4252mm2，配筋满足。(2)下部纵筋:7E28(4310mm2ρ=0.67%)>As=4252mm2，配筋满足。(3)左右纵筋:3E18(763mm2ρ=0.12%)分配As=1379mm2>As=1280mm2，配筋满足。(4)竖向箍筋:d8@160四肢箍(1257mm2/mρsv=0.16%)>Asv/s=914mm2/m，配筋满足。(5)水平箍筋:d8@160三肢箍(942mm2/mρsv=0.12%)>Asv/s=914mm2/m，配筋满足。5裂缝计算(上下侧)：(1)计算参数：Nk=150.00kN，Mkx=80.00kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。(2)受拉钢筋应力：σsk=Nk(e-z)/(Asz)=24.32N/mm2<fyk=400N/mm2。(3)裂缝宽度：Wmax=0.013mm<Wlim=0.400mm,满足。END========================================================②角撑计算：角撑采用C30砼，纵筋采用三级钢，截面采用600*800，从计算结果来看，角撑受力最大计算值为,角撑长度最大值约为17.00m，角撑受压计算长度取17.00m。按轴心受压计算：L0/b=17.0/0.6=28.33，查《混凝土结构设计规范》表7.3.1得稳定系数。>1827.55kN，满足要求(2)考虑支撑自重的影响，按偏心受压计算（采用理正结构设计工具箱计算）：支撑梁自重弯矩设计值角撑梁计算书===========================================================1已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=600mm，h=800mm计算长度L=17.00m砼强度等级C30，fc=14.30N/mm2纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值N=1827.55kN弯矩设计值Mx=433.50kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值Vy=0.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2正截面受压承载力计算：(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=213mm，ξ=0.288<ξb=0.518。(2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.27(3)上部纵筋：As=1449mm2ρ=0.30%>ρmin=0.20%(4)下部纵筋：As=1449mm2ρ=0.30%>ρmin=0.20%(5)左右纵筋：As=960mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%，构造配筋。(6)上下纵筋总和：As=2899mm2ρ=0.60%<ρmax=5.00%。3斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：X向箍筋按构造配筋Asvx/s=800mm2/mY向箍筋按构造配筋Asvy=800mm2/m4配置钢筋：(1)上部纵筋:2E18+5E16(1514mm2ρ=0.32%)>As=1449mm2，配筋满足。(2)下部纵筋:2E18+5E16(1514mm2ρ=0.32%)>As=1449mm2，配筋满足。(3)左右纵筋:3E18(763mm2ρ=0.16%)分配As=1018mm2>As=960mm2，配筋满足。(4)竖向箍筋:d8@180三肢箍(838mm2/mρsv=0.14%)>Asv/s=800mm2/m，配筋满足。(5)水平箍筋:d8@180三肢箍(838mm2/mρsv=0.10%)>Asv/s=800mm2/m，配筋满足。5裂缝计算(上下侧)：(1)计算参数：Nk=150.00kN，Mkx=80.00kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。(2)受拉钢筋应力：σsk=Nk(e-z)/(Asz)=61.41N/mm2<fyk=400N/mm2。(3)裂缝宽度：Wmax=0.029mm<Wlim=0.400mm,满足。END========================================================（3）钢筋砼支撑平面稳定性进行验算：①对撑梁验算以支撑力较大、平面内支撑较长的对撑进行验算：L0/b=22.0/0.8=27.50（支撑计算长度取平面内联系梁中心距范围内支撑长度）查表得N=1588.36kN,满足要求。②角撑梁验算以支撑力较大、平面内支撑较长的角撑进行验算：L0/b=17.0/0.6=28.33（支撑计算长度取平面内联系梁中心距范围内支撑长度）查表得N=1827.55kN,满足要求。二、支护剖面计算书A区：（采用ZK2，地下连续墙+一道钢筋砼内支撑，开挖深度为5.80m）[支护方案]连续墙支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98基坑等级一级基坑侧壁重要性系数γ01.10基坑深度H(m)5.800嵌固深度(m)12.000墙顶标高(m)0.000连续墙类型钢筋混凝土墙├墙厚(m)0.600└混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.600├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数2支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000230.0000.0008.0003.000条形[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数7坑内加固土否内侧降水最终深度(m)6.300外侧水位深度(m)0.500内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土1.9517.57.510.0012.002中砂2.9017.57.52.0025.003淤泥4.1016.56.56.006.004粘性土2.9017.57.55砾砂1.9017.57.56强风化岩3.3020.510.57中风化岩5.0021.011.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)115.010.0012.00分算m法2.68240.02.0025.00分算m法10.20315.06.006.00合算m法0.72420.015.0012.00合算m法3.18580.02.0025.00分算m法10.20680.055.0028.00合算m法18.387150.0180.0030.00合算m法33.00[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑6.0001.800支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001700.002～9152.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.0001.00010000.0002中砂分算1.0001.0001.00010000.0003淤泥合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005砾砂分算1.0001.0001.00010000.0006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.0007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖2.3002加撑1.内撑3开挖5.800[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d12@1[截面计算][截面参数]墙是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)70墙的纵筋级别HRB400弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)17.80[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)604.86445.30706.93706.93基坑外侧最大弯矩(kN.m)346.94298.08405.49405.49最大剪力(kN)253.39210.01316.73348.41段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2/m)基坑内侧纵筋HRB400E25@1004909[4175]1基坑外侧纵筋HRB400E25@1004909[4175]水平筋HRB335D18@2001272拉结筋HPB235d6@100283[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=5.436圆弧半径(m)R=18.640圆心坐标X(m)X=-1.024圆心坐标Y(m)Y=6.569[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 Ks=3.643>=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1525.333 Ks=7.746>=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1525.333 Ks=3.916>=1.200,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况1。 最小安全Ks=3.643>=1.200,满足规范要求。[抗隆起验算]Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=26.156>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=32.109>=1.15,满足规范要求。[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理! 式中 δ———基坑底面向上位移(mm); n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数; ri———第i层土的重度(kN/m3)； 地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3); hi———第i层土的厚度(m); q———基坑顶面的地面超载(kPa); D———桩(墙)的嵌入长度(m); H———基坑的开挖深度(m); c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度); r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3); δ=0(mm)[抗管涌验算]抗管涌稳定安全系数(对于一、二、三级支护工程，分别取3.00,2.75,2.50): 式中 ic———极限平均水力坡度，ic=(Gs-1)/(1+e); i———平均水力坡度，i=hw/L; K=4.409>=3.00,满足规范要求。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：基坑底以下是否为坚硬土层或岩层否嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.150嵌固深度计算过程：按《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按eak=epk确定出支护结构弯矩零点hc=3.1502)支点力Tk可按下式计算：hT=4.000mnTc1=223.651kN3)嵌固深度计算值h0按公式：hp∑Epj+Tk(hT+h0)-ha∑Eai=0确定hp=1.204m，∑Epj=142.953kPaha=3.072m，∑Eai=576.572kPa嵌固深度设计值hd=αγ0h0K=1.200，γ0=1.100,h0=3.150m得到hd=4.158m，hd采用值为：12.000mB区：（采用ZK3，旋挖灌注桩+一道钢筋砼内支撑，开挖深度为5.80m）[支护方案]排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)5.800嵌固深度(m)12.000桩顶标高(m)-1.400桩截面类型圆形└桩直径(m)0.800桩间距(m)1.000混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.800├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数7坑内加固土否内侧降水最终深度(m)6.300外侧水位深度(m)0.500内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土2.6417.57.510.0012.002中砂4.9017.57.52.0025.003淤泥2.0016.56.54中砂5.4017.57.55粘性土2.0019.59.56强风化岩3.1020.510.57中风化岩2.5021.011.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)115.010.0012.00分算m法2.68240.02.0025.00分算m法10.20315.06.006.00合算m法0.72440.02.0025.00分算m法10.20565.026.0019.00合算m法7.92680.055.0028.00合算m法18.387150.0180.0030.00合算m法33.00[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑6.0001.800支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001100.002～6864.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.0001.00010000.0002中砂分算1.0001.0001.00010000.0003淤泥合算1.0001.0001.00010000.0004中砂分算1.0001.0001.00010000.0005粘性土合算1.0001.0001.00010000.0006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.0007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖2.3002加撑1.内撑3开挖5.800[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d12@1[截面计算][截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HPB235桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)16.40[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)335.40380.85356.36356.361基坑外侧最大弯矩(kN.m)196.14419.60208.40208.40最大剪力(kN)190.70178.98238.38238.38段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33514D204398[3672]箍筋HPB235d12@1501508[1151]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=3.609圆弧半径(m)R=19.627圆心坐标X(m)X=-0.747圆心坐标Y(m)Y=7.566[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 Ks=2.976>=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1144.000 Ks=5.605>=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1144.000 Ks=2.949>=1.200,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况3。 最小安全Ks=2.949>=1.200,满足规范要求。[抗隆起验算]Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=20.630>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=25.214>=1.15,满足规范要求。[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理! 式中 δ———基坑底面向上位移(mm); n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数; ri———第i层土的重度(kN/m3)； 地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3); hi———第i层土的厚度(m); q———基坑顶面的地面超载(kPa); D———桩(墙)的嵌入长度(m); H———基坑的开挖深度(m); c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度); r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3); δ=0(mm)[抗管涌验算]抗管涌稳定安全系数(对于一、二、三级支护工程，分别取3.00,2.75,2.50): 式中 ic———极限平均水力坡度，ic=(Gs-1)/(1+e); i———平均水力坡度，i=hw/L; K=4.235>=2.75,满足规范要求。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：基坑底以下是否为坚硬土层或岩层否嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.150嵌固深度计算过程：按《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按eak=epk确定出支护结构弯矩零点hc=3.5492)支点力Tk可按下式计算：hT=4.000mnTc1=186.605kN3)嵌固深度计算值h0按公式：hp∑Epj+Tk(hT+h0)-ha∑Eai=0确定hp=1.350m，∑Epj=182.589kPaha=3.209m，∑Eai=515.803kPa嵌固深度设计值hd=αγ0h0K=1.200，γ0=1.000,h0=3.549m得到hd=4.259m，hd采用值为：12.000m渗透稳定条件验算当前嵌固深度为：4.259m。依据《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98,当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙嵌固深度设计值尚应满足抗渗透稳定条件:hd>=K*γ0*(h-hw)(按规范K=1.2，交互值K=1.15)嵌固深度取为：6.095m。C区：（采用ZK5，旋挖灌注桩+一道钢筋砼内支撑，开挖深度为5.80m，局部为6.80m）[支护方案]排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)5.800嵌固深度(m)13.000桩顶标高(m)-1.400桩截面类型圆形└桩直径(m)0.800桩间距(m)1.000混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.800├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数7坑内加固土否内侧降水最终深度(m)6.300外侧水位深度(m)0.500内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土2.5117.57.510.0012.002粉砂5.0017.07.03.0018.003粗砂3.8017.57.54淤泥6.0016.56.55粘性土2.5020.010.06强风化岩1.2020.510.57中风化岩2.7021.011.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)115.010.0012.00分算m法2.68218.03.0018.00分算m法4.98340.02.0025.00分算m法10.20415.06.006.00合算m法0.72570.028.0020.00合算m法8.80680.055.0028.00合算m法18.387150.0180.0030.00合算m法33.00[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑6.0001.800支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001700.002～9152.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.0001.00010000.0002粉砂分算1.0001.0001.00010000.0003粗砂分算1.0001.0001.00010000.0004淤泥合算1.0001.0001.00010000.0005粘性土合算1.0001.0001.00010000.0006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.0007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖2.3002加撑1.内撑3开挖5.800[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d12@1[截面计算][截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HPB235桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)17.40[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)231.42423.38245.88245.881基坑外侧最大弯矩(kN.m)292.88426.39311.19311.19最大剪力(kN)205.93195.79257.41257.41段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33514D204398[3164]箍筋HPB235d12@1501508[1151]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=2.229圆弧半径(m)R=20.847圆心坐标X(m)X=-0.954圆心坐标Y(m)Y=7.773[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 Ks=2.651>=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1525.333 Ks=5.803>=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1525.333 Ks=3.310>=1.200,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况1。 最小安全Ks=2.651>=1.200,满足规范要求。[抗隆起验算]Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=17.540>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=21.305>=1.15,满足规范要求。[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理! 式中 δ———基坑底面向上位移(mm); n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数; ri———第i层土的重度(kN/m3)； 地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3); hi———第i层土的厚度(m); q———基坑顶面的地面超载(kPa); D———桩(墙)的嵌入长度(m); H———基坑的开挖深度(m); c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度); r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3); δ=0(mm)[抗管涌验算]抗管涌稳定安全系数(对于一、二、三级支护工程，分别取3.00,2.75,2.50): 式中 ic———极限平均水力坡度，ic=(Gs-1)/(1+e); i———平均水力坡度，i=hw/L; K=4.165>=2.75,满足规范要求。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：基坑底以下是否为坚硬土层或岩层否嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.150嵌固深度计算过程：按《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按eak=epk确定出支护结构弯矩零点hc=3.5772)支点力Tk可按下式计算：hT=4.000mnTc1=203.416kN3)嵌固深度计算值h0按公式：hp∑Epj+Tk(hT+h0)-ha∑Eai=0确定hp=1.332m，∑Epj=169.302kPaha=3.308m，∑Eai=534.036kPa嵌固深度设计值hd=αγ0h0K=1.200，γ0=1.000,h0=3.577m得到hd=4.292m，hd采用值为：13.000m渗透稳定条件验算当前嵌固深度为：4.292m。依据《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98,当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙嵌固深度设计值尚应满足抗渗透稳定条件:hd>=K*γ0*(h-hw)(按规范K=1.2，交互值K=1.15)嵌固深度取为：6.095m。D区：（采用ZK4，旋挖灌注桩+一道钢筋砼内支撑，开挖深度为5.80m）[支护方案]排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)5.800嵌固深度(m)15.000桩顶标高(m)-0.400桩截面类型圆形└桩直径(m)0.800桩间距(m)1.000混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.800├冠梁高度(m)0.800└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度(m)6.300外侧水位深度(m)0.500内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土2.3217.57.510.0012.002中砂9.8017.57.52.0025.003淤泥2.1016.56.54粘性土3.7017.57.55强风化岩4.1020.510.56微风化岩2.4022.012.0层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(kPa)115.010.0012.00分算m法2.68240.02.0025.00分算m法10.20315.06.006.00合算m法0.72420.015.0012.00合算m法3.18580.055.0028.00合算m法18.386250.0350.0032.00合算m法33.00[支锚信息]支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑7.5000.800支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001100.002～6864.001.00[土压力模型及系数调整] 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: 层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.0001.00010000.0002中砂分算1.0001.0001.00010000.0003淤泥合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.0006微风化岩合算1.0001.0001.00010000.000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.3002加撑1.内撑3开挖5.800[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[冠梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结果] 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d12@1[截面计算][截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HPB235桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)20.40[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)304.38463.54323.40323.401基坑外侧最大弯矩(kN.m)173.72458.07184.58184.58最大剪力(kN)138.06170.63172.57172.57段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33514D204398[3301]箍筋HPB235d12@1501508[1151]加强箍筋HRB335D14@2000154[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=4.334圆弧半径(m)R=23.519圆心坐标X(m)X=-0.566圆心坐标Y(m)Y=8.480[抗倾覆稳定性验算]抗倾覆安全系数: Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 Ks=4.927>=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 915.200 Ks=6.991>=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 915.200 Ks=2.837>=1.200,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况3。 最小安全Ks=2.837>=1.200,满足规范要求。[抗隆起验算]Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=34.032>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部): Ks=41.886>=1.15,满足规范要求。[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理! 式中 δ———基坑底面向上位移(mm); n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数; ri———第i层土的重度(kN/m3)； 地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3); hi———第i层土的厚度(m); q———基坑顶面的地面超载(kPa); D———桩(墙)的嵌入长度(m); H———基坑的开挖深度(m); c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa); φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度); r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3); δ=0(mm)[抗管涌验算]抗管涌稳定安全系数(对于一、二、三级支护工程，分别取3.00,2.75,2.50): 式中 ic———极限平均水力坡度，ic=(Gs-1)/(1+e); i———平均水力坡度，i=hw/L; K=5.076>=2.75,满足规范要求。[嵌固深度计算]嵌固深度计算参数：基坑底以下是否为坚硬土层或岩层否嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.150嵌固深度计算过程：按《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按eak=epk确定出支护结构弯矩零点hc=3.4992)支点力Tk可按下式计算：hT=5.000mnTc1=172.303kN3)嵌固深度计算值h0按公式：hp∑Epj+Tk(hT+h0)-ha∑Eai=0确定hp=1.345m，∑Epj=175.097kPaha=3.313m，∑Eai=513.121kPa嵌固深度设计值hd=αγ0h0K=1.200，γ0=1.000,h0=3.499m得到hd=4.199m，hd采用值为：15.000m渗透稳定条件验算当前嵌固深度为：4.199m。依据《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98,当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙嵌固深度设计值尚应满足抗渗透稳定条件:hd>=K*γ0*(h-hw)(按规范K=1.2，交互值K=1.15)嵌固深度取为：6.095m。出土口：（采用ZK5，旋挖灌注桩+一道钢筋砼内支撑，开挖深度为5.80m）[支护方案]排桩支护[基本信息]内力计算方法增量法规范与规程《广州地区建筑基坑支护技术规定》GJB02-98基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度