液压爬模安全专项施工方案（模板）

1xx项目核心筒液压爬模施工方案 1 1三、爬模设计 23.1、塔楼爬模配置情况 23.2爬模装置系统 3.3爬模装置构造 3.4主要节点图 4.1管理目标 4.3人员组织 4.4爬模施工进度计划 4.5进度保证措施 5.1模板、架体拼装及工艺流程 5.2水平结构与核心筒墙体施工 5.3变截面及特殊部位施工 5.4测量控制与纠偏 5.5爬模装置安装质量验收 5.6爬模装置拆除 6.1安全措施 6.3季节性施工措施 6.4爬模装置维护保养与成品保护 6.5现场文明施工 6.6环保措施 xx项目核心筒液压爬模施工方案6.7救援措施 7.1应急预案的方针与原则 7.2应急预案工作流程图 7.3重大事故(危险)发展过程及分析 7.4突发事件及风险预防措施 7.5应急机构与职责 7.6应急资源 7.7突发事件应对措施 8.1荷载计算 8.2荷载工况及效应组合 8.3强度、刚度及稳定性计算 8.4锚固力计算 8.6模板计算 层夹层)、底部商业商场(负二层~地上七层)、地上两栋超高层塔楼组成。本工程建筑建筑层数：地下7层(包括2层夹层),地上7层裙楼，T1塔楼95层及T2塔楼65最高点315m,主屋面高约308m;序号编号12345671189T1塔楼总高度452m,地下4层，地上94层。标准层高4.45m,非标层高分别为4.5m、T2塔楼总高度315m,地上63层。标准层高4.35m,非标层高分别为6.1m、5.7m、8.4m、外模板按照标准层高度配置4.5m。其中模板下包100mm,上包50mm。RIM-VTF120大墙模板(木模)组成：面板采用18mm厚进口维萨板、次龙骨采用H20木工字梁、主龙骨双12号槽钢。此模板是一种多功能的模板系统，其标准化的构件通用性很强、重量轻，通过方便、灵活的工具式连接，可本项目T1、T2核心筒竖向墙体与内部水平楼板同时施工，方案中核心筒外围、核心筒内部井筒部分设置液压爬模。其中T1核心筒以T1核心筒爬模既可以两侧整体爬升，亦可分段施工单独爬升。(如图3所示)架体选用RIM-SCS80下架体，以提供爬升平台，动力单元采用独立液压系统，意选择架体单独、部分或整体爬升；模板后移系统设置解模板的水平及垂直度，又能方便模板后移；配置RIM-SCS80(3m+3m+2m)分离式上架体，保证上架体不移动，提高架体稳定性和安全性，本工程截面大，高度高，采用以往的施工理2读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案需要塔吊配备施工。因此施工时需要大量的塔吊设施，既耗时又费力，大大降低了液压自爬升架体是从德国引进的先进提升体操作简单，安全性高，而且爬升过程中完全抛开了需要塔吊配备的理念，塔吊只需提供提升钢筋及混凝土施工时的配件即可。从而节省了塔吊的使用时间，提高了塔吊的使用率!小计小计后移榀下架体榀层高(m)每层浇筑次数每层备注110212322该层分2次浇筑，第一次浇筑3.45m,411522该层分2次浇筑，第一次浇筑4.05m,611711331111221112112222层高(m)每层浇筑次数每层备注110212322该层分2次浇筑，第一次浇筑3.45m,41152244622该层分2次浇筑，第一次浇筑4.35m,118~18、21~30、111112111122125566T1上架体布置示意图28899xx项目核心筒液压爬模施工方案8T2下架体布置示意图5读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案3.2爬模装置系统1)爬模体系介绍现与导轨相互爬升的特点，操作简单、便于支拆，可提高工作效率，混凝土墙面质量达到2)技术参数公称压力油缸行程液压泵站流量伸出速度工作推力双缸同步误差平台宽度上平台≤4.00KN/m²(爬升时0.75KN/m²)模板平台主平台液压操作平台吊平台抗拔力抗压力10.9级高强螺栓抗剪力导轨梯档Q235钢承载力承重插销45号钢承载力4)液压爬升过程平稳、同步、安全。7)爬升速度快，可以提高工程施工速度。序号名称效果图1吊钩2竖肋3横肋xx项目核心筒液压爬模施工方案4连接爪5芯带6芯带插捎和垫板7拼缝背楞注：模板面板为18mm厚维萨板3.2.3液压爬升系统xx项目核心筒液压爬模施工方案分离式液压爬升系统构造1)埋件总成*埋件板与高强螺杆埋件板与高强螺杆连接，能使埋件具有很好的抗的作用，因为其体积小，免去了在支模时埋件碰钢筋的问题。埋件板大小、拉杆长度*爬锥、安装螺栓2)导轨倍层(步)高。3)液压部分xx项目核心筒液压爬模施工方案防坠爬升器与油缸两端的连接采用销接；防坠爬升器内承重棘爪的摆动缸活塞杆的伸出与收缩协调一致，换向可靠，确3.4主要节点图3.4.1模板节点处理阳角处理：锚碇为直角处时阳角处模板通过斜拉杆控制，角部模板贴xx项目核心筒液压爬模施工方案带3.4.2核心筒外围外伸钢梁爬模处理方法1.牛腿外伸距离小于500mm时：口，模板最大可后移600mm,能避开外伸牛腿，无需特殊处理。平台处理：将第一道平台横梁组拼时提前向后移动100mm,距离墙面静距离里由原来的495mm,变为595mm,架体爬升时无需特殊处理。平台板在横梁处割开，并在割开处做翻板处理，待平台超过牛腿后，再将翻板闭合(如图所示)。xx项目核心筒液压爬模施工方案工程实例2.牛腿外伸距离在500mm～1000mm之间时爬模处理方法：板移开，待爬过牛腿后再将模板吊回。b、模板设计时，将牛腿处单独设计整体模板(下图蓝色区域),待有牛腿时，将该处模板换为散拼模板，待爬过牛腿后再将模板吊回。(如图所示)平台处理：将第一道平台横梁牛腿处切断，用型钢将其与第二道横梁连接架体平台即可避开横梁直接爬升。(如图所示)xx项目核心筒液压爬模施工方案架体及平台平面处理图模板处理：模板设计时，将牛腿处单独设计整体模板(下图蓝色区域),待有牛腿时，将该处模板换为散拼模板，待爬过牛腿后再将模板吊回。(如下图所示)平台与牛腿结合处做翻板避开牛腿，待爬升平台超平台。(如下图所示)xx项目核心筒液压爬模施工方案3.4.4液压爬模与塔吊附着只需将各层平台与塔身接触的地方避让即可，无需特殊考虑。(如图所示)塔吊附着立面图(附着吊平台以下)塔吊附着平面图(附着吊平台以下)设至少需要2榀架体，因此核心筒南侧平台需增设1榀SCS80液压架体。(如图所示)塔吊附着平面图(附着液压操作平台内)四、爬模施工部署4.1管理目标4.2总、分包协调4.3人员组织A、专职安全管理员B、特种作业人员电焊工3人架子工8人信号工2人电工2人C、其他工种木工30人机修工5人力工10人钳工2人xx项目核心筒液压爬模施工方案4.4爬模施工进度计划模板及架体拼装计划工种2345678920名10名8名拼装平台20名15名10名工种12345678915名6名6名拼装平台12名6名6名每步(标准层高)内外模爬模施工用时计划目标：外模架体调整：1小时；内模架体调整：2小时；外模爬模爬升：2小时；内模爬模爬升：3小时；外模模板调整(包括：模板裁剪、拼装、调整):4小时内模模板调整(包括：模板裁剪、拼装、调整):4小时说明：以上时间为核心筒外墙单面，或核心筒内筒单筒的爬模预估时间，可内、外同时分区交叉进行爬升。4.5进度保证措施4.5.1严格执行进度计划管理制度1)编制分级进度计划根据工程总体进度计划结合逆作法施工特点和地上结构施工计划，编制爬模施工计xx项目核心筒液压爬模施工方案2)建立现场生产例会制度进度偏差并分析偏差产生的原因，研究解决措施。每日召开各分包碰头会，及时解决生产4.5.2进度计划的调整与回补1)进度计划的调整在进度监测过程中，一旦发现实际进度与计划进度不符，即有偏差时，将组织相关管理部门寻找产生进度偏差的原因，分析进度偏2)进度计划的回补当混凝土强度达到6MPa时，可以松动对拉螺杆一到两扣，当混凝土强度达到时可以进行拆模。拆模时先卸下拉杆螺母，抽出拉杆，堆放在适当位置；总包项目经理部配备一名专业工程师协调爬模施工，道广公司派1名专业工程师、2爬模体系现场加工、组拼、安装之前，总包组在整个爬模体系运行过程中，爬模厂家派熟悉爬模系统的技术工人完成每次爬升过程5.1模板、架体拼装及工艺流程5.1.1现场模板制作1)拼装平台此工程模板正面打自攻螺钉，要求平台高度200-400mm,可选用“工”字钢，或者槽平稳，对应的各构件平行而且确保在同一水平面上，对角线搭设平台(适用于正面上自攻螺钉)2)放置背楞按照图纸所示间距把背楞排放在搭设平台上，xx项目核心筒液压爬模施工方案组装木梁过程3)木梁组装按图纸尺寸，先在背楞两端各放一根木工字梁4)铺设面板9将第一块面板四角打引孔，钢钉定位(不要钉太深)。xx项目核心筒液压爬模施工方案以后步骤重复以上步进行操作，面板全部铺好后，将4)安装吊钩：按照图纸安装吊钩，对称安装5)安装端头木方，如果面板超过了木梁的长度尺寸，就要根据需要尺寸临时增添端6)打对拉螺杆或埋件孔(1)准备a.材料清点+承重三脚架组装示意图后移装置后移装置组装示意图读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案路→安装导轨及首次爬升→安装吊平台吊架→安装平台护a.预埋件埋设xx项目核心筒液压爬模施工方案摸板避开预埋件位置，可在已浇筑墙体上沿(或底板)标出预埋件垂直投影位置，如果立筋与埋件位置有冲突，需在绑筋时，调整立筋位置，也可在预埋件位置断筋，并采取oO混凝土浇筑完并达到15MPa后，安装附墙板及双埋件挂座，如下图c.安装承重三脚架读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案td.安装主平台梁主平台梁为双槽钢或H型钢(一般由工地自备),它与承重三脚架通过U形螺栓连接，e.安装后移装置及主平台板b.铺设后移桁架平台板xx项目核心筒液压爬模施工方案d.安装液压控制平台护拦及铺设液压控制平台板950厚木板50厚木板f.安装导轨及首次爬升1)钢筋绑扎2)合模校正3)浇筑混凝土xx项目核心筒液压爬模施工方案5.15爬模工艺流程a.预埋件安装，将爬锥用安装螺栓固定在模板上，爬锥孔内抹黄油后拧紧高强螺杆，保证混凝土不能流进爬锥螺纹内。埋件板拧在高强螺杆的另一端。锥面向模板，和爬锥成反方向。b.埋件如和钢筋有冲突时，将钢筋适当移位处理后进行合模。c.提升导轨，请将上下换向盒内的换向装置调整为同时向上。换向装置上端顶住导轨。d.升架体时上下换向盒同时调整为向下，下端顶住导轨(爬升或提导轨液压控制台有专人操作，每榀架子设专人看管是否同步，发现不同步，可调液压阀门控制。架体爬升之前沿立柱竖向间距1m抄平后用2cm宽胶带标识，安装激光水平仪回转发射激光快速观测架体是否同步)。e.导轨提升就位后拆除下层的附墙装置及爬锥，周转使用。注：附墙装置及爬锥共3套，2套压在导轨下，1套周转。爬升流程为示意图，架体结构不一定与设计相同。详细操作步骤施工图后附。xx项目核心筒液压爬模施工方案5.2水平结构与核心筒墙体施工核心筒竖向墙体与核心筒内部水平楼板同步施5.3变截面及特殊部位施工1)变截面施工浇筑完混凝土→后移模板→安装附墙挂座→提升导轨→调节附墙撑，整体读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案星A详图浇筑完混凝土→后移模板→安装加高附墙板及附墙挂座→提升导轨→调节附墙xx项目核心筒液压爬模施工方案砼收坡300mm以内时架体爬升：将钢板埋件预埋至砼内，在钢板埋件外部焊接200mm厚钢牛腿垫块，然后安装附墙挂座。将300mm收坡分三次爬升摊销掉，每次收坡100mm,可直接爬升，无需塔吊协助爬升。5.4测量控制与纠偏首层楼板设置墙体轴线控制点，根据投测的点位控制墙体爬模上口的位置，模板下口紧贴下一步墙体混凝土侧面。上层爬模根据下层墙体混凝土垂直度偏差方向进行反方向调整，达到纠偏效果和目的，使墙体混凝土垂直度控制在规范允许范围内。架体爬升水平度控制模板现场组装并开孔，要求严格按照模板拼装图纸进行操作，爬锥孔开孔中心位置误差不得大于2mm,保证模板开孔在同一水平线上。每次合模前要在上一层墙体混凝土顶部下反100mm的位置超水平线，并弹线加以标注。1)模板拼装质量标准项次允许偏差(mm)1模板高度2模板宽度3模板板面对角线差34板平平整度22m靠尺，塞尺检查5边肋平平度22m靠尺，塞尺检查6相邻板面拼缝高低差平尺塞尺检查7相邻板面拼缝间隙塞尺检查8连接孔中心距游标卡尺检查允许偏差1游标卡尺检查2下架体挂点位置34导轨平直度22m靠尺、塞尺检查5提升架宽度6提升架高度7游标卡尺检查8支腿丝杠与螺母配合游标卡尺检查项次允许偏差1模板轴线与相应结构轴线3吊线、钢卷尺检查2截面尺寸3组拼成大模板的边长偏差4组拼成大模板的对角线偏差55相邻模板拼缝高低差1平尺及塞尺检查6模板平整度32m靠尺及塞尺检查7水准仪、拉线、钢卷尺检查8模板垂直度3吊线、钢卷尺检查5吊线、钢卷尺检查9背楞位置偏差水平方向3吊线、钢卷尺检查3吊线、钢卷尺检查向架体或提升架垂直偏差平面内吊线、钢卷尺检查平面外吊线、钢卷尺检查架体或提升架横梁相对标高差水准仪检查油缸或千斤顶安装偏差架体平面内吊线、钢卷尺检查架体平面外吊线、钢卷尺检查锥形承载接头(承载螺栓)中心偏差5吊线、钢卷尺检查支承杆垂直偏差32m靠尺检查读万卷书行万里路5)受力杆件的验收介介人20)梯挡：梯档的剪切力满足计算要求(见计算书)。导轨梯档的间距为225mm,在(5级以上)的恶劣天气情况下不的进行架体爬升操作。1)面板存放2)面板注意事项xx项目核心筒液压爬模施工方案a.割板沿表面木纹方向切割可以获得最好的切割效果。若与表面木纹方向垂直切割，建议使用钨钢头的合金锯片，每分钟的转速达到4000转以上的切割工具。切割速度可以切割速度圆形锯齿条形锯齿线形锯齿制模工工具角度50750下/min切割后可以在边缘稍稍打光，注意不要损坏表面覆膜。b.封边为了确保模板的长期周转使用，在切割和钻孔后必须采用含丙烯酸成分的油漆进封边由于木材是一种自然资源，不同的含水量，尺寸就有微小的变化。在拼装时，模板与模板间的接缝处，应留0.5～1mm的空隙。每隔5块板，接缝可以用海绵胶带或硅胶e.脱模剂f.捣振g.拆模和搬运h.清洁6.5现场文明施工6.6环保措施6.7救援措施1)接警与通知组长(注：以下所说组长即整个爬模安装组组长)立即组织安全生产领导小组成2)指挥与控制3)通讯4)警戒与治安5)人群疏散与安置6.7.2救援方法1)现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急7.2应急预案工作流程图7.3重大事故(危险)发展过程及分析1)基坑边坡在外力荷载作用下滑坡倒塌。2)自然灾害(如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等)对设施的严重5)其他作业可能发生的重大事故(高处坠落、物体打击、起重伤害、触电等)xx项目核心筒液压爬模施工方案断电后，液压缸处于顶升运动时，由于重力的原因液压缸会缓慢下降，由于有调速节流阀的作用，下降会很缓慢，直至下降到对应提档位置，工作人员无须对液压缸做相应的处理；(断电落回上一个行程位置的情况)7.5应急机构与职责xx项目核心筒液压爬模施工方案3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。7.6应急资源应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和③备一根φ20综绳长30m,备一根φ12尼龙绳长30m(存项目经理部);④急救药箱2个(项目部、安装队各备1个);⑤手电筒6个；7.7突发事件应对措施组长(注：以下所说组长即整个爬模安装组组长)立即组织安全生产领导小组成2)指挥与控制：3)通讯4)警戒与治安5)人群疏散与安置xx项目核心筒液压爬模施工方案八、计算书及相关图纸爬升条件：混凝土强度必须到达10MPa以上，可以拆模，强度达到15MPa,液压自爬模具备爬升及承受设计荷载条件。受力杆件参数抗拔力抗压力油缸顶升力额定顶升力最大顶升力10.9级高强螺栓抗拉力抗剪力导轨梯档Q235钢承载力按《液压爬升模版工程技术规程》风荷载标准值按下式计算：xx项目核心筒液压爬模施工方案βgz阵风系数，按照地面粗糙度类别C离地面高度450m,根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)查表取1.5。H₃一风荷载体形系数，计算风荷载直接作用在模板上时，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)查表取1.3。计算外围维护风荷载时，μs为局部风压体型系数μsl,所采用彩钢板为孔眼型压型钢板，孔隙率>55%,按55%计算，据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算挡风系数为μsl=1.2*(1-55%)=0.54%。计算非直接作用在模板上的风荷载时，据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)8.3.5条，建筑内部风荷载压力局部体型系数根据墙面主导洞口开洞率>30%计算，取0.8μsl=0.8《液压爬升模板工程技术规程》规定施工和爬升工况(7级风荷载、自重荷载与施工荷载),故风荷载按照7级风考虑；规定停工工况(9级风荷载、自重荷载与施工荷载),故风荷载按照9级风考虑。V₀查表取最大值分别为17.1m/s和24.4m/s,计算基本风压。单榀下架体最大影响跨度为L=5.5m(按T1外侧架体间距6.2m处计算),其中下架体影响范围内包含2个上架体，1个后移装置；上架体5500后移装置下架体下架体最大影响宽度图(5.5m)1.正面作用在模板上的风荷载：Wk7=1.5×1.3×2.91×0.183=1.04kN/m²Wk9=1.5×1.3×2.91×0.372=2.1风荷载标准值：Wk7a=1.5×0.54×2.91×0.183=0Wk9a=1.5×0.54×2.91×0.372=0.88kN/m²qk7a=Wk7a×S=0.43×5.Wk7b=1.5×0.432×2.91×0.183=0.34Wk9b=1.5×0.432×2.91×0.372=0.701kN/m2qk7b=Wk7b×S=0.345×2.88.1.2.自重计算(Gk)上平台梁为[14,平台梁为H200×150、其他各平台梁为[10;平台xx项目核心筒液压爬模施工方案H200×150单位长度重量为31.21×9.81/1000=0.306kN[14单位长度重量为14.53×9.81/1000=0.143kN[10单位长度重量为10.0×9.81/1000=0.098kN平台板为3mm厚花纹板，重量0.23kN/m²;(1)上平台(上平台+翻板平台总宽2.47m对应模型)自重计算Gk₁:平台板重量：0.23×5.5×2.47=3.12KN平台梁自重：0.143×5.5×4=3.14KN转化为线荷载：(3.12+3.14)/2.47=2.53kN/m(2)模板平台(平台宽1.4m对应模型)自重计算Gk₂:平台板自重：0.23×5.5×1.4=1.77KN平台梁自重：0.098×5.5×2=1.078KN转化为线荷载：(1.77+1.078)/1.4=2.04kN/m(3)主平台(主平台宽2.5m,平台横梁长2.28m对应模型)自重计算G₃:平台板自重：0.23×5.5×2.5=3.16KN平台梁自重：0.306×5.5×3=5.049KN上架体自重：550KG×9.81/1000=5.40KN(下架体影响范围内有2个上架体，其中一个已经在SAP模型中加载)。后移装置自重：(已经在SAP模型中加载)转化为线荷载：(3.16+5.049+5.4)/2.28=5.97kN/m(4)液压操作平台(平台宽2.5m平台横梁长2.24m,对应模型)自重计算Gk₄:平台板自重：0.23×5.5×2.5=3.16KN平台梁自重：0.098×5.5×3=1.617KN转化为线荷载：(0.23×5.5×1.98+0.098×5.5×3)/2.24=2.13kN/m(5)吊平台(平台板宽1.8m,平台梁长1.28m对应模型)自重计算G₅平台板自重：0.23×5.5×1.2=1.518KN平台梁自重：0.098×5.5×2=1.078KN转化为线荷载：(0.23×5.5×1.2+0.098×5.5×2)/1.28=2.02kN/m(6)外围维护自重计算G₆维护彩钢板为0.5mm厚彩钢板开孔率>55%,龙骨为60×30×3矩形钢管，总自重转化为作用在架体上的荷载：9.6×5.5×15.2(7)模板自重Gk₇(8)爬模架自重G₈8.1.3.平台荷载(Fk)按《液压爬升模板工程技术规程》附录A,各平台荷载标准值如下：1.上平台：Fk=4kN/m²,平台宽2.47m,转换为平台梁线荷载22kN/m;2.下平台：Fk₂=1kN/m²,平台梁长2.24m,转换为平台3.吊平台：F₃=1kN/m²,平台梁长1.28m,转换为平台梁线荷载5.5kN/m;8.2荷载工况及效应组合8.2.1风荷载分析外模板均爬升到位，模板尚未合模，处于后移状态(即模板退离墙面600m时),无平台工况效应组合强度计算刚度计算背面风施工正面风施工背面风施工(无正面风施工(无读万卷书行万里路背面风爬升正面风爬升无风荷载爬升停工xx项目核心筒液压爬模施工方案架体变形趋势图支座反力图整体应力图架体变形趋势图三角架立杆应力图xx项目核心筒液压爬模施工方案合成弯矩合成弯矩挠度以此计算导轨受力情况。导轨为Q345特制H200型读万卷书行万里路导轨荷载图导轨变形图导轨反力图挠度挠度读万卷书行万里路导轨最大应力88.81MPa<205MPa,最大变形4.97mm<4450/500=8.9mm,强度刚度满足要3.受力螺栓计算根据导轨受力力计算结果，最大支座反力图见7.3.1.2:F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×22-0.135×70.75)/0.275=-则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=-22-(-42.33)=20.33kN;剪Nv=70.75/2=35.38KN,Nt=22.33/2=11.17KNNi、N?、N:——受力螺栓的受剪、受拉和受压承载力设计值，受力螺栓直径为30m,材料为40Cr,其N)=173KN,Nb=280KNxx项目核心筒液压爬模施工方案根据图纸，单个梯档的焊缝长度为2×(46+60)=212mm,焊高为10mm,故焊缝的断面面积为：A=212×10=2120mm²。换向舌对梯档作用点为离型钢面10mm处即偏心值e=10mm。材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm²对导轨梯档产生弯矩：M=F*e=70.75×10=707.5KN焊缝Ix=568437mm4,焊缝形心至上翼缘外侧距离yo=30mm上边焊缝弯矩产生的正应力：σ=M·y₀/Ix=707.5×1000×30/568437=37N/mm²焊缝综合应力：σ=(on²+t²)¹²=49.82N/mm²<125N/mm²故满足要求。5.液压动力单元顶升力验算爬升状态下系统竖向力为SGK+SFK2=70.75KN,液压油缸最大顶升力160kN,满足要求。8.3.2正面风荷载作用下爬升工况1.架体计算爬升工况计算主要考虑导轨的受力状态，当导轨横梁钩头爬升到上下挂座跨度的一半时导轨处于最不利受力状态，此时模板高出混凝土面2.225m范围及以上架体有风荷载作用。爬升状态模板后退约60cm,根据规范只在下平台施加施工荷载，按照荷载组合表将数据代入sap2000进行计算。系统计算模型与加载图如下：xx项目核心筒液压爬模施工方案架体变形趋势图支座反力图整体应力图三角架立杆应力图xx项目核心筒液压爬模施工方案挠度架体钩头爬升至导轨跨中位置时导轨处于最不利受力状态，变形最大，此时采用刚度读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案导轨荷载图导轨变形图导轨反力图导轨挠度图读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案导轨最大应力107.283MPa<310MPa,最大变形6.77mm<4450/500=8.9mm。强度刚度均满足要求。3.受力螺栓计算根据导轨受力计算结果，导轨最大支座反力图见7.3.2.2:顶部支座处对应的为挂座，其实物图和结构图如下：中2由于支座反力和承重插销所受的力互为反作用力，故：F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×98.25-0.135×70.75)/0.275=方向和图中假设方向相反，水平向右。则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=98.25-(一0.79)=99.04kN;剪力V=70.75kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按下列公式规定计算：Nv=70.75/2=35.38KN,Nt=99.04/2=49.52KN代入公式得：((35.38/173)²+(49.52/280)²)0.⁵=0.27<1受力螺栓承载能力满足要求。4.导轨梯档焊缝的抗剪力计算xx项目核心筒液压爬模施工方案根据图纸，单个梯档的焊缝长度为2×(46+60)=212mm,焊高为10mm,故焊缝的断面面材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm² 5.承重插销计算承重插销为直径40mm的35CrMo钢，屈服强度设计值835MPa,抗剪强度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm²,有两个抗剪面，沉重销所受合力为F₀=(98.25²+70.75²)0.5/2=W=πd³/32=3.14×40³/32=6283.19t=F₀/A=60.54×10³/1256.64=48.18N/mm²爬升状态下系统竖向力为SGK+SFK2=70.75KN,液压油缸最大顶升力160kN,满足要求。8.3.3背面风荷载作用下施工工况施工工况计算主要考虑架体的整体的受力状态。施工状态计算时取模板后退约60cm,根据规范要求，只在上平台、模板平台、主平台施加施工荷载，按照荷载组合表将数据代架体变形趋势图xx项目核心筒液压爬模施工方案三角架立杆应力图三角架立杆挠度图从校验图中可以看出三角架立杆满足强度和稳定性要求。最大支座反力xx项目核心筒液压爬模施工方案F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×38.85-0.135×163.69)/0.275=-方向和图中假设方向相反，水平向右。则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=-38.85-(-93.78)=54.93kN;剪力V=163.69kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按下列公式规定计算：Nv=163.69/2=81.85KN,Nt=54.93/2=27.47KN代入公式得：((81.85/173)²+(27.47/280)²)0.⁵=0.48<1受力螺栓承载能力满足要求。3.承重插销计算承重插销为直径40mm的35CrMo钢，屈服强度设计值835MPa,抗剪强度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm²,有两个抗剪面，沉重销所受合力为F₀=(38.85²+163.69²)0.5/2=Mmx=V*a=84.12×10³×11=925W=πd³/32=3.14×40³/32=60M=Mmax/W=925320/6283.19T=F₀/A=84.12×10³/1256.648.3.4正面风荷载作用下施工工况施工工况计算主要考虑架体的整体的受力状态。施工状态计算时取模板后退约40cm,根据规范要求，只在上平台、模板平台、主平台施加施工荷载，按照荷载组合表将数据代2一0.7 B应考虑-0.7,即风对模板正面风压0.7的体型系数。架体受力变形图三角架立杆应力图xx项目核心筒液压爬模施工方案2.受力螺栓计算支座1处对应的为挂座，其实物图和结构图如下：F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×260.95-0.135×146.37)/0.275=1则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=260.95-18.292=242.658kN;剪力V=163.69kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按下列公式规定计算：Nv=163.69/2=81.85KN,Nt=242.658/2=121.329KN代入公式得：((81.85/173)²+(121.329/280)²)0.⁵=0.64<1受力螺栓承载能力满足要求。3.承重插销计算承重插销为直径40mm的35CrMo钢，屈服强度设计值835MPa,抗剪强度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm²,有两个抗剪面，沉重销所受合力为F₀=(260.95²+146.37²)0.5/2=Mmx=V*a=149.6×10³×11=164W=πd³/32=3.14×40³/32=6283.19mm³σM=Mmax/W=1645600/6283.19T=F₀/A=149.6×10³/1256.64=承重插销满足要求。xx项目核心筒液压爬模施工方案8.3.5背风荷载作用下停工工况土面，已经爬升的爬模系统必须将上架体与组合表将数据代入sap2000进行计算。系统计算架体变形图节点反力图整体应力图三角架立杆应力图合成弯矩合成弯矩挠度C相对于梁端部C相对于梁最小值6绝对十读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×75.82-0.135×67.96)/0.275方向和图中假设方向相反，水平向右。则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=-75.82—(-59.55)=—16.27kN;剪力V=67.96kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按下列公式规定计算：Nv=67.96/2=33.98kn,Nt=-16.27/2=-8.13kn材料为40Cr,其N(=173KN,N²=280KN代入公式得：((33.98173)²+(-8.13/280)²)0.⁵=0.20<1受力螺栓承载能力满足要求。3.承重插销计算承重插销为直径40mm的35CrMo钢，屈服强度设计值835MPa,抗剪强度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm²,有两个抗剪面，沉重销所受合力为F₀=(75.82²+67.96²).5/2=5横梁钩头与挂座之间存在间隙，对承重插销会产生弯矩，a取11mmMmx=V*a=50.91×10³×11=560W=πd³/32=3.14×40³/32=620M=Mmax/W=560010/6283.1t=F₀/A=50.91×10³/1256.64=40.51N/mm²xx项目核心筒液压爬模施工方案8.3.6正面风荷载作用下停工工况土面，已经爬升的爬模系统必须将上架体与xx项目核心筒液压爬模施工方案架体变形图节点反力图整体应力图三角架立杆应力图挠度读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×107.68-0.135×67.96)/0.2方向和图中假设方向相同，水平向左。则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=107.68-3.83=103.84kN;剪力V=67.96kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按下列公式规定计算：Nv=67.96/2=33.98kn,Nt=103.84/2=51.92kn代入公式得：((33.98/173)²+(51.92/280)²)0-⁵=0.27<1受力螺栓承载能力满足要求。3.承重插销计算承重插销为直径40mm的35CrMo钢，屈服强度设计值835MPa,抗剪强度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm²,有两个抗剪面，沉重销所受合力为F₀=(107.68²+67.96²)0.5/2=Max=V*a=63.67×10³×11=700W=πd³/32=3.14×40³/32=6283.19mm³oM=Mmax/W=700370/6283.19t=F₀/A=63.67×10³/1256.64=50.67N/mm²8.3.7无风荷载作用下爬升工况爬升工况计算主要考虑导轨的受力状态，当导轨横梁钩头爬升到上下挂座跨度的一半时导轨处于最不利受力状态。爬升状态模板后退约60cm,根据规范爬升时各平台不允许堆放荷载，只在下平台施加施工荷载，但考虑到上平台焊机等不易经常挪动的工具不可能全部清理，因此爬升时上平台按0.75KN/m²计算。按照荷载组合表将数据代入sap2000进行架体变形趋势图xx项目核心筒液压爬模施工方案支座反力图整体应力图三角架立杆应力图支座反力读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案导轨应力图C绝对C相对于梁最小值6相对于梁端部导轨挠度图导轨最大应力114.11MPa<205MPa,最大变形5.46mm<4450/500=8.9mm,强度刚度满足要求。3.受力螺栓计算xx项目核心筒液压爬模施工方案根据导轨受力力计算结果，最大支座反力图见7.3.1.2:顶部支座处对应的为挂座，其实物图和结构图如下：由于支座反力和承重插销所受的力互为反作用力，故：F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×37.55-0.135×58.85)/0.275=-方向和图中假设方向相反，水平向右。则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=37.55-(-15.92)=53.47kN;剪力V=58.85kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按下列公式规定计算：Nv=58.85/2=29.425KN,Nt=53.47/2=26.735KN代入公式得：((29.425/173)²+(26.735/280)²)0-⁵=0.195<1受力螺栓承载能力满足要求。4.导轨梯档焊缝的抗剪力计算xx项目核心筒液压爬模施工方案根据图纸，单个梯档的焊缝长度为2×(46+60)=212mm,焊高为10mm,故焊缝的断面面材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm²5.液压动力单元顶升力验算爬升状态下系统竖向力为SGK+SFK2=58.85KN,液压油缸最大顶升力160kN,满足要求。8.3.8背面风荷载作用下施工工况(不考虑各层平台的施工荷载)1.架体计算施工工况计算主要考虑架体的整体的受力状态。施工状态计算时取模板后退约60cm,不考虑各层平台的施工荷载，只考虑风荷载及架体平台自重，按照荷载组合表将数据代入xx项目核心筒液压爬模施工方案支座反力图支座反力图整体应力图三角架立杆应力图xx项目核心筒液压爬模施工方案支座1处对应的为挂座，其实物图和结构图如下：读万卷书行万里路xx项目核心筒液压爬模施工方案由于支座反力和承重插销所受的力互为反作用力，故：F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×23.95-0.135×67.96)/0.275=-方向和图中假设方向相反，水平向右。则埋件的拉拔力F₁=F-F₂=-23.95-(-41.64)=17.69kN;剪力V=67.96kN.受力螺栓计算螺栓的承载力应按