毕业设计：舟山中学教学楼框架结构设计

II类场地，设计地震分组二组，，<<。page34可知，建筑结构的阻尼比应取0.05，阻尼调整系数，衰减指数。计算地震影响系数，由于，故顶部附加地震作用系数为，由《抗规》page35得结构总水平地震作用标准值计算如下，各层水平地震作用标准值，楼层地震剪力与楼层层间位移计算见下表，层Gi(kN)Hi(m)GiHiFi(kN)Vi（kN）64437.522.5998444032882962965062410.000655167.1718.9976602905860.001245167.1715.3790582358210.001635167.1711.76045617910000.002025220.988.14229012611260.002215328.994.5239807111974668840.0026根据抗震规范page43验算框架抗震变形。由表中数据特征，只需验算底层和二层变形即可，底层二层§3.3.3内力计算一、框架柱剪力和柱端弯矩标准值利用以下公式，，，需要利用反弯点法求解各点处剪力。下表为框架柱剪力和柱端弯矩标准值，柱层A柱63.6296506241155380.0277.990.4920.2467.0821.6953.65861553815.820.3520.5037.0243.68211553822.170.44635.6044.2233.610001553827.000.4543.7453.4623.611261553830.400.44949.1460.3014.51197466884229730.03238.300.6150.700120.6451.70B柱63.6296506241266840.05014.801.1520.35819.0734.2053.65862668429.300.4547.4758.0143.68212668441.050.45867.6880.1033.610002668450.000.50090.0090.0023.611262668456.300.500101.34101.3414.51197466884298430.04351.471.440.672155.6475.97C柱63.6296506241266840.03410.060.660.3010.8625.3553.65862668419.920.4028.6843.0343.68212668427.910.4545.2155.2633.610002668434.000.4555.0867.3223.611262668438.280.52672.4965.3214.51197466884298430.03643.090.8250.65126.0467.87二、梁端剪力和柱端轴力标准值利用以下公式：边柱梁：梁端剪力和柱端轴力标准值见下表，梁端剪力和柱端轴力标准值层AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力L(m)Mb左Mb右VbL(m)Mb左Mb右VbA柱kNB柱kNC柱kN66.621.6914.605.502.119.6025.3521.40-5.50-15.9021.40544.1032.9111.6744.1753.8946.70-17.17-50.9368.10464.7254.4318.0573.0583.9474.76-35.22-107.64142.86389.0667.3323.7090.35112.5396.61-58.92-180.55239.472104.0481.7028.14109.64120.40109.54-87.06-261.95349.011100.8475.7126.75101.60140.36115.22-113.81-350.42464.23由以上计算数据可作出水平地震作用下框架的弯矩图。如下所示，第四章内力组合一、梁内力组合，考虑塑性内力重分布性质，应适当降低梁端弯矩，调幅系数为0.8.二、梁端负弯矩减少后，应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩。梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩的一半。如为均布荷载则。三、活荷载的跨中弯矩的值应乘以1.1扩大系数。四、梁内力组合前应取控制截面处的剪力和弯矩：，五、梁，柱内力组合时取三种组合形式：永久荷载控制下：1.35恒+0.7×1.4活；可变荷载控制下：1.2恒+1.4活；地震组合下：1.2（恒+0.5活）+1.3地震六、按规范，梁端剪力抗震调整，三级抗震，剪力设计值应按下式调整：七、按规范，柱端弯矩应符合下式要求，节点上下节点弯矩按调整前的数值进行比例分配。八、按规范，柱端剪力应符合下式要求。九、数据统计结果见附表。第五章截面设计与配筋计算混凝土强度：C30，钢筋强度：§5.1框架梁的截面设计§5.1.1梁的正截面配筋计算以底层AB跨梁为例，说明计算方法。梁AB（），从附表中查的梁的跨中与支座截面的最不利内力，跨中截面支座截面跨中：跨中截面为正弯矩且梁板现浇，故按T形截面计算。根据砼规page30确定受压区有效翼缘计算宽度，；，故取最小值。，故属于第一类T形截面。实际配筋为3Ф20，，上部按构造配筋即可。将跨中截面的钢筋全部伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，据此计算支座上部纵向受拉钢筋的数量。支座A：按构造配筋即可，为方便布置钢筋，实配钢筋3Ф20，。同理可知，支座B实配钢筋3Ф20，。其他梁实际配置纵向钢筋见附表。§5.1.2梁的斜截面配筋计算以一层AB跨B截面为例说明计算方法，故按构造配筋即可，选用，，满足砼规page54要求；，满足砼规page56要求。框架梁配置箍筋见附表。§5.1.3梁的正常使用极限状态下的裂缝验算根据砼规page88对梁进行裂缝验算，以底层AB跨支座左截面A为例说明验算方法如下，，最大裂缝宽度满足砼规page12限值要求，其它裂缝验算见附表。§5.2框架柱的截面设计§5.2.1柱的正截面配筋以第一层B轴柱为例说明计算方法。从内力组合表中选择恒载控制，活载控制，地震作用的左震和右震，四种组合分别计算，取最大值配筋。柱尺寸为，查砼规page37知C30混凝土系数，。活载控制：恒载控制：左震控制：右震控制：一、活载控制1、判断构件是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比：<0.9,轴压比：<0.9,截面回转半径：，长细比：<故无需考虑杆件自身挠曲变形的影响，即不考虑构件的二次弯矩。2、判断大小偏心其中，构件端截面偏心距调节系数，利用公式，当小于0.7取0.7，弯矩增大系数；利用公式，>1.0取1.0<1.0取1.0，，，取，，<,故按规范为小偏心。3、配筋计算若为大偏心，先求，判断≧若成立，则，若不成立，则。再求，若≧，则若≦，则.。若为小偏心，则，且配筋用公式：。按本过程算出配筋面积。本组数据计算如下：小偏心：，并且对称配筋，面积为，<0(其中，若<0.15，,否则,非抗震组合时取1.0),按构造配筋即可,选用，，实际配筋率为0.76%.4、验算垂直于弯矩作用平面内受压承载力，由砼规page43知，，则轴力应满足下式：验算：满足要求。二、恒载控制1、判断构件是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比：<0.9轴压比：<0.9截面回转半径：长细比：<故不需考虑构件的二次弯矩。2、判断大小偏心，，，取，<,故按规范为小偏心。3、计算配筋，，对称配筋，<0,按构造配筋即可,选用，，实际配筋率为0.76%.4、验算垂直于弯矩作用平面内受压承载力，由砼规page43知，，则轴力应满足下式：验算：满足要求。三、左震控制1、判断构件是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比：<0.9轴压比：<0.9截面回转半径：长细比：<,故不考虑构件的附加弯矩影响。2、判断大小偏心，，，取，>,故按规范为大偏心构件。3、计算配筋，，因为>,,，按构造要求，选用，，实际配筋率为0.76%，满足抗震要求的最小配筋率0.75%.4、验算垂直于弯矩作用平面内受压承载力，查砼规page43得，，则轴力应满足右式：≧N验算：>，满足要求。四、右震控制1、判断构件是否需要考虑附加弯矩取，杆端弯矩比：<0.9轴压比：<0.9截面回转半径：长细比：<故不需考虑构件的二次弯矩。2、判断大小偏心，，，取，<,故按规范为小偏心。3、计算配筋，，对称配筋，<0,按构造配筋即可,选用，，实际配筋率为0.76%，满足抗震最小配筋率0.75%要求。4、验算垂直于弯矩作用平面内受压承载力，由砼规page43知，，则轴力应满足下式：验算：满足要求。各层柱纵向配筋详见附表。§5.2.2柱的斜截面配筋计算以B柱为例说明计算方法一、斜截面承载力要求从表中数据知，B柱在地震作用下最大剪力,相应轴力>3，取满足砼规page61要求，且，，<4，故可按构造配筋，初选。二、构造要求根据砼规page123验证构造要求如下，柱中纵筋，，<c.柱中箍筋,箍筋间距。因此可选用。三、抗震要求根据砼规page173验证抗震要求，考虑地震组合，剪跨比>2，B柱>2，且则，，满足受剪截面要求。验算：配置箍筋后，满足要求。其余柱子斜截面配筋见附表。§5.3板的配筋计算一、基本资料：楼板厚度为100mm，主梁尺寸为，次梁尺寸为，采用塑性理论进行计算。恒荷载：屋面：；楼面：活荷载：房间即B、D板块为；走廊即A、D板块为。混凝土：C30（）钢筋：()二、楼盖结构平面图如下所示，YXYX三、配筋计算1、作用于板上的荷载设计值恒载较接近，故取大值计算，荷载设计值为，房间：走廊：2、将楼盖划分为A、B、C、D四种区格板，根据砼规page111，均按双向板进行计算。每区格板取其中，为短跨跨长，为长跨跨长。板计算跨度A:，，B:，，C:，，D：，，区格板Aa.弯矩计算跨内正弯矩塑性绞线上总弯矩为支座边负塑性绞线上总弯矩为：由公式得，解上式得，于是有b.配筋计算跨中截面，支座截面近似取由于A区格板为角区格板，故可不进行弯矩的折减。另外板中配筋率通常较低，故近似取进行计算。Y方向跨中Y方向支座故Y方向跨中选Ф8＠180，As=279mm2/m,支座选用Ф10＠180，As=436mm2/mX方向跨中X方向支座故X方向跨中选Ф8＠180，As=279mm2/m，支座选用Ф10＠180，As=436mm2/m区格板Ba.弯矩计算带入下式解得，b.配筋计算由于B区格板为角区格板，故可不进行弯矩的折减。另外板中配筋率通常较低，故近似取进行计算。跨中截面，支座截面近似取Y方向跨中Y方向支座故Y方向跨中支座均选Ф10＠180，As=436mm2/mX方向跨中X方向支座故X方向跨中支座均选Ф10＠180，As=436mm2/m区格板C弯矩计算支座边负塑性绞线上总弯矩为由公式得，解上式得，于是有b.配筋计算跨中截面，支座截面近似取C区格四周有梁支承，其跨中和支座截面弯矩均可折减。沿y方向，因，故折减系数取为0.9。截面配筋计算如下：Y方向跨中Y方向支座跨中截面选Ф8＠180，As=279mm2/m.支座选用Ф10＠180，As=436mm2/m沿X方向，C区格板属于中间跨，故其跨中与支座截面的弯矩均可降低20%。X方向跨中X方向C--A板共界支座,因A区格板属于角区格板，支座截面弯矩不应折减，故X方向跨中选用Ф8＠180，As=279mm2/m，支座选用Ф10＠180，As=436mm2/m区格板D弯矩计算由公式得，解得，b.配筋计算跨中截面，支座截面近似取Y方向跨中Y方向支座故y方向跨中支座均选Ф10＠180，As=436mm2/mX方向跨中X方向支座故x方向跨中支座均选Ф10＠180，As=436mm2/m整块板配筋如下表所示，表4-30跨中配筋表跨中截面h0选配钢筋实配面积A区格X70279Y80279B区格X70436Y80436C区格X70279Y80279D区格X70436Y80436表4-31支座配筋表支座截面h0选配钢筋实配面积A-B80436BY边支座80436A-C80436C边支座80436B-D80436DY边支座80436C-D80436BX边支座80436AX边支座80436AY边支座80436§5.4楼梯设计一、设计资料：楼板厚100mm,作用于楼梯上的活荷载标准值为3.5kN/m2，踏步面层采用30mm厚小瓷砖地面（0.55kN/m2）包括水泥粗砂打底，底面为10mm厚混合砂浆抹灰层（17kN/m3）。采用C30混凝土，，楼梯斜梁与平台梁中的受力钢筋为HRB400，，其余钢筋用HPB300，，环境类别为一类。二、踏步板的计算踏步板的构造如下图所示，1、荷载计算：每个踏步板单位长度的自重重力荷载计算如下，踏步板自重：踏步面层重：底面抹灰重：恆载活荷载总荷载设计值：所以取较大值进行内力计算。2、内力计算楼梯斜梁的截面尺寸取为150mm×300mm，则踏步板的计算跨度和跨中截面弯矩分别为：3、受弯承载力计算踏步板截面的折算高度，，，，，则：，选取2Ф8（As=101mm2）（）三、楼梯斜梁计算1、荷载计算踏步板传荷：斜梁自重：斜梁抹灰：楼梯栏杆：总荷载设计值：2、内力计算取平台梁截面尺寸为200mm×400mm，则斜梁的水平投影计算跨度为：梁跨中截面弯矩与支座截面剪力分别为：3、承载力计算h0=300-40=260mm，hf‘=40mm，bf’=l/6=3500/6=583mmbf’=150+1900/2=1100mm，hf‘/h=40/300=0.13>0.1，可不考虑最后取bf’=583mm，，故属于第一类T形截面，选用2Ф12（As=226mm2）（）4、斜截面受剪承载力计算因为故只需按构造要求配置箍筋。选用双肢Ф8@200（HPB300）.四、平台梁的计算平台板厚度取为60mm，面层采用30mm厚小瓷砖，底面为10mm厚混合砂浆抹灰。1、荷载计算板传均布恆载：1.2×（0.55+0.06×25+0.01×0.17）×(1.9/2+0.2)=3.064kN/m板传均布活载：1.4×3.5×（1.9/2+0.2）=5.635kN/m平台梁抹灰重：平台梁自重：均布荷载设计值：10.877kN/m由斜梁传来的集中荷载设计值：2、内力计算其计算跨度为：l=ln+a=1.9×2+0.15=3.95m支座反力R为：R=1/2×10.877×4.15+2×17.947=58.464kN跨中截面弯矩M为：M=58.464×4.15/2-1/8×10.877×4.15²-17.947×（1.905+0.31/2）=60.926kN·m梁端截面剪力V为：V=1/2×10.877×3.95+17.947×2=57.376kN由于靠近楼梯间墙的梯段斜梁距支座过近，剪跨过小，故其荷载将直接传至支座，所以计算斜截面宜取在斜梁内侧，此处剪力为V=1/2×10.877×3.95+17.947=39.429kN3、正截面受弯承载力计算h0=400-40=360mm，b=200mm，hf‘=60mm，bf’=l/6×4150=692mmbf’=200+1900/2=1150mm，取bf’=692mm=1.0×14.3×692×60×（360-0.5×60）=195.933kN·m>M应按第一类T形截面计算：选用2Ф18（As=509mm2）（）4、斜截面受剪承载力计算因为故只需按构造要求配置箍筋。选用双肢Ф8@200（）。5、吊筋计算采用附加箍筋承受梯段斜梁传来的集中力设附加箍筋为双肢B8，平台内在梯段斜梁两侧处各配置。五、平台板计算与楼板计算过程相同，这里不再赘述。实配钢筋为Ф8@100，。§5.5基础设计一、设计资料：序号岩土分类图土深度厚度范围地基承载力桩端阻力桩周摩擦力1杂填土0.0-0.50.52黄色粉土0.5-1.51.0120-323黄色粉质粘土1.5-3.52.0160-484褐黄色粉土3.5-5.52.0180-465淡黄色粉土5.5-7.52.0160-406中细砂7.5-12.55.0180135052说明：表中给定土层深度由自然地坪算起建筑场地为二类土。二、基础设计根据所给的地质条件，持力层选择在地面以下中细砂中，采用采用泥浆护壁钻孔灌注桩。采用C35混凝土，桩底入持力层深度宜为桩身直径的1-3倍。1、荷载标准组合值计算设计时以较大的轴力为控制，故选用QUOTE与相应的QUOTE、QUOTE的基础设计荷载，桩身按轴压设计计算。荷载取⑤轴各柱荷载，荷载标准组合值为：边柱：（选A柱）：中柱：（选B柱）：2、桩基设计（1）桩径的初选桩身选用C35混凝土，A柱：B柱：选统一尺寸：（2）承台埋深建筑总高度为21.6mQUOTE，承台埋深取QUOTE，承台厚取，桩顶嵌入承台QUOTE，桩底入持力层1.5m,则桩长为7.9m（3）桩基设计计算单桩承载力特征值:根据基础规范page90估算单桩竖向承载力特征值。承台自重与上部土自重之和:取承台与其上土的平均重度，估计承台尺寸为为正方形承台，则承台以与上部的土自重和为所需要的桩数采用单柱单桩。承台平面图桩顶竖向力验算，满足要求。水平荷载作用下:，满足要求。桩身截面配筋桩顶轴向压力作用下：满足地基规范page91要求。桩顶水平力作用下：故按规范规定配筋，桩身主筋选用825，沿桩身通长配筋，由桩顶伸入承台锚固，伸入长度QUOTE。配筋率：，满足要求。箍筋采用QUOTE的螺旋式箍筋，当钢筋笼长度超过4m时，每隔2m设一道的焊接加劲箍筋。（4）承台设计由上知，承台的尺寸为2000mm2000mmQUOTE，承台底距室外地坪1.2mQUOTE，承台高0.75m，桩顶嵌入承台QUOTE。因为基础底面落在冲切破坏锥体以内，故可不进行受冲切验算。因为承台的混凝土强度等级不小于柱混凝土强度等级，故不用验算承台的局部受压承载力。承台混凝土为C35，采用QUOTE，双向配置，混凝土保护层厚度取QUOTE。（5）承台连系梁梁设计连系梁的截面，取在两个互相垂直的方向上设置，其顶面与承台顶位于同一标高，取⑤轴线承台连系梁，选用C30混凝土，，，采用HRB400钢筋，。基础梁自重：梁上荷载：总荷载：设计拉力：跨中弯矩：支座弯矩：配筋计算：跨中：在拉力作用下：截面共配：322（）支座配筋 截面共配：320()满足要求。满足砼规page54要求。满足砼规page56要求。故可按构造配筋，实际配筋Ф10@150，满足砼规page119最小配筋率要求。