【220kV变电所电气一次部分设计11000字（论文）】

V1引言2020年初，突如其来的新冠疫情席卷全球，对经济社会的发展产生了重大影响。在疫情常态化防控机制下，我国有效控制疫情，经济发展呈现出良好的复苏态势。每当为了快速恢复一个地区受创的经济的时候，建设基础设施总是打头阵的一步。作为电力新基建电网的枢纽环节的变电所，它的建设自然是重中之重。完善变电所的设计，同样对十四五规划中构建现代能源体系有积极作用。220kV变电所在国家的电力供应网络中起着重要的作用。220kV变电所的建设对地区电力供给有很大影响，该网络的完成能够有效解决地区电力负荷问题，大大提高地区电力供给的可靠性。此次毕业设计必须学习和掌握专门为变电站设计的电气一次工程的一般流程，将以前学过的电气专业课程的基本知识全面应用，同时需慎重咨询相关电气设计手册及各种相关参考资料。这是对我近四年专业学习的一次综合测试同时也为将来的其他电力设计相关工作打下良好的基础。2设计基本概况2.1设计原始资料概述：根据当地电力系统规划，需要考虑新建220kV区域电力变电所。变电所项目完成后，将会并入110kV、220kV电力网络，向附近负荷并网供电。所址地理及气象条件：变电所位于城郊荒地，地势平坦，交通便利，环境污染小。最热月的平均气温是28摄氏度，年平均气温为16摄氏度，绝对最高温度是40摄氏度，土壤温度是18摄氏度，海拔153m。各级电压侧功率因数和最大负荷利用小时数为：220kV侧cosφ=0.9Tmax110kV侧cosφ=0.85Tmax10kV侧cosφ=0.85Tmax系统情况：220kV侧电源近似为无穷大系统，归算至本所220kV母线侧阻抗为0.16(Sj=100MVA)，110kV侧电源容量为1000MVA，归算至本所110kV母线侧阻抗为0.32（S设计内容：此次项目设计只需完成电气一次部分工程的总体初步设计，针对给定的原始数据，完成以下工作：（1）对原始资料分析，选择主变台数和容量（2）主接线方案的拟定与选择（3）短路电流计算（4）电气一次设备选择（5）配电装置、防雷保护设计2.2负荷统计（1）站用负荷：变电所总的所用最大负荷为150kVA。（2）110kV负荷：其中有两回容量为40MVA的出线供给远方大型冶炼厂，其余作为一些地区变电所进线。（3）10kV负荷：总的负荷为30MVA，最大一回出线负荷为3000kVA，Ⅰ、Ⅱ类重要用户占60%。2.3工程概况各个电压等级出线回路数如下：（1）220kV：出线6回（其中备用2回）；（2）110kV：出线8回（其中备用2回）；（3）10kV：出线12回（其中备用2回）。3主变压器的选择3.1主变压器的容量和台数的确定参考《电力工程电气设计手册》，结合本次设计资料，此次设计宜配置两台主变。容量的确定如下：重要负荷容量：S全部负荷的80%：S选用2台容量为63000kVA的变压器作为主变压器。其中一台设备停运时，仍然能够有效保证重要供电负荷的连续供电。3.2主变压器型式的选择主变压器相数：在此次项目设计中，变电所的地址选择为城郊地区的荒地，地势相对较平，交通非常便捷。所以，为更好地完成设计任务，本文选择三相变压器。绕组：我国110kV或更高电压的变压器通常选择Y型接线；而在电压等级不到35kV的情况下，主要选择△型方式接线。此次项目设计的变电所为220kV、110kV、10kV三种电压等级，故选用三绕组式的变压器，各级绕组间的连接方式为Y/Y/△。调压方式：本文在设计过程中，主变选择有载调压方式，可在较大范围内进行调整。主变压器的冷却：本文在设计过程中，选择强迫油循环风冷却主变压器。3.3主变压器的选择结果综合以上情况，选择SFPSZ10-63000/220型变压器（三相强迫油循环风冷三绕组有载调压变压器），数量为两台，用作主变压器。在运行正常的情况下，需要投入两台；值得一提的是，在一台进行检修停运的情况下，另一台完全能达到保证全部重要负荷供电的要求。其主要技术参数如下：（1）额定容量：63000(kVA)（2）额定电压：高压—220±8×1.25%；中压—121；低压—11（kV）（3）连接组标号：YN/yn0/d11（4）空载损耗：53.9（5）短路阻抗（%）：高-中12-14；高-低22-24；中-低7-9（6）空载电流（%）：0.244电气主接线的设计4.1220kV电气主接线具体工作如下：（1）方案一图4.1220kV侧主接线图方案一仔细观察上图，呈现了较为常见的双母线接线。在正常运行的过程中，一组为母线，另一组备用。这种接线的优点有：1）能够可靠性供电。在供电不中断的情形下，对母线进行检修。对某个回路断路器进行检修时，应该对回路供电进行中断。2）便于后续扩建。如果后期存在扩建需求，在扩建过程中，可延伸至母线任意端。综合以上分析，本方案满足该变电所220kV侧主接线的要求。（2）方案二图4.2220kV侧主接线图方案二这种接线方式为具有专用旁路断路器的双母线带旁路接线。实际上指的是将旁路母线增设在双母线接线上，在检修出线断路器的过程中，针对该回路进行供电，在保持不间断的情形下，此方案比上一方案多了一系列相关电气设备，扩大了占地面积，投资也会相应增加。在综合考虑各种因素的情况下，本文最终选择方案一。在本研究的220kV高压侧连接双母线接线。4.2110kV电气主接线同高压220kV侧主接线方案一样拟定了两个相似的主接线方案。（1）方案一图4.3110kV侧主接线图方案一在设计110kV侧主接线的过程中，通常选择双母线接线，双母线同时运行。采取这种方式进行工作，在母线出现故障的情况下，能够尽可能将停电范围缩至较低水平，使得供电更加可靠。（2）案二图4.4110kV侧主接线图方案二双母线带旁路接线在一定程度上提升了供电的可靠性，但值得一提的是，在经济学方面存在缺陷。主要在于其出线具有较多回路，所以增设旁路母线时需要的相应设备很多，致使投资过多。综上，中压侧110kV主接线方式选用方案一双母线接线。4.310kV电气主接线图4.510kV侧主接线图方案低压10kV侧出线回路数为12回（其中备用2回），根据设计经验设置分段的单母线接线一种接线方案。此方案优点明显，设计合理，选用此方案能够满足要求。4.4变电所主接线方案的确定综合可靠性、灵活性、经济性分析，最终确定本变电所主接线，如下图：图4.6主接线图5短路电流的计算短路电流的计算在此次设计中起着承上启下的作用，它需要把原始资料与上一章选择的变压器进行汇总，然后通过一系列计算得出短路电流，供之后的电气设备选择和继电保护的整定计算做参考依据。具体工作如下：5.1电路各元件参数标幺值的计算按照Sj为100MVA的基准容量来计算，基准电压的均值满足Uj=（1）主变电抗短路阻抗（%）：高-中12-14；高-低22-24；中-低7-9取：Uk(1−2)%=13U按照下面的方式进行计算，可以得到主变压器的绕组电抗值。UUU则XXX（2）系统阻抗由此次设计原始资料可知：对220kV侧电源而言，与无穷大系统非常接近，母线侧阻抗为0.16。对110kV侧电源而言，可以近似看做与无穷大系统非常接近，母线侧阻抗为0.32。10kV侧没有电源。5.2初步等效电路图图5.1初步等效电路在计算短路的过程中，为了得到最大的短路电流值，选择不同电压等级母线，计算三相短路情况，所得到的电气设备可依据此结果进行选择。为简化短路计算，此结果已是最大短路电流，依据此结果选择的电气设备能满足短路时电流的要求，不必再细算各电气设备节点处的短路电流。5.3220kV侧短路电流计算（a）（b）图5.2220kV侧短路等效电路X2∗基准电流：I组合电抗：X周期分量起始值标幺值：I短路周期分量的有名值：I短路冲击电流：i5.4110kV侧短路电流计算（a）（b）图5.3110kV侧短路等效电路X基准电流：I组合电抗：X周期分量起始值标幺值：I短路周期分量的有名值：短路冲击电流：i5.510kV侧短路电流计算（a）（b）图5.410kV侧短路等效电路X3∗X4∗基准电流：I组合电抗：X周期分量起始值标幺值：I短路周期分量的有名值：I短路冲击电流：i6导体和电气设备的选择这一章是本此设计的主要内容之一。导体和电气设备的选取与系统能否安全可靠运行直接相关，一般按最大正常工作情况进行选择，校验时结合短路电流计算结果进行动稳定与热稳定校验。本设计选取了一些主要电气设备进行选择校验，按照相关规程，做了如下工作。6.1高压断路器和隔离开关的选择和校验6.1.1220kV主变侧与出线侧（1）主变断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流I具体选择及校验过程如下：1）额定电压：U2）额定电流：I3）开断电流：I4）短路关合电流：i选择LW-220/1600，其技术参数如下表：表6.1LW—220/1600技术参数表型号额定工作电压（kV）最高工作电压（kV）额定电流（A）额定开断电流（kA）额定关合电流(峰值)（kA）3s热稳定电流（kA）额定动稳定电流(峰值)（kA）LW-220/1600220252160040100401005）热稳定校验：I后备保护的动作时间为2s，断路器全分闸时间为0.1s，则短路热稳定计算时间：短路热效应：可知It6）动稳定校验：满足动稳定校验。具体参数如下表：表6.2具体参数表计算数据LW—220/1600U220kVU220kVI173.6AI1600AI2.145kAI40kAi5.461kAi100kAQ9.66I4800[由表可知，所选断路器满足要求。（2）出线断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流：I仔细分析上表，不难发现，LW-220/1600能够达到出线断路器的要求。其热稳定与动稳定校验与主变侧一样，计算结果如下表：表6.3具体参数表计算数据LW—220/1600U220kVU220kVI330.66AI1600AI2.145kAI40kAi5.461kAi100kAQ9.66I4800[由表可知，所选断路器满足选择要求。（3）主变侧隔离开关的选择与校验：1）额定电压：U2）额定电流：I选择GW4-220D/630，其技术参数如下表：表6.4GW4-220D/630技术参数表型号额定电压(kV)额定电流(A)动稳定电流(峰值kA)4s热稳定电流(kA)GW4-220D/63022063050203）热稳定校验：I所以，满足热稳定校验。4）动稳定校验：满足动稳定校验要求。具体参数如下表表6.5具体参数表计算数据GW4-220D/630U220kVU220kVI173.6AI630Ai5.461kAi50kAQ9.66I1600[通过分析上表，发现隔离开关的使用，能够达到预期目标。（4）出线隔离开关的选择与校验：流过隔离开关的最大长期允许电流：

I参照上表进行分析，GW4-220D/630也可以达到出线隔离开关的需求。在校验动稳定和热稳定时，和主变侧隔离开关一致，得到了下表所示结果。表6.6具体参数表计算数据GW4-220D/630-50U220kVU220kVI330.66AI630Ai5.461kAi50kAQ9.66I1600[通过分析上表，发现隔离开关的使用，能够达到预期目标。（5）母联断路器及隔离开关的选择220kV母线联络断路器的最大工作条件满足同一电压等级下主变压器侧的相同要求，因此选择同一装置。选择LW-220/1600型断路器和GW4-220D/630-50型隔离开关。6.1.2110kV主变与出线侧（1）主变断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流：

I具体选择及校验过程如下：1）额定电压：U2）额定电流：I3）开断电流：I4）短路关合电流：i下表展示了相关技术参数。表6.7技术数据表型号额定工作电压（kV）最高工作电压（kV）额定电流（A）额定开断电流（kA）额定关合电流(峰值)（kA）3s热稳定电流（kA）额定动稳定电流(峰值)（kA）LW-110/2000110126200031.58031.5805）热稳定校验：I后备保护的动作时间为1.5s，则热稳定计算时间：

t短路热效应：Q所以It26）动稳定校验：i满足动稳定校验。其具体参数如下表：表6.8具体参数表计算数据LW14—110/2000U110kVU110kVI347.2AI2000AI3.421kAI31.5kAi8.709kAi80kAQ18.73I2976.75[由表可知，所选断路器满足选择要求。（2）出线断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流：I分析上表，不难发现，选择LW14—110/2000，可以达到出线断路器的需求。其热稳定、动稳定校验与主变侧断路器热稳定、动稳定的校验一样，结果如下表：表6.9具体参数表计算数据LW14—110/2000U110kVU110kVI661.32AI2000AI3.421kAI31.5kAi8.709kAi80kAQ18.73I2976.75[由表可知，所选断路器满足选择要求。（3）主变侧隔离开关的选择与校验1）额定电压：U2）额定电流：I选择GW4-110D/600，其技术参数如下表：表6.10GW4-110D/600技术参数表型号额定电压(kV)额定电流(A)动稳定电流(峰值kA)4s热稳定电流(kA)GW4-110D/60011060050163）热稳定校验：

I所以，满足热稳定校验。4）动稳定校验：满足动稳定校验要求。具体参数如下表：表6.11具体参数表计算数据GW4-110D/600U110kVU110kVI347.2AI600Ai8.709kAi50kAQ18.73I1024[仔细分析上表，发现隔离开关的选择，能够达到预期目标。（4）出线侧隔离开关的选择与校验流过回路的最大持续工作电流：I由表5.11可知GW4—110D/600亦能满足出线隔离开关的选择。在校验动稳定和热稳定时，和主变侧隔离开关一致。具体参数如下表：表6.12具体参数表计算数据GW4-110D/600U110kVU110kVI419.89AI600Ai8.709kAi50kAQ18.73I1024[仔细分析上表，发现隔离开关的选择，能够达到预期目标。（5）母联断路器及隔离开关的选择110kV母线联络断路器的最大工作条件满足同一电压等级下主变压器侧的相同要求，因此选择同一装置。选择LW14—110/2000和GW4-110D/600。6.1.310kV主变侧与出线侧（1）主变断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流I具体选择及校验过程如下：1）额定电压：U2）额定电流：I3）额定开断电流：I4）短路关合电流：i下表展示了相关技术参数。表6.13技术数据表型号额定工作电压（kV）额定电流（A）额定开断电流（kA）额定关合电流(峰值)（kA）5s热稳定电流（kA）额定动稳定电流(峰值)（kA）SN4-10G/50001050001053001203005）热稳定校验：I保护的动作时间为1s，则短路热稳定计算时间：短路热效应：可知It6）动稳定校验：满足动稳定校验。具体参数如下表：表6.14具体参数表计算数据SN4—10G/5000U10kVU10kVI3819AI5000AI30.06kAI105kAi76.53kAi300kAQ993.96I72000[由表可知，所选断路器满足选择要求。（2）主变侧隔离开关的选择与校验1）额定电压：U2）额定电流：I选择GN10-10T/5000，其主要技术参数如下表：表6.15GN10-10T/5000技术参数表型号额定电压(kV)额定电流(A)5s热稳定电流(kA)动稳定电流(峰值kA)GN10-10T/50001050001002003）热稳定校验：I满足热稳定校验。4）动稳定校验：i满足动稳定校验要求。具体参数如下表：表6.16具体参数表计算数据GN10-10T/5000U10kVU10kVI3819AI5000Ai76.53kAi200kAQ993.96I50000仔细分析上表，隔离开关的选择，能够达到预期目标。（3）出线断路器的选择与校验流过断路器的最大持续工作电流：I具体选择及校验过程如下：1）额定电压：U2）额定电流：I3）开断电流：I4）短路关合电流：i选择LN2-10II/1600，其技术参数如下表：表6.17LN2-10Ⅱ/1600技术参数表型号额定工作电压（kV）额定电流（A）额定开断电流（kA）额定关合电流(峰值)（kA）2s热稳定电流（kA）动稳定电流(峰值)（kA）LN2-10Ⅱ/160010160031.58031.5805）热稳定校验：I满足热稳定校验。6）动稳定校验：满足动稳定校验。具体参数如下表：表6.18具体参数表计算数据LN2-10Ⅱ/1600U10kVU10kVI173.2AI1600AI30.06kAI31.5kAi76.53kAi80kAQ993.96I1984.5[由表可知，所选断路器满足要求。（4）出线隔离开关的选择与校验：1）额定电压：U2）额定电流：I选择GN30-10(D)/1250，其主要技术参数如下表：表6.19GN30-10(D)/1250技术参数表型号额定电压(kV)额定电流(A)4s热稳定电流(kA)动稳定电流(峰值kA)GN30-10(D)/1250101250401003）热稳定校验：满足热稳定校验。4）动稳定校验：

i满足动稳定校验要求。具体参数如下表：表6.20具体参数表计算数据GN10-10T/5000U10kVU10kVI173.2AI1250Ai76.53kAi100kAQ993.96I6400根据上表进行分析，隔离开关的使用，能够满足条件。（5）分段断路器及隔离开关的选择重要负荷容量：S=30×0.6=18MVA流过断路器的最大持续工作电流：I易知出线断路器与隔离开关同样满足分段断路器及分段隔离开关的选择，故选用相同设备。即选用LN2-10Ⅱ/1600型断路器和GN30-10(D)/1250型隔离开关。6.2母线的选择和校验裸导体的实际环境温度，取最热月平均最高温度28℃。热稳定确定的导体或电缆的最小截面积S式（6.1）式中：Kf为集肤效应系数，忽略集肤效应可取Kf=1；Cθw、Cθ式（6.2）C=式（6.3）式中：θ为实际环境温度；θal为母线正常最高允许温度；K'为常数，铝为149，铜为248；τ为常数，铝为245℃，铜为235℃；θf为短路时导体最高允许温度，铝及铝锰合金取2006.2.1220kV母线的选择与校验按最大持续工作电流选择：

I选择LGJ-50/30，下表展示了相应的技术参数。表6.21技术数据表线路类型型号规格线路型号电压等级线路截面允许电流母线LGJ-50/30LGJ220kV50mm²220A（1）如果环境温度在28℃左右，导体温度在70℃左右。经过查表，可知K值为0.94，进行电流校验：I（2）母线热稳定校验正常运行时母线的工作温度：θC=短路时，经过计算，可以得到发热导体的最小截面积：S满足热稳定要求。6.2.2110kV母线的选择与校验按最大持续工作电流选择：

I选择LGJ-120/70，下表展示了相应的技术参数。表6.22技术数据表类型规格型号等级截面允许电流母线LGJ-120/70LGJ110kV120mm²380A（1）如果环境温度在28℃左右，导体温度在70℃左右。经过查表，可知K值为0.94，进行电流校验：I（2）热稳定校验。正常运行时母线的工作温度：θC=短路时，经过计算，可以得到发热导体的最小截面积：S满足热稳定要求。6.2.310kV母线的选择与校验按经济电流密度选择导体截面积：正常工作时的最大长期工作电流：I对照电流密度曲线进行查找，在Tmax=4500h的情况下，S选取单片双槽导体截面为4880mm表6.23相关数据表截面尺寸（mm）双槽导体截面(mm²)集肤效应系数K导体载流量(A)截面系数W(cm³)截面系数W(cm³)共振最大允许距离(cm)hbcr双槽不实连时绝缘子间距1758081248801.103660025122147（1）如果环境温度在28℃左右，导体温度在70℃左右。经过查表，可知K值为0.94，进行电流校验：I（2）热稳定校验正常运行时母线的工作温度：θwC=短路时，经过计算，可以得到发热导体的最小截面积：S满足热稳定要求。（3）动稳定校验取相间距离0.5m，单位长度相间电动力为：f导体水平布置时：W绝缘子间的最大允许跨距：L所以，三相水平放置导体，绝缘子间距为1.2m时，满足动稳定校验。6.3互感器的选择6.3.1220kV侧互感器的选择（1）电流互感器的选择与校验如下：1）额定电压：U2）额定电流：I选择LB9-220，其技术参数如下表：表6.24LB9-220电流互感器数据表型号额定电流比(A)级次组合准确级次动稳定倍数1s热稳定倍数LB9-2204×300/50.5/DD/D0.2/0.5/B78423）热稳定校验：K满足热稳定校验。4）动稳定校验：2满足动稳定校验。（2）电压互感器的选择如下：额定电压选择：U表6.25TYD220/√3-0.0075电压互感器数据表型号额定电压（kV）分压电容量（μF）TYD220/√3-0.0075初级绕组次级绕组辅助（剩余）绕组220/√30.1/√30.10.00756.3.2110kV侧互感器的选择（1）电流互感器的选择与校验如下：1）额定电压：U2）额定电流：I选择LB-110，其技术参数如下表：表6.26LB-110电流互感器数据表型号额定电流比（A）级次组合准确级次动稳定倍数1s热稳定倍数LB-1102×300/50.5/BB/B0.2/B183703）热稳定校验：K满足热稳定校验。4）动稳定校验：2满足动稳定校验。（2）电压互感器的选择如下：额定电压选择：U表6.27TYD110/√3-0.015电压互感器数据表型号额定电压（kV）分压电容量（μF）TYD110/√3-0.015初级绕组次级绕组辅助（剩余）绕组110/√30.1/√30.10.0156.3.310kV侧互感器的选择（1）电流互感器的选择与校验如下：1）额定电压：U2）额定电流：I选择LBJ-10，其技术参数如下表：表6.28LBJ-10电流互感器数据表型号额定电流比（A）级次组合准确级次动稳定倍数1s热稳定倍数LBJ-102000～6000/50.5/D1/DD/D90503）热稳定校验：K满足热稳定校验。4）动稳定校验：2满足动稳定校验。（2）电压互感器的选择如下：额定电压选择：U表6.29JDJ-10电压互感器数据表型号额定电压（kV）最大容量（VA）JDJ-10初级绕组次级绕组辅助（剩余）绕组100.10.1/36407配电装置的设计配电装置设计是对变电站导体和主要导体电气设备的总体布局，按照相关规程，对本变电站配电装置做如下设计：220kV侧采用屋外普通中型配电装置。在露天的架构上将所有的电气设备布置在同一水平面内。这种布置清晰不易误操作，耗材少，投资底。架构选择镀锌钢梁、钢筋混凝土，机械强度大，抗震能力强，生产运输方便。设计110kV侧时，选择钢筋混凝土，配电母线相互隔离，在配电母线下侧布置开关。分相中型公用配电装置实施母线、硬管式隔离配合，选择剪刀式方案保护母线隔离开关，非常简洁，大大地简化了维护架构，相较于中型公用配电装置而言，能够有效节省占地面积，降低幅度约为三分之一，节省大量钢材近六分之一，运行管理维护和设备安装保养检修均比较方便，并且还具有较高的运行可靠性和较强的超强抗震保护能力。在10kV侧选择屋内配电装置。在配电系统的布置过程中，设备型号选择为两层式，配电系统在上下两层均为独立布置，第一层除了断路器之外，还需要布置电源线，第二层主要涉及轻便型配电设备，如电源开关、母线和隔离器等。通过这种方式进行布置，仅需较低造价，能够稳定运行，而且维护非常简便。但不得不承认，相较之下，设备占地面积会呈现明显性的增加趋势。综合此次建造工程设计的各种建筑具体情况，两层式建筑空间结构布置合理。8防雷和接地设计由于变电所地势开阔且包含大量金属结构，易发生雷击和漏电事故。为保障变电所正常运行和运维人员的安全，做好防雷接地工作很有必要。8.1防雷设计8.1.1变电所的直击雷保护为有效避免电气变电所以及电气设备等公共建筑物设备遭受雷电直击或打雷，必须及时安装保护避雷针或雷击避雷线，使被设备保护避雷对象身体在安装避雷针或雷击避雷线的规定保护作用范围内；同时，还按照要求在防雷击安装避雷针或雷击避雷线时，不得相应对被设备保护避雷对象身体进行击雷反击。8.1.2变电所的侵入雷电波保护在设计过程中，选择避雷针对变电所进行保护，这样一来，电气设备基本可以免受直击雷的影响。在与变电所相连的几十公里或几百公里的输电线路上，虽然都设有许多防雷保护措施，但由于没有雷电的屏蔽和防雷反击，变电所内的一些电气设备仍然可能会因此受到很大威胁。对于220kV及以下的总接线变电所，无论是总变电所的所有电气避雷主线和接线安装形式到底是什么，实际上只要每段所有可独立连续运行的电气母线之间装设一组电气避雷器，就已经可以有效保护整个的总变电所。本次设计在每个配电装置的各配电母线上分别安装一个避雷器。另外，变压器进行中性点焊的接地必须同时装设电源避雷器，并在电源变压器与电源断路器之间进行连接。避雷器使用型式为阀式高压避雷器。8.1.3内部过电压保护内部过电压可以分为开关过电压和临时过电压。开关过电压的持续时间通常受一些电压限制设备和其它技术手段的限制。由于暂时过电压的持续时间一般较长，所以必须采取相应的措施。单相接地产生大的单相短路电流，电路断路器立即发生故障，在较短的时间内将故障源切断，电弧熄灭之后，就会自动关闭，输电线路在短时间内恢复；值得一提的是，若没有成功，则电路断路器可以再次被触发，而没有中断的电弧，对电弧接地过电压产生了较大的限制。8.2接地设计8.2.1接地概述接地就是与大地相连接。与地面的连接由埋设在地面上的接地体和由下引线构成的接地装置实现。另外，子变电站的短路接地装置通过自动降低短路接地接位电阻，不仅有效减少了微波雷接地电流或其他短路接地电流使其通过时的接地电位电压上升，还有效平衡了了接地内阻电位差的分布，减少了相接触接地电阻的位差和降低交叉接地电位差。雷电接地保护和电压接地功能是一个变电所的工作关键，雷电保护设备的工作电压不能限制接地功能只有良好的雷电接地保护才能真正实现。防雷器的接地器就是向整个地球安全区域引导专用雷达的电流，雷棒和其他避雷器的专用接地器也是用于防雷器的接地。仅关于雷电保护，其接地电阻不得超过相关国家标准规定的值。影响电阻接地装置电阻接地时间电阻的主要影响原因之一是影响接地装置电阻、接地装置的整体形状和接地尺寸，并且影响接地装置电阻大小可以通过使用相关计算公式进行计算。根据最大限制短路接地装置故障在限制接地装置内外流向发生时的限制接点阶梯电位差和限制阶梯接地电位之差的设计原理，通过限制接地装置内外流向限制接地的最大限制短路接地电流和由于限制接地接点电位差的分布而改变引起的最大接地阶梯电位差的上升差并不会直接危及操作人员和电器设备的使用安全性。8.2.2接地网型式的选择变电所的网格接地网变电地带上的网格网络接线网的布置一般建议采用中等长形小型短孔网或者长方形小型短孔网，接地带上的网格接线布置按不同行业技术经验应用要求进行设计，水平线与纵向接线点地带网格接线网的间距通常为5m~8m。除了在出口周边装设避雷针(没有放射线)和周围装设避雷器出口周边没有需要时进行雷电加强时的雷电分流器在焊接交叉处两侧分别装设出口周边周围垂直式水平焊接导电地极外，在水平焊接电极地网网的出口两侧周边和周围装设水平式垂直焊接电极地带进口周边焊接交叉点两侧分别设置2.5m~3m的出口周边周围垂直式水平焊接导电地极，进所大门口两侧分别设置了帽檐式均匀焊接减压导电带，接地网网的整体焊接结构主要特点是出口周边周围