天津市建筑工程模板支撑系统安全技术规程

建筑工程模板支撑系统安全技术规程2010-11-03发布2011-01-01实施天津市城乡建设和交通委员会发布Technicalregulationforsafetyo主编单位：天津市建设工程质量安全监督管理总队签发人：韩培俊划和工程建设地方标准编制计划的通知》(建科教[2008]683系统科学技术发展计划和工程建设地方标准编制计划的通知》(建科教[2008]683号)的要求，规程编制组经广泛调研，在认井继周安学义胥爱华本规程主要审查人员：张中一陈敖宜史广德丁克胜张志新陆海英王玉强 2 2 4 64模板支撑系统构造要求 84.1一般规定 84.2模板构造体系 94.3混凝土梁、板(水平构件)底部支撑体系 4.4混凝土构件侧面(竖向)支撑体系 5.1一般规定 5.2荷载标准值 5.3荷载设计值 5.4荷载组合 205.5变形值 235.6模板构造体系计算 235.7扣件式钢管支撑体系计算 245.8碗扣式钢管支撑体系计算 275.9其他支撑体系计算 295.10地基承载力计算 295.11架体抗倾覆计算 6模板支撑体系安装 6.1一般规定 6.2扣件式钢管支撑体系安装 6.3碗扣式钢管支撑体系安装 6.4其他型钢支撑体系安装 6.5侧面模板支撑体系安装 6.6支撑体系安装检查与验收 428.1作业人员 8.2支撑架体 428.3混凝土浇筑 438.4材料管理 8.5其他管理 44附录A模板支架常用杆件截面特性 附录BQ235-A钢轴心受压构件稳定系数φ 46附录C模板支架的等效计算长度系数μ 47附录D扣件式钢管外径、壁厚、端面等的偏差、钢管表面锈蚀深度、弯曲变形表 48附录E专用钢管(扣件式、碗扣式)模板支架验收记录表 49本规程用词说明 50 51 53 1 2 2 4 64Formbearingsystemstructurerequirement 8 84.2Formstructuresyst 9 5.4Loadcombination 20 23 24 27 29 295.11Scaffoldanti-tippingcalculation 49 22.1.8连接件pitman2.1.10立杆uprighttube2.1.11底座jackbase贴近地(楼)面，连接立杆根部的水平拉杆。4轴向力设计值；w一基本风压；2.2.2几何参数[u]—容许挠度值；6支撑搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载准、规范及图纸(国标图集),施工组织设计；3模板构造体系要求：水平混凝土的面板、小(次)梁(次楞)和主梁(楞);竖向混凝土的面板、横、竖楞，对拉刀撑(竖向剪刀撑或斜撑、水平剪刀撑)的设置，支撑架体与平面布置图及竖向剪刀撑布置投影图),梁板支模大样图，及3.0.4专项方案经批准后，应送项目总监理工程师(安全总84.1.1模板及支撑的选用应根据混凝土工程结构体系构件布1钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700、3钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》4.1.9模板支撑系统基础地基(含楼面)的承载力应满足混凝4.2.2模板面板厚度不应小于12mm,板缝严密；混凝土4.3混凝土梁、板(水平构件)底部支撑体系4每排每列立杆的纵、横向之间必须用水平拉杆(横杆(即扫地杆)。当立杆基础不在同一标高上时，必须将高杆的间距(即步距)在满足荷载计算要求条2)两相邻剪刀撑之间净距：扣件式钢管支架不应大于3)当支架高度8m～20m时，在纵、横向两相邻剪刀撑之间增加之字斜撑，当支架高度超过20m时，将之字斜撑改为剪6支撑架体内应设置水平剪刀撑，并应满足下列要求：1)当支架高度4m～8m时，在底部扫地杆和顶端封顶杆有竖向剪刀撑的部位分别设置水平剪刀撑；2)当支架高度8m～20m时，应在相邻竖向剪刀撑之间增设水平剪刀撑，两相邻水平剪刀撑的间距为：扣件式钢管支架不得大于3个步距，碗扣式钢管支架应小于或等于4.8m;3)水平剪刀撑的端部与立杆或建筑物拉结，严禁水平剪7当支架高度超过20m时，除满足以上要求外，还应将沿梁纵向的梁底支架周圈用竖向剪刀撑连接成格构式架体；在梁底最顶两相邻水平拉杆处，沿梁纵向、按格构宽度设置连续式水平剪刀撑，并用斜杆连接成格构式桁架；8当支架高度超过5m时，应在架体周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6m～9m、竖向间距2m～3m与建筑结4.3.2采用定型门式钢管支架设计支撑时，除符合本规程第4.11钢管杆件及其部件材质，应符合国家现行行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128的规定；2门架规格应尽量统一，如不统一应以支承力最小的门架3荷载应直接作用在门架两边立杆的轴线上，并按单榀门4相邻两榀门架之间应设工具式交叉支撑，并与立杆上的锁销锁牢；交叉支撑的线刚度必须满足下式要求：5当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得3用缀板或缀条连接的格构式柱宜设置横隔，其间距不4.3.4采用工具式钢管立柱设计支撑时，除应符合本规程第2使用专用钢管(φ51×3.0mm、φ48×3.5mm)、定型4.4混凝土构件侧面(竖向)支撑体系4.4.2侧面模板支撑杆件为受压杆件，杆件接长必须采用对楼板模板(其中包括梁的模板)楼板模板及其支架(楼层高度4m以下)楼板模板及其支架(楼层高度4m以上)2新浇混凝土自重标准值(G₂κ)可参照表5.2.1-2采用；标准值kN/m³63钢筋自重标准值(G₃K)。一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重：楼板可采用1.1kN/m³,梁可采用1.5kN/m³。4新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值(G₄k):可按to—混凝土的初凝时间(h),可采用t₀=200β₁—外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0,掺具取0.85,坍落度为50～90mm时取1.0,坍落度为110～150mm时取V—混凝土的浇筑速度(m/h);H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m);混凝土侧压力的计算分布图形如图5.2.1。图5.2.15.2.2可变荷载标准值(Qk)应符合下列规定：其两者较大值。均布荷载标准值可取1.5kN/m²。均布荷载标准值可取1.0kN/m²应取4.0kN/m²应按实际高度计算。模板单块宽度小于150mm时2振捣混凝土产生的荷载(Q₂k)标准值：对水平模板可向模板内倾倒混凝土方法溜槽、串筒、导管或容量小于0.2m³的运输器具2容量为0.2m³~0.8m³的运输器具4容量大于0.8m³的运输器具6注：作用范围在有效压头高度之内4风荷载标准值。作用在模板支撑结构上的水平风荷载标准值，应按下列公式计算，并应综合考虑整体横向、纵向风μ₂—风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)的规定采用。μ.—模板及支撑结构风荷载体型系数。梁顶部模板取步距(m)5.3荷载设计值模板及支撑结构自重(G₁x)组合应取1.2;对由永久荷载效应控制覆、滑移验算应取0.9。新浇混凝土自重标准值(Gzκ)钢筋自重标准值(G₃k)施工人员及施工设备荷载标准值(Qix)(1)一般情况下应取1.4;(2)对标准值大于4kN/m²的活荷载振捣混凝土产生的荷载标准值(Q₂x)倾倒混凝土时产生的荷载标准值(Qκ)风荷载(ok)取1.4。对接扣件(抗滑)直角扣件、旋转扣件(抗滑)底座(抗压)时出现的荷载，按承载能力极限状态组合和正常使用极限状态分别进行荷载(效应)组合，并应取各自的最不利的效应组合5.4.2按极限状态其荷载组合应符合下列规定：1按承载能力极限状态进行设计时，应采用荷载效应的基R—结构构件抗力的设计值；对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合中取计算项目参与组合的荷载类别计算承载能力123梁、拱、柱(边长不大于300mm)、墙(厚度不大于100mm)的侧面模板4(厚度大于100mm)的侧面模板计算项目②Gx+G₂x+G₃k+G₄k+0.9(Q₁x+风荷载)5.5.1当验算模板及支撑结构的刚度时，其最大变形值不应超3支撑结构的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨5.5.2组合钢模板结构或其配件的最桁架、钢模板结构体系5.5.3液压滑模装置的部件，在使用荷载下，两个提升架之间围圈的垂直与水平方向的变形值均不得大于其计算跨度的1/500,提升架立柱的侧向水平变形值不得大于2mm,支承杆的5.5.4爬模及其部件，立柱变形值不得大于爬架立柱高宽的1/1000,主梁变形值不得超过计算跨度的1/500～1/800,支点间5.6.1模板面板可按简支梁计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度，不同的材质采用不同的性能指标，计算方法和公式的应用应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术5.6.4柱模的柱箍受力状态为拉弯杆件，柱箍的间距、强度式中：N—计算立杆段的轴向力设计值(当组合风荷载时应为风荷载产生的轴向力);5.7.3模板支架立杆的稳定性应按下列公式计算：式中：N—计算立杆段的轴向力设计值(当组合风荷载时应为风荷载产生的轴向力);η一单层模板支架取1.0,对于连续浇筑混凝土两层及两层以上的模板支架取1.05,对于支架高度超过8m以φ—轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比确定，可A—立杆的截面面积，按附录A采用；M.—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，W—截面模量，按附录A采用；h—纵横水平拉杆的计算步距；a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑μ—考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，5.7.5当模板支撑结构高度超过4m时，应采用高度调降系数K5.7.6水平拉杆的内力和挠度计算横向宜按简支梁、纵向水平1水平拉杆的抗弯强度应按下列公式计算：W—截面模量，按附录A采用；2水平拉杆弯矩设计值应按下列公式计算：ΣMck—模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产3水平拉杆的挠度应符合下列公式规定：5.7.7水平拉杆中的底模、方木抗剪强度应按下列公式进行b—构件宽度；5.7.8连接扣件抗滑承载力计算，应符Rc—扣件抗滑承载力设计值：8kN。5.8碗扣式钢管支撑体系计算5.8.1支架立杆强度和稳定性计算应根据支架受风压情况确定N=1.2(Gk+G₂+Gsk)+1.4(Qik+Q2zk)LL,(5.8.2-1)N=1.2(G+Gx+G₃)+0.9×1.4[(Qik+Qz)LL+Q₅](5.8.2-N≤φ:A.f(5.8.2-3)1在每行每列有斜杆的网格结构中按步距h计算；2当支架外侧四周及中间设置了纵、横向剪刀撑并满足本规程第4.3.1条款要求时，应按i。=h+2a计算，式中α为立杆伸1应将风荷载化解为每一节点的集中荷载w;W2节点集中荷载w在立杆及斜杆中产生的内力w、w,应ws—节点风荷载的斜杆内力；3当采用钢管扣件作斜杆时应验算扣件抗滑承载力，并应式中：—自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力；2)当钢筋绑扎和梁板模板己安装后，其挡风面积应将安5.9其他支撑体系计算5.9.1工具式钢管立柱应进行受压稳定性计算，计算应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008中第5.9.2门形钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端，不得承受偏心荷载，应进行门形立柱的稳定性计算，计算应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008中第时，单榀门架承载力设计值应按0.7系数进行折减，并对梁底扣5.9.3爬模计算应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术5.10地基承载力计算5.10.1立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：f—地基承载力特征值(kpa)。应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB50007)有关规定或工程地质报告提供的数据采用。原5.10.2当模板支撑搭设在工程结构楼板、阳台等上时，应对楼板、阳台等的承载力裂缝进行验算。5.11.1支撑立杆应承受模板结构的垂直荷载，验算支撑立杆整体稳定性验算。验算方法为：应将结构所受的风力与模板体系、钢筋的自重分别乘以相应荷载分项系数后，求其合力作用5.11.3碗扣式钢管架体倾覆验算转化为立杆拉力计算应符合下列要求(见下图5.11.3):1当按顶部有安全网进行风荷载计算时，依靠架体自重平3当按上述计算结果不能满足要求时，应采取下列措施：量的30%,发现质量不符合标准情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观质量不合格的杆件(由监理见证取样)送偏差：架体高度H在10m以内时不得大于10mm,架体高度H在板时，其厚度应大于50mm,宽度应大于6.1.8当模板安装高度超过2m时，必须搭设稳固的作业脚手1钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分6.2.2扣件应采用可锻铸铁制作，在螺栓拧紧扭力矩达伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于6.3.4当采用扣件式钢管作加固件、连接杆、斜撑及剪刀撑1单立柱支撑的间距应符合支撑设计的规定；6.5.2基础及地下工程侧面模板安装除符合本规程第6.5.1条款1周围土壁必须稳定，不得有松散和裂纹现象；2支模深度超过2m时，必须设置人行爬梯，严禁人员上3在侧模外侧有斜支撑的位置，侧模内侧应设置相应的6.5.3柱模板安装除符合本规程第6.5.1条2柱箍接头不得在同一垂直线上；6.5.4梁的侧模安装除符合本规程第6.5.1条款的规定外，尚应2侧模的外侧支撑应与梁底模支撑托架结构连接，不得与3高大梁模板安装时应设安全操作平台；4安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或工作平台，并设6.5.5墙模板安装除符合本规程第6.5.1条款的规定外，尚应符1钢楞需要接长时，应采用原规格的钢楞进行搭接，并应在接头处增加相同的数量，其搭接长度不得小于墙模板宽度或高度的15%～20%;4悬空水平支撑两端必须顶紧固定，下部空间设托架。6.6.1支撑体系在安装过程中应随分步检查如无特殊要求时，架体设计高度8m以下的，按高度4连接件(锁棒、锁销、扣件、碗扣)的锁紧度；杆(横杆)步距偏差不大于50mm。1专项方案及变更文件；6扣件拧紧扭力矩应使用扭力扳手检查，拧紧度应40～65N·m的要求。对封顶杆和扫地杆处的扣件进行100%的检查，合格率应达100%;其余部位抽样检查数量不得少于30%,合格率不得低于95%。扣件式、碗扣式钢管支架验收可采用附录E表专用钢管8.1.6模板安装高度在2m及以上时，应按国家现行行业标准8.1.7安装或拆除中如中途停歇时，应将模板和8.2.5支架不得用作脚手架、垂直运输井架或缆风绳地锚等8.3.2高度4m以上的柱、墙(含剪力墙)等竖向混凝土结构8.3.3梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇附录A模板支架常用杆件截面特性惯性矩I回转半径i式中：b一方木宽度；λ01234567890注：当250。1212h—立杆步距(m);1—立杆纵距(m);1—立杆横距(m)。当大于2时，应按2.0取值。k允许偏差△示意图1外径48壁厚3.5234管弯曲附录E专用钢管(扣件式、碗扣式)模板项目名称支架高度(m)验收虚具备的技术文件情况(有打V、没有打×)基础收专项方案要求立杆阅陌兼事幅距(m)横距(m)(水平拉杆剪刀置竖内机肉阅距(m)横向阅距(m)水平自扫地杆处支托井连规定排推率(%)应合格(%)实批放(个)合格数(个)合格率(%)扫地杆与封顶杆部位监量单位者(收指论监理工程师：总监理工程师；注：1扣件用力炬教手检查，拧景力炬为40Nar~65Nm2高大棋板支排验收蕾单位技术2《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068。程时能正确理解和执行条文规定，《建筑工程模板支撑系统 2术语、符号 61 4.1一般规定 4.2模板构造体系 4.3混凝土梁、板(水平构件)底部支撑体系 644.4混凝土构件侧面(竖向)支撑体系 66 5.1一般规定 5.2荷载标准值 685.3荷载设计值 705.4荷载组合 5.5变形值 5.6模板构造体系计算 5.7扣件式钢管支撑体系计算 5.8碗扣式钢管支撑体系计算 5.9其他支撑体系计算 5.10地基承载力计算 5.11架体抗倾覆计算 6模板支撑体系安装 6.1一般规定 6.2扣件式钢管支撑体系安装 6.3碗扣式钢管支撑体系安装 6.4其他型钢支撑体系安装 6.5侧面模板支撑体系安装 6.6支撑体系安装检查与验收 838安全管理 8.1作业人员 858.2支撑架体 858.3混凝土浇筑 86 8.5其他管理 1.0.1本条是该规程编制的目的。针对近年来全国及我市发2.2本章符号是参照现行国家标准《建筑施工模板安全技术本条依据住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号)规定了对危险性较大的模板支撑系统必须编制专项施工方案。除本条正文提出的编制专项施工方案的项目范围外，如遇混凝土楼板厚度超过程安全管理办法》(建质[2009]87号)和《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号),3.0.3本条针对专项方案的重要性提出的规定。施工单位在专项施工方案编制完成后，应由企业内部有关部门进行审《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号)的规定组织专家论证。专家组提交的论证报告作为专项施工方案修改完善的指导意见。专项方案经论证(建质[2009]254号)的规定。时，除模板面板、大小梁(主次楞)、水平支撑杆件外，均应斜杆),另一方面为消除振动影响，这里对受压、受拉杆件的4.1.5混凝土构件底部的支撑结构与混凝4.1.8本条是为了保证上层支撑立杆所传递给有效地传递到下层支撑立杆上，以避免楼板受集中压强受到4.2.2当前，施工现场大量采用竹、木胶合模板板材，对模提出了技术指标要求，符合《建筑施工模板安全技术规范》2经测算梁底立杆承担的荷载占总荷载的60%以上，依4.3.2本条结合《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》4.3.3本条结合《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018和条件下(如现浇高大混凝土构件)采用梁式或桁架式结构作混凝土模板支撑进行了规范。由于冷弯型钢生产的壁厚实验数4.4混凝土构件侧面(竖向)支撑体系5.1.1承载能力极限状态可理解为结构一般是以结构的变形、裂缝、振动参数超过允许的限值为依向),求得组合后在结构中的总效应，取其中最不利的一组作5.1.3基于市场上材料质量的现状，规定必须根据抽样检测考虑了荷载分项系数，《钢结构设计规范》GB50017,为基础的极限状态设计表达式(包括各种抗力分项系数),故5.1.6利用模板支撑计算软件进行计算可以大大减少人力劳术规范》(JGJ130)未考虑模板支架自重荷载随增加而带来的不利影响，在立杆计算(尤其是支架高度超过4/到采用其它混凝土(如重晶石混凝土)和型钢混凝土时，其自3新浇混凝土对模板的侧压力计算是根据以流体静压力的原理，并考虑了浇筑速度，凝结时间，坍落度和掺缓凝剂的影响等因素。它适用于浇筑速度在6m/h以下的混凝土。1施工人员及设备荷载标准值，按作用于水平模板面的均2考虑到水平结构边梁受到风荷载的直接作用，且还有如混凝土输送泵等水平力对模板支撑架的作用，确实会对模板支架的整体稳定性产生不利影响。增加对模板支撑结构整体水平力的作用，应以水平结构边梁上风荷载的形式出现。由于模板使用时间短暂，故采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定，重现期n=10年的基本风压值。对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计算。整体侧向风荷载计算可采用简化方法计算，若风荷载沿模板支撑结构横向作用，如图5.2.2-1所示，取整体模板支撑结构的一排横向支撑结构作为计算单元。作用在计算单元顶部模板上的水平力F风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如图5.2.2.-2计算单元立杆附加轴力线性分布式中：F—作用在计算单元顶部模板上的水平力(N),按式对临时性钢面板及其支架的结构强度设计值可的结构重要性系数予以折减，这等于把钢的强度设计值提高 K,和K₂分别为相交于柱上端和下端的线刚度之和与柱线刚度之和的比值，即44左、右—分别为下节点B左、右横杆的线刚度；由于扣件式钢管模板支撑架的杆件为同一规格钢管，其十当扣件式钢管模板支撑架为统一构造尺寸，即立杆长度AB=1AJ.=lg=步距h,横杆长度IA左=lA右=lg=lg=立杆纵距l或立杆横距1。,则立杆计算长度系数μ仅与h/l和h/l₆有关，且μ随h/la(h/l₆)的增加而减少。但是《钢结构设计规范》(GB50017—2003)的附表D-2的适用对象应是钢柱与钢梁的节点为“刚接”的框架，而扣件节点是介于铰接与刚接之间的“半刚性连接”。这就导致了按附表D-2推导的计算长度偏小，计算承载力偏高。因此，对扣件式钢管模板支架稳定承载力进行了理论分析。在直角扣件抗扭刚度试验基础上，考虑扣件连接的半刚性，建立了扣件式钢管模板支架稳定承载能力分析的三维有限元模型；然后采用非线性屈曲方法，计算了5.7.5当模板支撑结构高度超过4m时，借鉴英国标准给出了5.7.8根据不同的扣件设计荷载，提出了采取不