广场广告牌钢结构设计计算书模板

**广告牌

钢结构设计计算书设计：校对：审核：同意：二〇一七年八月六日一.3米高广告牌钢结构设计计算书计算引用规范、标准及资料建筑设计规范：《地震震级要求》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-《高处作业吊蓝》GB19155-《工程抗震术语标准》JGJ/T97-95《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-《混凝土结构设计规范》GB50010-《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-《建筑表面用有机硅防水剂》JC/T902-《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-《建筑隔声评价标准》GB/T50121-《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-《建筑工程预应力施工规程》CECS180：《建筑结构荷载规范》GB50009-(、局部修订)《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-《建筑抗震设计规范》GB50011-()《建筑设计防火规范》GB50016-《建筑物防雷设计规范》GB50057-94()《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-《不锈钢棒》GB/T1220-《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-1984《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-《不锈钢丝》GB/T4240-93《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-《低合金钢焊条》GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》GB/T1591-《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-《耐候结构钢》GB/T4171-《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-《冷拔异形钢管》GB/T3094-《碳钢焊条》GB/T5117-1999《碳素结构钢》GB/T700-《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-《优质碳素结构钢》GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370-《建筑结构静力计算手册》(第二版)土建图纸：基础参数广告牌所在地域：某地域；地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地域；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵和房屋比较稀疏乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高城市市区；依据上面分类标准，本工程按B类地形考虑。广告牌荷载计算广告牌荷载作用说明：广告牌承受荷载包含：自重、风荷载、雪荷载和活荷载。(1)自重：包含广告布、杆件、连接件、附件等自重，能够根据400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面荷载，按GB50009采取；(3)雪荷载：是指广告牌水平投影面上雪荷载，按GB50009采取；(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上活荷载，按GB50009，可按500N/m2采取；在实际工程广告牌结构计算中，对上面多个荷载，考虑最不利组合，有下面多个方法，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-)计算：wk+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-]wk-=βgzμzμs1-w0上式中：wk+：正风压下作用在广告牌上风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在广告牌上风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：3m；βgz：瞬时风压阵风系数；依据不一样场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，3m高度处瞬时风压阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.9691μz：风压高度改变系数；依据不一样场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，3m高度处风压高度改变系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=1.3；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述局部体型系数μs1(1)是适适用于围护构件隶属面积A小于或等于1m2情况，当围护构件隶属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件隶属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w0：基础风压值(MPa)，依据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-附表D.4(全国基础风压分布图)中数值采取，按重现期50年，福州地域取0.0007MPa；(1)计算龙骨构件风荷载标准值：龙骨构件隶属面积：A=3×1.5=4.5m2LogA=0.653μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.13μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.739wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.9691×1×1.13×0.0007=0.001558MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.9691×1×1.739×0.0007=0.002397MPa(2)计算广告布部分风荷载标准值：广告布构件隶属面积：A=1.5×1.5=2.25m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.208μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.9691×1×1.208×0.0007=0.001665MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.9691×1×1.859×0.0007=0.002562MPa风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001558=0.002181MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.002397=0.003356MPawB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001665=0.002331MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.002562=0.003587MPa雪荷载标准值计算：Sk：作用在广告牌上雪荷载标准值(MPa)S0：基础雪压，依据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-取值，福州地域50年一遇最大积雪自重：0MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-]，为2.0。依据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0=0MPa雪荷载设计值计算：S：雪荷载设计值(MPa)；S=1.4×Sk=1.4×0=0MPa广告牌面活荷载设计值：Q：广告牌面活荷载设计值(MPa)；Qk：广告牌面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk≤Qk，所以计算时活荷载参与正压组合！广告牌构件恒荷载设计值：G+：正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；G-：负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；Gk：广告牌结构平均自重取0.0004MPa；因为Gk和其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G+=1.2×Gk=1.2×0.0004=0.00048MPaG-=Gk=0.0004MPa选择计算荷载组合：(1)正风压荷载组累计算：SkA+：正风压作用下龙骨荷载标准值组合(MPa)；SA+：正风压作用下龙骨荷载设计值组合(MPa)；SkA+=Gk+wkA++0.7Qk=0.002308MPaSA+=G++wA++0.7Q=0.003151MPaSkB+：正风压作用下广告布荷载标准值组合(MPa)；SB+：正风压作用下广告布荷载设计值组合(MPa)；SkB+=Gk+wkB++0.7Qk=0.002415MPaSB+=G++wB++0.7Q=0.003301MPa(2)负风压荷载组累计算：SkA-：负风压作用下龙骨荷载标准值组合(MPa)；SA-：负风压作用下龙骨荷载设计值组合(MPa)；SkA-=Gk+wkA-=0.001997MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.002956MPaSkB-：负风压作用下广告布荷载标准值组合(MPa)；SB-：负风压作用下广告布荷载设计值组合(MPa)；SkB-=Gk+wkB-=0.002162MPaSB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-=0.003187MPa(3)最不利荷载选择：SkA：作用在龙骨上最不利荷载标准值组合(MPa)；SA：作用在龙骨上最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利原因(正风压情况下出现)：SkA=0.002308MPaSA=0.003151MPaSkB：作用在广告布上最不利荷载标准值组合(MPa)；SB：作用在广告布上最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利原因(正风压情况下出现)：SkB=0.002415MPaSB=0.003301MPa广告牌杆件计算基础参数：1：计算点标高：3m；2：力学模型：悬臂梁；3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；4：悬臂总长度：L=3000mm，受力模型图中a=50mm，b=2950mm；5：拉杆截面面积：309mm26：分格宽度：B=1500mm；7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算：结构受力分析：(1)荷载集度计算：qk：组合荷载作用下线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)；q：组合荷载作用下线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；Sk：组合荷载标准值(MPa)；S：组合荷载设计值(MPa)；B：分格宽度(mm)；qk=SkB=0.002308×1500=3.462N/mmq=SB=0.003151×1500=4.727N/mm(2)拉杆轴力计算：因为拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生位移量在垂直方向上矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生位移量在垂直方向上矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=5453.909N拉杆轴向作用力为：N=P/sinα=7716.065N(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机优化计算，得：x=3000mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=5182468.45N·mm选择材料截面特征：(1)悬臂杆件截面特征：材料抗弯强度设计值：f=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；主力方向惯性矩：I=1679250mm4；主力方向截面抵御矩：W=25835mm3；塑性发展系数：γ=1.05；(2)拉杆杆件截面特征：拉杆截面面积：A=309mm2；材料抗压强度设计值：f1=215MPa；材料抗拉强度设计值：f2=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；梁抗弯强度计算：抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤f上式中：NL：梁受到轴力(N)；A：梁截面面积(mm3)；Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；W：在弯矩作用方向净截面抵御矩(mm3)；γ：塑性发展系数，取1.05；f：材料抗弯强度设计值，取215MPa；则：NL=Pctgα=5458.254NNL/A+Mmax/γW=5458.254/924+5182468.45/1.05/25835=196.954MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。拉杆抗拉(压)强度计算：校核依据：对于受拉杆件，校核：N/A≤f对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/φA≤f其中：φ：轴心受压柱稳定系数，查表6.3.8[102-]及表C.2[GB50017-]取值；i：截面回转半径，i=(I/A)0.5；λ：构件长细比，不宜大于250，λ=L/i；因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力。校核依据：N/A≤215MPaN/A=7716.065/309=24.971MPa≤215MPa拉杆抗拉强度满足要求。梁挠度计算：主梁最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面分别计算：(1)C点挠度验算：dfp：集中力作用下C点挠度(mm)；dfq：均布荷载作用下C点挠度(mm)；dfc：组合荷载作用下C点挠度(mm)；dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI=138.348mmdfq=qL4/8EI=138.356mmdfc=|dfp-dfq|=|138.348-138.356|=0.008mmdf,lim：按规范要求，悬臂杆件挠度限值(mm)；df,lim=2L/250=24mmdfc=0.008mm≤df,lim=24mm悬臂梁杆件C点挠度满足要求!(2)AB段最大挠度验算：dfx：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)；x：距固定端距离为x处(最大挠度处)；经过计算机优化计算，得：x=1261mmdfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3×(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI|=5.748mmdfx=5.748mm≤df,lim=24mm悬臂梁杆件AB段挠度满足要求!广告牌焊缝计算基础参数：1：焊缝高度：hf=4mm；2：焊缝有效截面抵御矩：W=76970mm3；3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；受力分析：V：固端剪力(N)；NL：轴力(mm)，拉为正、压为负；M：固端弯矩(N·mm)；|V|=|P-qL|=|5453.909-4.727×3000|=8727.091NNL=5458.254N|M|=|Pb-qL2/2|=5182468.45N·mm焊缝校核计算：校核依据：((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7.1.3-3[GB50017-]上式中：σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向应力(MPa)；βf：正面角焊缝强度设计值增大系数，取1.22；τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向剪应力(MPa)；ffw：角焊缝强度设计值(MPa)；((σf/βf)2+τf2)0.5=((M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5=((5182468.45/1.22/76970+5458.254/1.22/2532.4)2+(8727.091/2532.4)2)0.5=57.06MPa57.06MPa≤ffw=160MPa焊缝强度能满足要求。广告牌埋件计算(后锚固结构)校核处埋件受力分析：V：剪力设计值(N)；N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力；M：根部弯矩设计值(N·mm)；依据前面计算，得：N=5458.254NV=8727.091NM=5182468.45N·mm锚栓群中承受拉力最大锚栓拉力计算：按5.2.2[JGJ145-]要求，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所表示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓拉力设计值应按下列要求计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：Nsdh=N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓垂直距离；在本例中：N/n-My1/Σyi2=5458.254/6-5182468.45×250/375000=-2545.27因为：-2545.27<0所以：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=4364.688N按JGJ102-5.5.7中第七条要求，这里Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达成值。群锚受剪内力计算：按5.3.1[JGJ145-]要求，当边距c≥10hef时，全部锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓有效锚固深度；c：锚栓和混凝土基材之间距离；本例中：c=300mm<10hef=800mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=2909.03N锚栓钢材破坏时受拉承载力计算：NRd,s=kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-]NRk,s=Asfstk6.1.2-2[JGJ145-]上面公式中：NRd,s：锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值；NRk,s：锚栓钢材破坏时受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-]选择；As：锚栓应力截面面积；fstk：锚栓极限抗拉强度标准值；γRS,N：锚栓钢材受拉破坏承载力分项系数；NRk,s=Asfstk=78.54×800=62832NγRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4表4.2.6[JGJ145-]fyk：锚栓屈服强度标准值；γRS,N=1.2fstk/fyk=1.2×800/600=1.6取：γRS,N=1.6NRd,s=kNRk,s/γRS,N=1×62832/1.6=39270N≥Nsdh=4364.688N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！混凝土锥体受拉破坏承载力计算：因锚固点在结构受拉面，而该结构为一般混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：NRd,c=kNRk,c/γRc,NNRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N在上面公式中：NRd,c：混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值；NRk,c：混凝土锥体破坏时受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-]选择；γRc,N：混凝土锥体破坏时受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-]采取，取2.15；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时受拉承载力标准值；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.4[JGJ145-]NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓)6.1.4条文说明[JGJ145-]其中：fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；hef：锚栓有效锚固深度；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5=25043.961NAc,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-]取；scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值临界间矩。scr,N=3hef=3×80=240mmAc,N0=scr,N2=2402=57600mm2Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-]取：Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)其中：c1、c2：方向1及2边矩；s1、s2：方向1及2间距；ccr,N：混凝土锥体破坏时临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×80=120mm；c1≤ccr,Nc2≤ccr,Ns1≤scr,Ns2≤scr,NAc,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)=(120+240+0.5×240)×(120+240+0.5×240)=230400mm2ψs,N：边矩c对受拉承载力降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-]采取：ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-]ψs,N=1(化学锚栓)6.1.7条文说明[JGJ145-]其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按6.1.11[JGJ145-]：对于膨胀型锚栓(双锥体)cmin=3hef对于膨胀型锚栓cmin=2hef对于扩孔型锚栓cmin=hefψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1=0.7+0.3×120/120=1所以，ψs,N取1。ψre,N：表层混凝土因为密集配筋广告布作用对受拉承载力降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-]采取，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0；ψre,N=0.5+hef/200≤1=0.5+80/200=0.9所以，ψre,N取1。ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-]采取；ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力提升系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；把上面所得到各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N=25043.961×230400/57600×1×1×1×1.4=140246.182NNRd,c=kNRk,c/γRc,N=0.7×140246.182/2.15=45661.548N≥Nsdg=5458.254N所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！混凝土劈裂破坏承载力计算：NRd,sp=kNRk,sp/γRsp6.1.11-1[JGJ145-]NRk,sp=ψh,spNRk,c6.1.11-2[JGJ145-]ψh,sp=(h/2hef)2/3≤1.56.1.11-3[JGJ145-]上面公式中：NRd,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；NRk,sp：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-]选择；NRk,c：混凝土锥体破坏时受拉承载力标准值；γRsp：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-]取2.15；ψh,sp：构件厚度h对劈裂承载力影响系数；NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N其中：NRk,c0=25043.961对于扩孔型锚栓：ccr,sp=2hef=160对于膨胀型锚栓：ccr,sp=3hef=240scr,sp=2ccr,sp=480c1≤ccr,spc2≤ccr,sps1≤scr,sps2≤scr,spAc,N=(c1+s1+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)=(240+480+0.5×480)×(20+480+0.5×480)=710400mm2Ac,N0=(scr,sp)2=(480)2=230400mm2ψs,N：边矩c对受拉承载力降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-]采取：ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤1(膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7[JGJ145-]其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,sp，按6.1.11[JGJ145-]：对于膨胀型锚栓(双锥体)cmin=3hef对于膨胀型锚栓cmin=2hef对于扩孔型锚栓cmin=hefψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤1=0.7+0.3×240/240=1≥1所以，ψs,N取1。ψec,N=1ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力提升系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；把上面所得到各项代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N=25043.961×710400/230400×1×1×1×1.4=108106.432Nψh,sp=(h/2hef)2/3=(300/2/80)2/3=1.521≥1.5所以，ψh,sp=1.5NRk,sp=ψh,spNRk,c=1.5×108106.432=162159.648NNRd,sp=kNRk,sp/γRsp=0.7×162159.648/2.15=52796.164N≥Nsdg=5458.254N所以，混凝土劈裂破坏承载力满足设计要求！锚栓钢材受剪破坏承载力计算：VRd,s=kVRk,s/γRs,V6.2.2-1[JGJ145-]其中：VRd,s：钢材破坏时受剪承载力设计值；VRk,s：钢材破坏时受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-]选择；γRs,V：钢材破坏时受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-]选择：γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-]按规范，该系数要求大于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8；对本例，γRs,V=1.2fstk/fyk表4.2.6[JGJ145-]=1.2×800/600=1.6实际选择γRs,V=1.6；VRk,s=0.5Asfstk6.2.2-2[JGJ145-]=0.5×78.54×800=31416NVRd,s=kVRk,s/γRs,V=1×31416/1.6=19635N≥Vsdg=8727.091N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！混凝土楔形体受剪破坏承载力计算：VRd,c=kVRk,c/γRc,V6.2.3-1[JGJ145-]VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V6.2.3-2[JGJ145-]在上面公式中：VRd,c：构件边缘混凝土破坏时受剪承载力设计值；VRk,c：构件边缘混凝土破坏时受剪承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-]选择；γRc,V：构件边缘混凝土破坏时受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-]采取，取1.8；VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-]采取；Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向投影面积，按6.2.5[JGJ145-]采取；Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向投影面积，按6.2.6[JGJ145-]采取；ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力影响系数，按6.2.7[JGJ145-]采取；ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力影响系数，按6.2.8[JGJ145-]采取；ψa,V：剪切角度对受剪承载力影响系数，按6.2.9[JGJ145-]采取；ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-]采取；fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力提升影响系数，按6.2.11[JGJ145-]采取；下面依次对上面提到各参数计算：c1=120mmc2=120mmψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤16.2.7[JGJ145-]=0.7+0.3×120/1.5/120=0.9<1取：ψs,V=0.9VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.56.2.4[JGJ145-]其中：dnom：锚栓外径(mm)；lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取80mm；VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5=0.45×(10)0.5(80/10)0.2(25)0.5×1201.5=14176.61NAc,V0=4.5c126.2.5[JGJ145-]=4.5×1202=64800mm2Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h6.2.6-3[JGJ145-]=(1.5×120+240+120)×300=16ψh,V=(1.5c1/h)1/3≥16.2.8[JGJ145-]=(1.5×120/300)1/3=0.843<1取：ψh,V=1ψa,V=1.0ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1=1/(1+2×0/3/120)=1=1取ψec,V=1按规范6.2.11[JGJ145-]要求，依据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V=1.2把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时受剪承载能力标准值为：VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V=14176.61×16/64800×0.9×1×1×1×1.2=38276.847NVRd,c=kVRk,c/γRc,V=0.6×38276.847/1.8=12758.949N≥Vsdg=8727.091N所以，群锚砼楔形体破坏时受剪承载能力满足计算要求！混凝土剪撬破坏承载能力计算：VRd,cp=KVRk,cp/γRc,p6.2.12-1[JGJ145-]VRk,cp=kNRk,c6.2.12-2[JGJ145-]在上面公式中：K：地震作用下承载力降低系数；VRd,cp：混凝土剪撬破坏时受剪承载力设计值；VRk,cp：混凝土剪撬破坏时受剪承载力标准值；γRc,p：混凝土剪撬破坏时受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-]取1.8；k：锚固深度hef对VRk,cp影响系数，当hef<60mm时取1.0，不然取2.0。VRk,cp=KNRk,c=0.6×140246.182=84147.709NVRd,cp=kVRk,cp/γRc,p=2×84147.709/1.8=93497.454N≥Vsdg=8727.091N所以，混凝土剪撬破坏承载能力满足计算要求！拉剪复合受力承载力计算：钢材破坏时要求：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤16.3.1[JGJ145-]混凝土破坏时要求：(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5≤16.3.2[JGJ145-]分别代入上面计算得到参数计算以下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(4364.688/39270)2+(2909.03/19635)2=0.034≤1.0所以，该处计算满足设计要求！(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5=(5458.254/45661.548)1.5+(8727.091/12758.949)1.5=0.607≤1.0所以，该处计算满足设计要求！二.6米高广告牌钢结构设计计算书基础参数广告牌所在地域：福州地域；地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地域；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵和房屋比较稀疏乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高城市市区；依据上面分类标准，本工程按B类地形考虑。广告牌荷载计算广告布广告牌荷载作用说明：广告牌承受荷载包含：自重、风荷载、雪荷载和活荷载。(1)自重：包含广告布、杆件、连接件、附件等自重，能够根据400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面荷载，按GB50009采取；(3)雪荷载：是指广告牌水平投影面上雪荷载，按GB50009采取；(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上活荷载，按GB50009，可按500N/m2采取；在实际工程广告牌结构计算中，对上面多个荷载，考虑最不利组合，有下面多个方法，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-)计算：wk+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-]wk-=βgzμzμs1-w0上式中：wk+：正风压下作用在广告牌上风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在广告牌上风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：6m；βgz：瞬时风压阵风系数；依据不一样场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12B类场地：βgz=0.89×(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于B类地形，6m高度处瞬时风压阵风系数：βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8558μz：风压高度改变系数；依据不一样场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地形，6m高度处风压高度改变系数：μz=1.000×(Z/10)0.32=1μs1：局部风压体型系数，对于广告牌结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=1.3；计算负风压时，取μs1-=-2.0；另注：上述局部体型系数μs1(1)是适适用于围护构件隶属面积A小于或等于1m2情况，当围护构件隶属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件隶属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积对数线性插值，即：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2；w0：基础风压值(MPa)，依据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-附表D.4(全国基础风压分布图)中数值采取，按重现期50年，福州地域取0.0007MPa；(1)计算龙骨构件风荷载标准值：龙骨构件隶属面积：A=6×1.5=9m2LogA=0.954μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.052μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.618wkA+=βgzμzμsA1+w0=1.8558×1×1.052×0.0007=0.001367MPawkA-=βgzμzμsA1-w0=1.8558×1×1.618×0.0007=0.002102MPa(2)计算广告布部分风荷载标准值：广告布构件隶属面积：A=1.5×1.5=2.25m2LogA=0.352μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA=1.208μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA=1.859wkB+=βgzμzμsB1+w0=1.8558×1×1.208×0.0007=0.001569MPawkB-=βgzμzμsB1-w0=1.8558×1×1.859×0.0007=0.002415MPa风荷载设计值计算：wA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载设计值(MPa)；wkA+：正风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载标准值(MPa)；wA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在广告牌龙骨上风荷载标准值(MPa)；wA+=1.4×wkA+=1.4×0.001367=0.001914MPawA-=1.4×wkA-=1.4×0.002102=0.002943MPawB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载设计值(MPa)；wkB+：正风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载标准值(MPa)；wB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载设计值(MPa)；wkB-：负风压作用下作用在广告牌广告布上风荷载标准值(MPa)；wB+=1.4×wkB+=1.4×0.001569=0.002197MPawB-=1.4×wkB-=1.4×0.002415=0.003381MPa雪荷载标准值计算：Sk：作用在广告牌上雪荷载标准值(MPa)S0：基础雪压，依据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-取值，福州地域50年一遇最大积雪自重：0MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-]，为2.0。依据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=2.0×0=0MPa雪荷载设计值计算：S：雪荷载设计值(MPa)；S=1.4×Sk=1.4×0=0MPa广告牌面活荷载设计值：Q：广告牌面活荷载设计值(MPa)；Qk：广告牌面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为Sk≤Qk，所以计算时活荷载参与正压组合！广告牌构件恒荷载设计值：G+：正压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；G-：负压作用下广告牌构件恒荷载设计值(MPa)；Gk：广告牌结构平均自重取0.0004MPa；因为Gk和其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G+=1.2×Gk=1.2×0.0004=0.00048MPaG-=Gk=0.0004MPa选择计算荷载组合：(1)正风压荷载组累计算：SkA+：正风压作用下龙骨荷载标准值组合(MPa)；SA+：正风压作用下龙骨荷载设计值组合(MPa)；SkA+=Gk+wkA++0.7Qk=0.002117MPaSA+=G++wA++0.7Q=0.002884MPaSkB+：正风压作用下广告布荷载标准值组合(MPa)；SB+：正风压作用下广告布荷载设计值组合(MPa)；SkB+=Gk+wkB++0.7Qk=0.002319MPaSB+=G++wB++0.7Q=0.003167MPa(2)负风压荷载组累计算：SkA-：负风压作用下龙骨荷载标准值组合(MPa)；SA-：负风压作用下龙骨荷载设计值组合(MPa)；SkA-=Gk+wkA-=0.001702MPaSA-=G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.002543MPaSkB-：负风压作用下广告布荷载标准值组合(MPa)；SB-：负风压作用下广告布荷载设计值组合(MPa)；SkB-=Gk+wkB-=0.00MPaSB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-=0.002981MPa(3)最不利荷载选择：SkA：作用在龙骨上最不利荷载标准值组合(MPa)；SA：作用在龙骨上最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利原因(正风压情况下出现)：SkA=0.002117MPaSA=0.002884MPaSkB：作用在广告布上最不利荷载标准值组合(MPa)；SB：作用在广告布上最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面2项结果，选最不利原因(正风压情况下出现)：SkB=0.002319MPaSB=0.003167MPa广告牌杆件计算基础参数：1：计算点标高：6m；2：力学模型：悬臂梁；3：荷载作用：均布荷载(有拉杆作用)；4：悬臂总长度：L=6000mm，受力模型图中a=1000mm，b=5000mm；5：拉杆截面面积：5856mm26：分格宽度：B=1500mm；7：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算：结构受力分析：(1)荷载集度计算：qk：组合荷载作用下线荷载集度标准值(按矩形分布)(N/mm)；q：组合荷载作用下线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；Sk：组合荷载标准值(MPa)；S：组合荷载设计值(MPa)；B：分格宽度(mm)；qk=SkB=0.002117×1500=3.176N/mmq=SB=0.002884×1500=4.326N/mm(2)拉杆轴力计算：因为拉杆在广告牌外力作用下在铰接点产生位移量在垂直方向上矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生位移量在垂直方向上矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上分力(N)；qL4(3-4a/L+(a/L)4)/24EI-Pb3/3EI=PL拉杆/EAE：材料弹性模量，为206000MPa；L拉杆：拉杆长度；A：拉杆截面面积(mm2)；P=qL4A(3-4a/L+(a/L)4)/8(Ab3+3L拉杆I)=13053.489N拉杆轴向作用力为：N=P/sinα=26118.987N(3)广告牌杆件截面最大弯矩处(距悬臂端距离为x处)弯矩设计值计算：Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；x：距悬臂端距离为x处(最大弯矩处)；q：组合荷载作用下线荷载集度设计值(按矩形分布)(N/mm)；L：悬臂总长度(mm)；a、b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机优化计算，得：x=6000mm|Mmax|=|P(x-a)-qx2/2|=12600555N·mm选择材料截面特征：(1)悬臂杆件截面特征：材料抗弯强度设计值：f=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；主力方向惯性矩：I=88134270mm4；主力方向截面抵御矩：W=590671mm3；塑性发展系数：γ=1.05；(2)拉杆杆件截面特征：拉杆截面面积：A=5856mm2；材料抗压强度设计值：f1=215MPa；材料抗拉强度设计值：f2=215MPa；材料弹性模量：E=206000MPa；梁抗弯强度计算：抗弯强度应满足：NL/A+Mmax/γW≤f上式中：NL：梁受到轴力(N)；A：梁截面面积(mm3)；Mmax：悬臂梁最大弯矩设计值(N·mm)；W：在弯矩作用方向净截面抵御矩(mm3)；γ：塑性发展系数，取1.05；f：材料抗弯强度设计值，取215MPa；则：NL=Pctgα=22623.172NNL/A+Mmax/γW=22623.172/8256+12600555/1.05/590671=23.057MPa≤215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。拉杆抗拉(压)强度计算：校核依据：对于受拉杆件，校核：N/A≤f对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/φA≤f其中：φ：轴心受压柱稳定系数，查表6.3.8[102-]及表C.2[GB50017-]取值；i：截面回转半径，i=(I/A)0.5；λ：构件长细比，不宜大于250，λ=L/i；因为风荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力。校核依据：N/A≤215MPaN/A=26118.987/5856=4.46MPa≤215MPa拉杆抗拉强度满足要求。梁挠度计算：主梁最大挠度可能在2点出现，其一是C点，另一点可能在AB段之间，下面分别计算：(1)C点挠度验算：dfp：集中力作用下C点挠度(mm)；dfq：均布荷载作用下C点挠度(mm)；dfc：组合荷载作用下C点挠度(mm)；dfp=Pb2L(3-b/L)/6EI=38.945mmdfq=qL4/8EI=38.6mmdfc=|dfp-dfq|=|38.945-38.6|=0.345mmdf,lim：按规范要求，悬臂杆件挠度限值(mm)；df,lim=2L/250=48mmdfc=0.345mm≤df,lim=48mm悬臂梁杆件C点挠度满足要求!(2)AB段最大挠度验算：dfx：悬臂梁AB段挠度计算值(mm)；x：距固定端距离为x处(最大挠度处)；经过计算机优化计算，得：x=3071mmdfx=|qL4(3-4x/L+(x/L)4)/24EI-Pb3×(2-3(x-a)/b+(x-a)3/b3)/6EI|=0.732mmdfx=0.732mm≤df,lim=48mm悬臂梁杆件AB段挠度满足要求!广告牌焊缝计算基础参数：1：焊缝高度：hf=6mm；2：焊缝有效截面抵御矩：W=76970mm3；3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；受力分析：V：固端剪力(N)；NL：轴力(mm)，拉为正、压为负；M：固端弯矩(N·mm)；|V|=|P-qL|=|13053.489-4.326×6000|=12902.511NNL=22623.172N|M|=|Pb-qL2/2|=12600555N·mm焊缝校核计算：校核依据：((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7.1.3-3[GB50017-]上式中：σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向应力(MPa)；βf：正面角焊缝强度设计值增大系数，取1.22；τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向剪应力(MPa)；ffw：角焊缝强度设计值(MPa)；((σf/βf)2+τf2)0.5=((M/1.22W+NL/1.22A)2+(V/A)2)0.5=((12600555/1.22/76970+22623.172/1.22/2532.4)2+(12902.511/2532.4)2)0.5=141.601MPa141.601MPa≤ffw=160MPa焊缝强度能满足要求。广告牌埋件计算(土建预埋)校核处埋件受力分析：V：剪力设计值(N)；N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处为轴向压力；M：根部弯矩设计值(N·mm)；依据前面计算，得：N=22623.172NV=12902.511NM=12600555N·mm埋件计算：校核依据，依据JGJ102-要求，锚筋总截面面积需要同时满足以下条件：(1)当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应同时满足下面条件：a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyzC.0.1-1[JGJ102-]b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyzC.0.1-2[JGJ102-](2)当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应同时满足下面条件：c：AS≥(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyzC.0.1-3[JGJ102-]d：AS≥(M-0.4Nz)/0.4arabfyzC.0.1-4[JGJ102-]其中：AS：锚筋总截面面积(mm2)；V：剪力设计值(N)；N：法向拉力或压力设计值(N)，压力设计值不应该大于0.5fcA，此处A为锚板面积；N=22623.172N≤0.5fcA=357000N，满足规范要求；M：弯矩设计值(N·mm)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；av：钢筋受剪承载力系数，小于0.7；fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选择，但小于300MPa；ab：锚板弯曲变形折减系数；z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间距离(mm)；另外：d：锚筋直径(mm)；t：锚板厚度(mm)；n：锚筋总数量；fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选择；av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5C.0.1-5[JGJ102-]=(4.0-0.08×16)×(11.9/210)0.5=0.647ab=0.6+0.25t/dC.0.1-6[JGJ102-]=0.6+0.25×12/16=0.788AS=nπd2/4=4×3.14×162/4=803.84mm2(V-0.3N)/aravfy+(M-0.4Nz)/1.3arabfyz=198.19mm2≤AS=803.84mm2(M-0.4Nz)/0.4arabfyz=497.833mm2≤AS=803.84mm2所以，预埋件锚筋总截面积能够满足承载力要求。三.8米高广告牌钢结构设计计算书基础参数广告牌所在地域：福州地域；地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地域；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵和房屋比较稀疏乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高城市市区；依据上面分类标准，本工程按B类地形考虑。广告牌荷载计算广告布广告牌荷载作用说明：广告牌承受荷载包含：自重、风荷载、雪荷载和活荷载。(1)自重：包含广告布、杆件、连接件、附件等自重，能够根据400N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于广告牌表面荷载，按GB50009采取；(3)雪荷载：是指广告牌水平投影面上雪荷载，按GB50009采取；(4)活荷载：是指广告牌水平投影面上活荷载，按GB50009，可按500N/m2采取；在实际工程广告牌结构计算中，对上面多个荷载，考虑最不利组合，有下面多个方法，取用其最大值：A：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起控制作用时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk)B：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk风荷载标准值计算：按建筑结构荷载规范(GB50009-)计算：wk+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-]wk-=βgzμzμs1-w0上式中：wk+：正风压下作用在广告牌上风荷载标准值(MPa)；wk-：负风压下作用在广告牌上风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：8m；βgz：瞬时风压阵风系数；依据不一样场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf)其中：μf=0.387×(Z/10)-0