智慧商贸物流园基础设施一期项目(地块一、地块二)岩土专篇施工图设计计算书

智慧商贸物流园基础设施一期项目(地块一、地块二)PAGE1PAGE岩土专篇施工图设计计算书一、工程概况物流有限公司拟在建设智慧商贸物流园基础设施一期项目(地块一、地块二)，根据设计方案，在项目周边形成环境边坡最大高度约39m的土质边坡；在数据物流研发中心吊层及消防水池周边形成的基坑边坡为最大高级13.7m的岩质边坡。环境边坡为永久性边坡，设计使用年限为50年；基坑边坡为临时性边坡，设计合理使用年限不大于2年。二、场地环境与工程地质条件2.1交通位置拟建场地位于。紧邻已建沥青路，交通方便，施工条件便利。2.2地形地貌拟建场地原始地貌属构造剥蚀丘陵地貌。现已部分平场，场地地形起伏较大，总体上南低北高，以丘陵为主。一般地形坡角2°～30°，局部人工陡坡达80°。拟建用地红线范围内最高高程614.31m，最低高程545.83m，地形高差约68.48m。2.3气象、水文气象：勘察区属亚热带季风性湿润气候区，气候温和，雨量充沛，日照充足，四季分明，无霜期长，温差大。据县志记载，1986～1995年10年间，年平均气温17.9℃，一月平均气温6.7℃，极端最低温度-1.8℃（1991年12月24日），偶有小雪；七月平均气温28.4℃，极端最高温度41.5℃（2006年8月25日）。气温的立体变化明显，海拔每升高100m，气温下降1.04℃。海拔800～1200m区段，无霜期250d。多年年平均降水量为954.9mm，多年平均最大日降水量为98.7mm，年际变化大，且受季风环流影响，季节分配不均，主要集中在5-10月，降雨量达725.9mm，占全年降水量的76.0%。常年平均相对湿度为78%。年平均日照数1160.5h（年际变化为1024.6-1276.6h）。水文：拟建场区无地表地表水体。其余场地勘探期间未见地下水，故建设场地水文地质条件简单。总之，场地气候全年可施工作业。2.4地质构造场地位于川鄂湘黔隆起褶皱带与川黔南北构造带联合、复合部位，拟建场地地质构造位处桐麻园背斜北东翼，岩层产状：128°∠8°，层面较发育，局部见泥质充填，结构面结合程度很差，为软弱结构面。在道路区岩石露头上测得2组裂隙。裂隙①倾向210°，倾角72°，裂隙间距1.0～3.5m，裂面平直，呈张开状，张开宽度2～5mm，多为铁锰质充填，局部泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。

裂隙②倾向314°，倾角83°，裂隙间距0.5～3.0m，裂面较平直，以闭合状为主，局部张开宽度约1～2mm，无充填，结合程度很差，属软弱结构面。钻探采取岩芯一般较完整，局部岩芯破碎，多呈短柱～长柱状，多数钻孔未见裂隙，裂隙较发育。2.5地层岩性据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层为第四系全新统素填土（Q4ml）、第四系全新统残坡积层粉质黏土（Q4el+dl），下伏基岩为白垩系上统正阳组(K2z)灰岩角砾岩。现由上至下分述：2.5.1第四系全新统（Q4）1、素填土(Q4ml)：杂色，主要由粉质粘土、灰岩角砾岩岩碎块石组成，碎石粒径约10～200mm，最大粒径约240mm，含量约占总重量的10%～30%，结构松散～稍密，压缩性较大，均匀性较差，稍湿，多为场地平场及道路修建时堆填，回填年限约3年。该层分布于整个厂区，由于场地及周边无污染源，据邻近建筑场地结合重庆地区经验，判定场地内土对混凝土、钢筋等建筑材料具有微腐蚀性。本层本次勘察钻探揭露最大厚度33.5m（ZK191）。2、粉质黏土（Q4el+dl）：粉质黏土：褐灰色，褐黄色。含植物根系及砂、灰岩角砾，含量约5～10%，粒径5～20mm，上部偶见植物根系，可塑，手捻有滑腻感，断面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，摇振反应无。场地小范围分布，本层本次勘察钻探揭露大厚度11.70m（ZK235）。～～～～～～～～～角度不整合接触～～～～～～～～～2.5.2白垩系上统正阳组(K2z)灰岩角砾岩(K2z-B1)：灰白色夹砖红色，主要成分由灰岩角砾和砂岩组成，砾状结构，中厚层状构造。灰岩角砾呈灰白色，隐晶质结构，直径5～80mm，棱角状，含量约40～75%；砂岩呈砖红色，中粒结构，钙质胶结，胶结程度一般。分布于整个场地，为场地主要岩性，钻探揭示最大厚度37.6m(ZK273，未揭穿)。据现场调查及钻探揭露，用地范围内基岩面主要受构造控制，基岩面起伏程度基本与原始地形一致。据钻探揭露，基岩面埋深0.40～33.50m（ZK191），基岩顶高程539.24～614.33m，基岩面坡度一般为5～30°，局部人工开挖陡坎最陡约80°，整体倾斜方向与场地倾斜方向基本一致。据钻探揭露情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。强风化带：岩芯破碎，呈短柱状、碎块状及砂状等，质软，手折易断，属破碎岩体。其厚度不一、变化较大，本次钻探揭露厚度0.20（ZK69）～3.70m（ZK111）。中等风化带：岩芯较完整（局部岩体破碎，呈碎块状），主要呈短柱状、柱状，少量碎块状，岩芯节长一般0.02～0.30m。本次钻探钻探揭示最大厚度36.0m(未揭穿)。2.7水文地质条件2.7.1地下水类型根据地下水赋存介质及水动力特征，勘察区地下水主要可分为第四系松散层孔隙水、基岩岩溶裂隙水两种类型。1第四系松散层孔隙水该类型地下水主要赋存于第四系土层中，场地土层为素填土、粉质黏土。素填土密实度松散，渗透性较强，为相对透水层，但分布范围小；粉质黏土透水性差，为相对隔水层，土层富水程度受组成物质和地形条件控制，孔隙水贫乏。拟建场地接受大气降水补给，向地势低洼处排泄。2基岩岩溶裂隙水该类型地下水赋存于基岩裂隙、岩溶管道中，主要接受大气降水和上部土层渗透水的补给，经裂隙、岩溶管道向地势低洼处排泄。根据场区区域水文地质资料显示，场地位于水量丰富的水量贫乏的可溶砂砾岩裂隙溶洞水和碳酸盐岩类裂隙溶洞水交界区域，接受大气降水和上部土层孔隙水的补给，沿基岩裂隙、溶隙、溶洞径流，向地势低洼处运移、排泄。2.7.2地下水本次勘察外业工作期间无强降雨，在钻孔施工结束后提干钻孔循环水，24h后进行水位观测，孔内水位未恢复，表明场地在本次勘察深度内地下水贫乏，地下水主要接受大气降水补给。据分析，在雨季大气降水可直接汇入场地，向地势较低的北侧排泄，水文地质条件简单。未来基础施工应配备相应的排水设施。建议在场地周边及内部设置良好的排水系统，避免地表及大气降水汇聚渗入地基对地基及基础造成不良影响。根据重庆地区经验，结合本场地区域水文及工程地质资料，素填土取11.0m/d（经验值），渗透性等级为强透水；粉质粘土取0.1m/d（经验值），渗透性等级为弱透水；灰岩角砾岩取3.6X10-5m/d（经验值），渗透性等级为极微透水。岩土层的渗透系数取值和渗透性等级按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第9.1.2条执行。2.8不良地质现象及地质灾害根据现场地质调查及钻探揭露，场地及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象。填土之下也未见“河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物”。本场地主要工程地质问题为岩溶问题。据钻探揭露，在部分钻孔揭露溶洞，详见表2.8。表2.8钻探揭露溶洞情况编号钻孔编号顶板高程（m）底板高程（m）竖直方向洞泾(m)充填情况充填物备注1ZK194568.21553.4114.8全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞2ZK214575.92575.120.8全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞3ZK215575.93568.637.3全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞4ZK225576.22575.620.6全充填黏土溶洞575.22574.420.8全充填黏土溶洞5ZK232579.53578.031.5全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞569.33567.531.8全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞6ZK244576.74574.542.2全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞7ZK247573.24564.149.1全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞8ZK257577.67573.474.2全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞9ZK309589.12586.222.9全充填灰岩角砾岩角砾及黏土溶洞根据按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第8.4.2条计算，钻孔见洞隙率为5.3％，线岩溶率为5.7％，场地岩溶中等发育。2.9地震效应评价根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）第6.0.12条，场地建（构）筑物为标准设防类标准设防类（丙类）。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016年版，拟建场区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组属第一组。三、设计依据（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）(2015年版)；（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；（4）《建筑与市政工程地基基础通用规范》（GB55003-2021）；（5）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016年修订版；（6）《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)；（7）《挡土墙（重力式、衡重式、悬臂式）国家建筑标准设计图集》（17J008）；（8）《渝东南智慧商贸物流园基础设施一期项目（1～2#智慧仓库、配套服务楼、大数据物流服务中心及沿街配套）工程地质勘察报告》（浙江中材工程勘测设计有限公司，2023.4）。（9）设计合同等。（10）建筑设计图、平场设计图。四、岩土参数表4-1岩土体物理力学指标建议值岩、土名称岩石单轴抗压强度(MPa)重度(kN/m3)地基承载力特征值(kPa)抗剪强度参数抗拉强度(KPa)天然饱和c(kPa)φ(°)素填土天然——20.0*夯实后按载荷试验确定5*28*——饱和——21.0*3*22*——粉质黏土天然——19.6150*19.713.8——饱和——19.914.69.7——强风化灰岩角砾岩——24.5*300*——————中等风化灰岩角砾岩32.925.525.0*11942196634.4832岩层层面————————2012——裂隙————————3518——岩性名称基底摩擦系数岩石与锚固体极限粘结强度标准值frb（kPa）侧阻力标准值(kPa)变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）素填土0.25——————————粉质黏土0.304050*——————强风化灰岩角砾岩0.45350————————中等风化灰岩角砾岩0.50800————————受外倾结构面控制的岩质边坡，岩体破裂角取值(°)1、当外倾结构面倾角小于45°+φ/2=62.2°（灰岩角砾岩）时，岩体破裂角应取外倾结构面倾角；2、当外倾结构面倾角大于45°+φ/2=62.2°（灰岩角砾岩）时，岩体破裂角应取45°+φ/2=62.2°（灰岩角砾岩）。岩质边坡等效内摩擦角取值(°)中等风化灰岩角砾岩取55°。土体水平抗力系数的比例系数素填土水平抗力系数的比例系数m值取8MN/m4，粉质黏土水平抗力系数的比例系数m值取15MN/m4。岩体水平抗力系数灰岩角砾岩岩体水平抗力系数取420MN/m3。备注1、带“*”号者为经验值；3、应加强施工及运营环境的控制，当地下水、施工扰动、开挖卸荷、人类活动、爆破等不利作用较明显时设计参数建议值应视情况作适当调整；4、当桩顶水平位移大于《工程地质勘察规范》（DBJ/T50-043-2016）表10.3.8-1值或灌注桩配筋不小于0.65%时，土体水平抗力系数的比例系数适当降低。5、表中填土为现状填土，未来/压实填土设计参数应通过现场原位测试最终确定，未经处理素填土负摩阻力系数建议取0.25；6、若地基遭受水浸泡时，地基极限承载力标准值灰岩角砾岩取：9256Kpa；7、按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）附录G表G.0.4，岩土体与M30砂浆的极限黏结强度标准值取表中经验值。8、桩基极限侧阻力标准值按《建筑桩基础设计及施工验收规范》（DBJ50-200-2014）表5.3.6取经验值，相应桩型为干作业钻孔桩。9、不受外倾结构面影响为前提条件下；建议边坡永久坡率（h＜8m）：素填土1：1.55，粉质黏土取1：1.50，强风化基岩取1：0.75，中等风化基岩：1：0.05；临时开挖坡率值（h＜8m）：素填土1：1.50，粉质黏土取1：1.55，强风化基岩取1：0.75，中等风化基岩：1：0.50。10、岩土界面抗剪强度（素填土与基岩界面）参数取值按取粉质黏土C、φ值乘以0.95折减系数折减，即天然C=18.7kPa，φ=13.1°；饱和C=13.8kPa，φ=9.2°。11、参照《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)的规定结合重庆地区经验，中等风化基岩岩体抗剪强度标准值由岩石抗剪强度标准值折减而来：C折减系数取0.30，φ折减系数取0.90，抗拉强度折减系数取0.40，时间效应系数取0.95，变形模量及弹性模量折减系数取0.70。五、边坡破坏模式及稳定性分析（摘至勘察报告）（1）现状边坡评价图1现状边坡示意图1、停车场北侧(LB段)场地中部停车场北侧现状人工填方边坡，代表剖面16～19，边坡最高约12.5m，长约100m，主要坡向约337°，边坡安全等级为一级。根据钻探揭露及现场调查，边坡由素填土组成，填土最厚约13.5m，勘察期间无强降雨，边坡坡体无位移，无开裂变形迹象，边坡现状整体稳定。后期按设计方案实施后，该处还将回填，新形成填方的边坡评价见原勘察报告J2～J5段边坡稳定性分析章节。2、1#、2#智慧仓库东侧（DF段）场地拟建1#、2#智慧仓库东侧现状岩质边坡，代表剖面7～10，边坡最高约21.2m，长约131m，主要坡向约308°，边坡坡角约75°。边坡安全等级为二级。根据钻探揭露及现场调查，边坡由粉质粘土及灰岩角砾岩组成，上部土层厚度最厚约2.5m，赤平投影分析如下：根据赤平投影简图：裂隙1与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙2与边坡同向小角度相交，对边坡稳定性影响大，因边坡坡度小于裂隙2倾角，故边坡不会沿裂隙2发生整体滑动；层面与边坡倾向相反，对边坡稳定性无不利影响；裂隙1与裂隙2组合交线位于边坡外侧，对边坡稳定性无不利影响。综上，现状该段边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，边坡现状整体稳定。边坡安全等级属二级，安全系数取1.30。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)表4.1.4岩质边坡的岩体分类划分，边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取58°，岩体破裂角取45°+φ/2=62.2°。后期按设计方案实施后，该处还将开挖，新形成挖方的边坡评价见原勘察报告DE段边坡稳定性分析章节。3、1#智慧仓库南侧（FG段）场地拟建1#智慧仓库南侧现状岩质边坡，代表剖面28～32，边坡最高约11.3m，长约117m，主要坡向约30°，边坡坡角约82°。边坡安全等级为二级。根据钻探揭露及现场调查，边坡由灰岩角砾岩组成，赤平投影分析如下：根据赤平投影简图：裂隙1与边坡反向相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙2与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；层面与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；上述节理裂隙与层面的组合位于边坡外侧，对边坡稳定性无不利影响。综上，现状该段边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，边坡现状整体稳定。边坡安全等级属二级，安全系数取1.30。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)表4.1.4岩质边坡的岩体分类划分，边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取58°，岩体破裂角取45°+φ/2=62.2°。4、场地2#智慧仓库东北侧（补充勘察BP1）场地北东侧现状人工填方边坡BP1，代表剖面1～3（补充勘察），边坡最高约39.5m，长约100m，主要坡向约32°，边坡安全等级为一级。根据钻探揭露及现场调查，边坡由素填土组成，填土最厚约33.5m，坡底为采用重力式挡墙支护，局部为现状陡坎。勘察期间无强降雨，边坡坡体无位移，下部挡墙无开裂变形迹象。填土较深厚，可能产生沿岩土界面的折线滑动或土体内部的圆弧滑动破坏。以2剖面为例，采用传递系数法对边坡进行稳定性验算，计算示意图见图4-1及表4-1。人工填土：天然状态下：重度取20.0KN/m3，饱和情况下：重度取21.0KN/m3,天然工况下滑面参数取C取20.5kPa，内摩擦角取15.5°；饱和工况下滑面参数取C取18.5kPa，内摩擦角取13.5°。图4-1现状边坡稳定验算示意图表4-1现状边坡稳定性计算表（隐试）工况条块号滑体体积V1重度γ1滑面传递系数抗滑力下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力P长度倾角内聚力内摩擦角RiTim3/mKN/m3mºKPaºψKN/mKN/mFsFstKN/m天然工况168.220.022.032528725.048722.8101.0031.35185.7372184.920.027.82420.515.50.9581506.7831504.1120.9301.35566.5963120.420.023.11420.515.50.9451121.511582.5481.2051.35289.575饱和工况168.221.022.032322556.720758.9500.7341.35346.5652184.921.027.82418.513.50.9571365.9091579.3180.7691.35902.1483120.421.023.11418.513.50.9431016.334611.6751.0081.35719.419结论：该段边坡在天然工况状态下，Fs=1.05＜Fs＜Fst，处于基本稳定状态；在暴雨工况状态下，Fs=1.00＜Fs＜1.05，处于欠稳定状态。场地2#智慧仓库东北侧土质边坡2剖面易产生沿岩土界面的折线滑动；其他剖面岩土界面较缓，填土较深厚，可能产生土体内部的圆弧滑动破坏；除2剖面外其他位置现状土质边坡现状坡率为1:63~1:2.14，岩土界面较缓，边坡回填时间约3年，边坡现状稳定。（2）场地环境边坡评价图4.2.2环境边坡示意图1、BC段边坡（见4、23～28剖面图）位于场地东侧红线，按设计方案平场后形成最高约11.80m的填方土质边坡，主要坡向约34度，边坡主要由素填土组成，边坡长度约138m，安全等级一级，边坡安全系数取1.35。岩土界面埋深较深，局部原始地面线较陡，破坏模式主要为土体内部的圆弧滑动或沿岩土界面的折线滑动，边坡不稳定。以26剖面为例，采用传递系数法对边坡进行稳定性验算，计算示意图见图4.2.2-1及表4.2.2-1。人工填土：天然状态下：重度取20.0KN/m3，饱和情况下：重度取21.0KN/m3天然工况下滑面参数取C取5kPa，内摩擦角取28°；饱和工况下滑面参数取C取3kPa，内摩擦角取22°。图4.2.2-1拟建BC边坡稳定验算示意图（原始地面线）表4.2.2-1拟建BC边坡稳定性计算表（隐试）（原始地面线）工况条块号滑体体积V1重度γ1地面荷载Gb滑面传递系数抗滑力下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力P长度倾角内聚力内摩擦角RiTim3/mKN/m3KN/m2mºKPaºψKN/mKN/mFsFsKN/m天然工况112.020.0205.726528162.311122.7441.3221.352.513223.720.0206.5265281.000278.139225.3231.2341.3521.807335.320.0205.8265281.000385.511327.0251.1791.3563.268饱和工况112.021.0205.726322123.136128.0040.9621.3536.793223.721.0206.5263221.000214.758235.7120.9111.35113.425335.321.0205.8263221.000301.118342.4990.8791.35232.873结论：该段边坡在天然工况状态下，Fs=1.05＜1.17＜1.35，处于基本稳定状态；在暴雨工况状态下，Fs=0.87＜1.00，处于不稳定状态。因BC段边坡位于现状环境边坡BP1上部用地红线处，可能产生沿岩土界面或土体内部的滑动破坏，上部回填加载后对下部BP1边坡影响较大，从而导致BP1边坡的破坏，建议BC边坡采用桩板式挡墙进行支挡，持力层选择中等风化基岩。先修建挡墙后再回填至设计高程。同时避开雨季施工，施工过程中加强观测，严禁坡顶堆载，填料应建议选用级配较好的砾（角砾）类土、砂类土，施工时分层碾压、夯实，压实系数应满足设计要求，加强地表水的排、截工作。放坡坡率人工填土取1:1.50，2、GH段边坡（见11～14剖面图）位于场地南侧红线，按设计方案平场后形成最高约4.90m的挖方岩质边坡，主要坡向约304度，边坡主要由灰岩角砾岩组成，边坡长度约87m。赤平投影分析如下：根据赤平投影简图：裂隙1与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙2与边坡同向小角度相交，对边坡稳定性影响大，边坡易沿裂隙2发生整体滑动；层面与边坡倾向相反，对边坡稳定性无不利影响；裂隙1与裂隙2组合交线与边坡倾向同向，直立切坡边坡破坏模式为易沿裂隙2或裂隙交线发生整体滑动。边坡安全等级属二级，安全系数取1.30。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)表4.1.4岩质边坡的岩体分类划分，边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取58°，岩体破裂角取45°+φ/2=62.2°。建议采用边开挖边支护的“逆作法”施工，支护方式可采用“放坡+格构式锚杆+挂钢筋网+全坡面喷砼”的综合支护方式，坡顶需设置地表截水沟，坡面设置排水孔，坡脚设置排水沟。临时放坡坡率强风化基岩取1：0.75，中等风化基岩取1:0.50。（3）场地基坑边坡评价图4.2.3场地内部环境边坡示意图

表4.2.3场地内部环境边坡稳定性评价及治理措施建议边坡编号边坡位置边坡类型及边坡物质组成边坡主要倾向(°)边坡最大高度(m)边坡长度(m)产状赤平投影简图边坡稳定性评价治理措施建议J11J12参考剖面13～14岩质边坡，由灰岩角砾岩组成。11910.332裂隙①：210°∠72°裂隙②：314°∠83°岩层产状③：128°∠8°边坡产状④：119°∠90°裂隙1与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙2与边坡反向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；层面与边坡顺向小角度相交，对边坡稳定性影响大，边坡易沿层面发生整体滑动；上述节理裂隙与层面的组合交线位于边坡外侧，不会发生楔形体滑动。综上，该段边坡稳定性主要层面控制，直立开挖时主要的破坏形式为顺层面发生整体滑动。安全等级属二级，边坡安全系数取1.30。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)表4.1.4岩质边坡的岩体分类划分，边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取58°，岩体破裂角取8°。沿层面放坡占地空间过大，极不经济，建议采用边开挖边支护的“逆作法”施工，采用拟建物主体的柱、梁、加厚的拟建物剪力墙和板面体系进行支护。放坡开挖并修建地下侧墙之后再回填至设计高程。临时放坡坡率强风化基岩取1：0.75，中风化基岩取1:0.50，其余岩土参数详见表3.4。J12J13参考剖面24～26岩质边坡，由灰岩角砾岩组成3010.042裂隙①：210°∠72°裂隙②：314°∠83°岩层产状③：128°∠8°边坡产状④：30°∠90°裂隙1与边坡反向相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙2与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；层面与边坡面反向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；上述节理裂隙与层面的组合交线位于边坡外侧，不会发生楔形体滑动。综上，该段边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，直立开挖时主要的破坏形式为局部风化剥蚀掉块。安全等级属二级，边坡安全系数取1.30。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)表4.1.4岩质边坡的岩体分类划分，边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取58°，岩体破裂角取45°+φ/2=61.8°。建议采用拟建物主体的柱、梁、加厚的拟建物剪力墙和板面体系进行支护。放坡开挖并修建地下侧墙之后再回填至设计高程。临时放坡坡率强风化基岩取1：0.75，中风化基岩取1:0.50，其余岩土参数详见表3.4。J13J14参考剖面11～14岩质边坡，由灰岩角砾岩组成2998.060裂隙①：210°∠72°裂隙②：314°∠83°岩层产状③：128°∠8°边坡产状④：299°∠90°裂隙1与边坡同向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙2与边坡同向小角度相交，对边坡稳定性影响大，边坡易沿裂隙2发生整体滑动；层面与边坡面反向大角度相交，对边坡稳定性无不利影响；裂隙1与裂隙2组合交线与边坡倾向同向，直立切坡边坡破坏模式为易沿裂隙2或裂隙交线发生整体滑动。安全等级属二级，边坡安全系数取1.30。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)表4.1.4岩质边坡的岩体分类划分，边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取58°，岩体破裂角取45°+φ/2=61.8°。建议采用拟建物主体的柱、梁、加厚的拟建物剪力墙和板面体系进行支护。放坡开挖并修建地下侧墙之后再回填至设计高程。临时放坡坡率强风化基岩取1：0.75，中风化基岩取1:0.50，其余岩土参数详见表3.4。PAGE六、边坡支护设计方案根据边坡稳定性及破坏模式的分析，结合边坡情况及勘察建议，对各段边坡的支护设计方案如表6-1。表6-1各段边坡支护设计方案边坡类型位置边坡分段边坡性质坡高（m）环境边坡东北侧AB土质2039一级抗滑桩CD填方土质2639一级重力式挡墙+截排水东南侧EF挖方岩质153～5.9二级1：0.75放坡+挂网喷浆+截排水数据研发中心基坑边坡吊2层基坑MN+FG挖方岩质2513.7二级1:0.50分阶放坡+挂网喷浆+截排水NH挖方岩质14.813.5二级1:0.50分阶放坡+挂网喷浆+截排水IJ挖方岩质259.0二级1:0.20放坡+锚杆挡墙+截排水消防水池基坑KL挖方岩质194.5二级1:0.50放坡+挂网喷浆+截排水LM挖方岩质344.5二级1:0.50放坡+挂网喷浆+截排水MN挖方岩质194.5二级1:0.50放坡+挂网喷浆+截排水NK挖方岩质194.5二级1:0.50放坡+挂网喷浆+截排水环境边坡安全等级为一级、二级，安全系数为1.35、1.30。基坑边坡安全等级为二级，安全系数为1.20。场地东北侧土质边坡最高约39.5m，长约100m，主要坡向约32°，边坡安全等级为一级。根据钻探揭露及现场调查，边坡由素填土组成，填土最厚约33.5m，坡底为采用重力式挡墙支护，局部为现状陡坎。勘察期间无强降雨，边坡坡体无位移，下部挡墙无开裂变形迹象。边坡填土较深厚，可能产生沿岩土界面的折线滑动或土体内部的圆弧滑动破坏。东北侧AB段土质边坡，在天然工况状态下处于稳定状态；在暴雨工况状态下，处于基本稳定状态。该段边坡坡顶内部道路为挖方道路，坡顶2#智慧仓库设计为桩基础，对边坡的稳定性无不利影响。该段边坡可能产生沿岩土界面的折线滑动或土体内部的圆弧滑动破坏，采用抗滑桩进行支挡，抗滑桩直径1.4m，桩长10~20m，采用机械旋挖成孔，C30混凝土浇筑。北侧现状土质边坡回填时间约3年，东北侧边坡除AB段外其他位置现状土质边坡坡率为1:63~1:2.14，边坡现状稳定。东北侧CD段边坡，坡顶为挖方区，在坡顶设置2.0~3.0高重力式挡墙支挡，确保通道安全。场地东北侧土质边坡高度较大，为场平后已形成的现状边坡，边坡坡体大部分在本项目红线以外；土质边坡未治理，在暴雨时易产生土体溜滑至坡底红线外场地内。本次设计范围只针对本项目红线内的边坡进行治理，确保红线内的边坡和建筑物安全；红线外边坡稳定性及安全由红线外业主进行治理。特别告知！！EF段、MN+FG段、NH段边坡采用分阶放坡+挂网喷浆+截排水设计方案，坡面用φ10@200单层双向钢筋网，喷射混凝土C30，厚度80mm。IJ段边坡采用放坡+锚杆挡墙+截排水设计方案，坡面坡率为1:0.20，锚杆为直径25mm的HRB400钢筋，锚杆长度3.5m～6.0m，锚孔直径90mm，水平方向间距2.0m，竖直方向间距2.0m，锚杆入射角20°；坡面用φ10@200单层双向钢筋网，喷射混凝土C30，厚度100mm。消防水池基坑四周岩质基坑边坡高度4.5m，采用1：0.5放坡+挂网喷浆+截排水设计方案，坡面用φ10@200单层双向钢筋网，喷射混凝土C30，厚度80mm。坡脚设置截水沟。坡顶外侧5m范围采用C25混凝土50mm厚封闭硬化，防止雨水渗入边坡。边坡坡顶处禁止进行堆载或堆放设备等。边坡开挖采用逆作法，一次开挖的高度控制在3.0米内。待上段锚杆施工完毕并达到支护效果后进行下一段的开挖。基坑边坡在吊2层的梁柱体系形成后，进行回填处理，采用吊2层的梁柱体系进行永久支护。七、边坡设计计算7.1AB段边坡计算AB段边坡填土较深厚，可能产生沿岩土界面的折线滑动或土体内部的圆弧滑动破坏。以2剖面为例，岩土参数取值：人工填土：天然状态下：重度取20.0KN/m3，饱和情况下：重度取21.0KN/m3,天然工况下滑面参数取C取20.5kPa，内摩擦角取15.5°；饱和工况下滑面参数取C取18.5kPa，内摩擦角取13.5°，采用传递系数法对边坡进行稳定性验算如表7.1：图7.1AB段2剖面现状边坡稳定性计算模型表7.1AB段2剖面现状边坡稳定性计算表（隐式）工况条块号滑体体积V1重度γ1滑面传递系数抗滑力下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力P长度倾角内聚力内摩擦角RiTim3/mKN/m3mºKPaºψKN/mKN/mFsFstKN/m天然工况168.220.022.032528725.048722.8101.0031.35185.7372184.920.027.82420.515.50.9581506.7831504.1120.9301.35566.5963120.420.023.11420.515.50.9451121.511582.5481.2051.35289.575饱和工况168.221.022.032322556.720758.9500.7341.35346.5652184.921.027.82418.513.50.9571365.9091579.3180.7691.35902.1483120.421.023.11418.513.50.9431016.334611.6751.0081.35719.419由表7.1在饱和状态下1#条块抗滑桩支挡位置支护剩余下滑力为346.56kN/m。考虑地表荷载的情况下，根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)第6.2.3条计算岩土侧压力如下：《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)第13.2.2条取支护剩余下滑力和岩土侧压力两者的大值，支护剩余下滑力取375.42kN/m。抗滑桩计算时，不考虑桩前不稳定边坡土体的被动土压力，按悬臂长度7.6m的抗滑桩计算如下：桩、板计算条件1.总控制信息路基型式路堤地区类型一般地区支护类型桩＋板结构重要性系数1.10抗震设计烈度(度)配筋计算水平地震系数Kh水上地震角(度)水下地震角(度)重要性修正系数Ci综合影响系数Cz2.坡线、土层和水位1)坡线信息坡线数2坡线水平投影竖向投影坡线长坡线仰角荷载数序号长(m)长(m)(m)(°)110.4204.54011.36623.543027.0000.0007.0000.0001坡线荷载：荷载荷载类型P1P2X1(m)X2(m)序号(kN,kN/m)(kN/m)2-1分布力35.00035.0001.0004.0002)土层信息桩前是否有横坡无横坡桩前横坡角(度)0.000桩后横坡角(度)0.000结构与土摩擦角(度)12.000嵌固段以上土层数:1序号地层地层重度浮重度粘聚力内摩擦综合内摩土摩阻计算m,c,K承载KHηR类型厚(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)(MPa)1土层15.00021.0000.00026.0001.000m法8.000100.000嵌固段土层数:1序号地层地层重度粘聚力内摩擦综合内摩土摩阻计算m,c,K承载KHηR类型厚(m)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)(MPa)1岩层10.00024.0001966.00034.4001.000K法420.00011942.0000.5000.30015.4603)水位信息非浸水地区，无水位信息3.计算模型1)桩前覆土模型：弹簧模型4.滑坡推力相关信息1)滑坡推力信息滑坡推力分布类型三角形计算目标自动搜索最危险滑面计算模型KT模型|-自动搜索时可动的滑动边号1|-自动搜索可动边上点数(1-3)1|-自动搜索时步长(m)0.500安全系数K1.350是否考虑动水压力和浮托力ㄨ是否考虑坡面外的静水压力ㄨ是否考虑承压水的浮托力ㄨ桩前剩余抗滑力水平分力(kN/m)0.0001)滑面信息113.60012.40018.40442.3573.00022.0005.桩信息1)桩基本信息桩前地面以上长度(m)7.600嵌固点深度(m)0.000悬臂长度(m)7.600嵌固长度(m)6.400截面形状圆形桩径D(m)1.400桩中心距(m)3.000桩底支承条件自由坡线数22)桩配筋信息桩作用综合分项系数1.35桩混凝土强度等级C30桩纵筋合力点到外皮距离(mm)100桩容重(kN/m^3~)25.00桩纵筋级别HRB400桩箍筋级别HRB3355.板信息1)板尺寸信息桩间板类型直板桩间板的种类数1板的搭接长度(m)0.100板类型号板厚(mm)板宽(m)板块数12501.00002)板配筋信息板作用综合分项系数1.000混凝土强度等级C30钢筋合力点到边缘距离(mm)40板纵筋级别HRB400板选筋钢筋直径186.结构上自定义荷载以及荷载组合1)桩顶自定义荷载桩顶自定义荷载数：02)桩荷载组合[滑坡推力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1桩自重√1.0002桩顶恒载√1.3503桩顶活载√1.0004桩后滑坡推力√1.000[库仑土压力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1桩自重√1.0002桩顶恒载√1.3503桩顶活载√1.0004桩后主动土压力√1.0002)板荷载组合[滑坡推力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1板后滑坡推力√1.000[库仑土压力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1板后主动土压力√1.350抗滑动桩验算计算项目：抗滑桩综合分析原始条件:钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB50010-2010》=====================================================================第1种情况:滑坡推力(一般情况)(一)桩身内力计算[自动搜索最不利的滑面]最不利的滑面数据：滑动面线段数:2段号投影Dx(m)投影Dy(m)粘聚力(kPa)摩擦角(度)16.8005.6833.00022.00026.8006.7173.00022.000剩余下滑力=443.478(kN) 剩余下滑力角度=39.888°剩余下滑力水平分力=340.279(kN) 剩余下滑力竖直分力=284.400(kN)分布范围为桩顶以下(0～7.600m)范围第1嵌固段地层计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=2884.118(kN-m)距离桩顶8.200(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=963.785(kN)距离桩顶7.400(m)最大位移=-19(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)10.000-0.000-0.000-18.620.00020.2000.047-0.707-18.150.00030.4000.377-2.828-17.680.00040.6001.273-6.363-17.210.00050.8003.016-11.311-16.740.00061.0005.891-17.674-16.280.00071.20010.180-25.450-15.810.00081.40016.166-34.641-15.340.00091.60024.131-45.245-14.870.000101.80034.358-57.263-14.410.000112.00047.130-70.695-13.940.000122.20062.730-85.541-13.470.000132.40081.441-101.801-13.000.000142.600103.545-119.475-12.540.000152.800129.325-138.562-12.070.000163.000159.064-159.064-11.610.000173.200193.045-180.979-11.150.000183.400231.550-204.309-10.680.000193.600274.862-229.052-10.220.000203.800323.265-255.209-9.770.000214.000377.040-282.780-9.310.000224.200436.471-311.765-8.860.000234.400501.840-342.164-8.410.000244.600573.431-373.977-7.960.000254.800651.525-407.203-7.520.000265.000736.406-441.844-7.080.000275.200828.357-477.898-6.650.000285.400927.660-515.367-6.220.000295.6001034.598-554.249-5.800.000305.8001149.454-594.545-5.390.000316.0001272.510-636.255-4.980.000326.2001404.050-679.379-4.590.000336.4001544.356-723.917-4.200.000346.6001693.711-769.869-3.820.000356.8001852.398-817.234-3.460.000367.0002020.699-866.014-3.110.000377.2002198.898-916.207-2.780.000387.4002387.455-963.785-2.460.000397.6002584.327-915.117-2.150.000407.8002747.459-652.016-1.87-784.585418.0002844.954-341.199-1.60-673.036428.2002884.118-72.723-1.36-569.908438.4002874.043153.046-1.13-475.320448.6002822.900339.792-0.93-389.246458.8002738.126491.161-0.74-311.538469.0002626.436610.715-0.58-241.949479.2002493.841701.888-0.43-180.149489.4002345.681767.961-0.30-125.747499.6002186.656812.037-0.19-78.305509.8002020.866837.019-0.09-37.3545110.0001851.848845.607-0.01-2.4035210.2001682.623840.2830.0627.0495310.4001515.735823.3160.1251.5045410.6001353.297796.7560.1771.4555510.8001197.032762.4470.2187.3845611.0001048.318722.0260.2499.7545711.200908.222676.9330.26109.0075811.400777.545628.4270.28115.5595911.600656.851577.5900.29119.7966011.800546.508525.3460.29122.0776112.000446.713472.4670.29122.7316212.200357.522419.5940.29122.0526312.400278.876367.2440.29120.3076412.600210.624315.8290.28117.7296512.800152.544265.6630.27114.5196613.000104.359216.9830.26110.8526713.20065.751169.9550.25106.8716813.40036.377124.6900.24102.6896913.60015.87581.2560.2398.3957013.8003.87539.6880.2294.0507114.0000.0009.6860.2189.689桩底竖向合力=823.18(kN)，桩底面积A=1.539(m2)桩底所在土层承载力=11942.00(kPa)故桩的竖向地基承载力满足。(二)桩身配筋计算点号距顶距离弯矩剪力全部纵筋箍筋(m)(kN.m)(kN)(mm2)(mm2/m)10.0001.0000.0008467140920.2001.000-0.9548467140930.4001.000-3.8188467140940.6001.718-8.5898467140950.8004.072-15.2708467140961.0007.953-23.8608467140971.20013.743-34.3588467140981.40021.824-46.7658467140991.60032.576-61.08084671409101.80046.383-77.30584671409112.00063.626-95.43884671409122.20084.686-115.48084671409132.400109.945-137.43184671409142.600139.785-161.29184671409152.800174.588-187.05984671409163.000214.736-214.73684671409173.200260.610-244.32284671409183.400312.592-275.81784671409193.600371.064-309.22084671409203.800436.407-344.53284671409214.000509.004-381.75384671409224.200589.236-420.88384671409234.400677.484-461.92184671409244.600774.131-504.86884671409254.800879.559-549.72484671409265.000994.149-596.48984671409275.2001118.282-645.16384671409285.4001252.341-695.74584671409295.6001396.707-748.23684671409305.8001551.763-802.63684671409316.0001717.889-858.94492261409326.2001895.468-917.162102821409336.4002084.881-977.288114241409346.6002286.510-1039.323126571409356.8002500.737-1103.266139841409367.0002727.944-1169.119154111409377.2002968.512-1236.880169421409387.4003223.065-1301.110185831409397.6003488.841-1235.408203201409407.8003709.070-880.221217721409418.0003840.688-460.619226491409428.2003893.560-98.177230021409438.4003879.958206.612229111409448.6003810.915458.719224501409458.8003696.470663.06