内支撑及栈桥拆除施工计算书及相关施工图纸

10.1吊链所受拉力及卡环选用验算 210.2普通型焊接马镫验算 310.3叉车运输路线承载力计算书 310.4汽车吊吊装计算书 810.1吊链所受拉力及卡环选用验算本工程采用单机两点吊装，的水平夹角选为60°则每根吊链的最大拉力P=Q/2sina=70KN/2sin60=40.41KN根据起重装备试验及检验证明书参数，安全工作负荷垂直受力情况下在8t以内，即80KN，40.41KN≤80KN，满足需要。卡环的选择吊装卡环规格型号表：根据上表查询，拟选用4.5型卡环。10.2普通型焊接马镫验算按照方案要求每段切割块重量≤7.0t，计算时按照设计重量7t计算进行复核验算。本计算按支撑梁截面为1.2m（宽）×1.0m（高）进行计算，按每块砼块底下设置1个马镫支撑，每个马镫承受重量为7t。马镫的横杆为单根14#槽钢，柱脚为四根14#槽钢，槽钢均采用Q235钢材制作，查表得截面面积A=18.516cm2，弯曲截面系数W=80.5cm3。采用2.9m、1.3m高马凳应设置横向连接，横向连接使用12#槽钢。计算书：1）横杆抗弯强度验算：单根横杆所受弯矩M=PL/4=70×1.0/4=17.5KN·m强度验算：σ=M/W=17.5×10³/80.5×10³×10³=217MPa结论σ=M/W=217MPa＜【σ】=235MPa,横杆抗弯满足要求。2）立杆承载力强度验算（马镫柱脚实际为2根槽钢，计算时按单根14#槽钢计算，按最不理想状态柱脚承受重力为最大切块重量7t计算）：σ=G/A==70×10³/18.516×102=37.81MPa＜【σ】=235MPa结论：立杆承载力满足要求。10.3叉车运输路线承载力计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20215、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册一、参数信息1、基本参数地下室楼板支承工况临时道路是否设置回顶架体原模板支架回顶支撑架体计算原理根据刚度分配原则，各层楼板及支撑共同承担上部所有荷载作业面下地下室层数n11支撑层数n1楼板钢筋混凝土自重G1k（kN/m³）25.1支撑每米高度自重标准值G2k（kN/㎡）0.15建筑结构考虑结构设计使用年限的荷载调整系数γL1结构重要性系数γ０1.1临时道路位置顶板类型单向板单向板计算跨度L0(m)2.4临时道路方向平行于支承楼板短边临时道路上汽车启动、刹车时的荷载动力系数K1.3是否考虑临时道路上车辆会车否2、荷载参数最大载重车辆轮距Ds(m)1.7最大载重车辆单个车轮与地面接触尺寸宽a×长b(m)0.2×0.3最大载重车辆轴数2临时道路上车辆最大总重T1(吨)20第i排车轮各排车轮中心依次距最前排车轮中心的距离S(m)满载时各轴轴重T(吨)每侧单/双轮胎1015每侧双轮胎22.85每侧单轮胎3、楼板参数（1）地下室-4层顶板：楼板厚度h0(mm)120砼强度等级C40楼板作为临时道路时混凝土是否达到设计强度否（2）地下室垫层：地下室垫层厚度hd(mm)150砼强度等级C15层高Hd(m)6.4二、设计简图钢管支撑立面图三、荷载计算参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C进行楼面等效均布活荷载转化。楼板为单向板，板的计算跨度：L0=2.4m1、车辆荷载绝对最大弯矩计算由于临时道路方向沿楼板短边，各车轴位置单侧车轮荷载作用在单向板计算跨度上，各荷载大小为：第1车轴的单侧车轮荷载：F1=T1/2=15/2=15×9.8/2=73.5kN第2车轴的单侧车轮荷载：F2=T2/2=5/2=5×9.8/2=24.5kN前后各车轴车轮中心距，依次为S1=2.8m由于车轮间距大于等于单向板计算跨度L0，考虑只有最大轴荷位置的一个车轴的车轮荷载作用在单向板上，计算简图如下：弯矩图(kN·m)得到Mmax=44.1kN·m车辆车轮布置示意图如下：车辆车轮布置示意图2、车辆荷载有效分布宽度计算参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，附录C的相关计算方法平行板跨的车轮局部荷载作用面宽度btx=b=0.3m垂直板跨的车轮局部荷载作用面宽度bty=a=0.2m平行于板跨的车轮局部荷载作用面计算宽度：bcx=btx+2s+h0=0.3+2×0+0.12=0.42m垂直于板跨的车轮局部荷载作用面计算宽度：bcy=btx+2s+h0=0.2+2×0+0.12=0.32ms为垫层的厚度，取0当bcx≥bcy，bcy≤0.6*L0，bcx≤L0时，b=bcy+0.7*L0=0.32+0.7×2.4=2m顶板计算跨度方向上的车辆荷载实际分布宽度为轮距Ds=1.7m由于Ds<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，实际荷载有效分布宽度b’=b/2+Ds/2=2/2+1.7/2=1.85m3、车辆荷载等效均布活荷载标准值计算参考《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C可得：临时道路上车辆作用在单向板上等效楼面均布活荷载标准值：qe=8Mmax/(b’L02)=8×44.1/(1.85×2.42)=33.108kN/m24、总荷载计算由于顶板作为临时道路时混凝土达到设计强度，结构板自重由本身承担，施工荷载由架体承担，回顶架体所受总荷载设计值（考虑荷载动力系数）：工况：Q1=γ0[γG[G2k×Hd]+γQγL(K×qe)]=1.1×[1.3×[0.15×6.4]+1.5×1×(1.3×33.108)]=72.39kN/m2四、支撑结构验算支撑类型承插型盘扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h0(mm)1500顶部步距hd(mm)1000扫地杆高度h2(mm)350立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(mm)：500支架立杆计算长度修正系数η1.05支撑钢管类型Ф48×3抗压强度设计值[f](N/mm2)300可调托座承载力容许值[N](kN)100高度修正系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9承载力设计值调整系数γR1架体所受荷载取顶板以下各层结构板所受最大荷载值：各层楼板分摊荷载最大值Qmax=Fd=72.39kN/m2N=Qmax×la×lb=72.39×0.9×0.9=58.636kN1、可调托座承载力验算【N】/γR=100/1=100kN≥N=58.636kN满足要求！2、长细比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第5.3.2条规定可知，立杆计算长度：l0＝max[βHηh0，βHγ(hd+2ka1)]=max[1×1.05×1500，1×0.9×(1000+2×0.6×500)]=1575mmη支架立杆计算长度修正系数；k悬臂端计算长度折减系数，可取0.6；λ=l0/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150满足要求！3、立杆稳定性验算λ=99.057，查《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021附录C表C-2，取φ=0.482f＝N/(φA)=58636/(0.482×424)=286.914N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！10.4汽车吊吊装计算书（1）作业吊车考虑吊装工程量较大，而且吊装地点较为分散，吊装单块重物接近7t，故拟选用80t（1）本工程混凝土块采用单机吊装。（Q主+Q副）K≥Q1+Q2取最大混凝土块，即Q1=7.0吨，考虑索具重量Q2＝1.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。即：Q主+Q副≥10吨。（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。（3）抗倾覆验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以7t混凝土块为验算对象，查《起重机设计规范》可知：KGMG+KQMQ+KWMW≥0式中KG——自重加权系数，取1KQ——起升荷载加权系数，取1.15KW——风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车吊自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N·m；汽车吊工作时受力简图图中：G——汽车吊自重，取50t；Q——起升物重量，考虑单机抬吊，取7t；W——风动载，按起升物重量的20%考虑；a——汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸7.8m，故a取3.9m；R——汽车吊工作半径，最大取20m；h——风动载合力点高度。KGMG+KQMQ+KWMW=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h=500000×3.9-1.15×7000×(20-3.9)-0.2×7000×（2+0.2+0.95/2）=1816650N·m＞0故稳定性满足要求。（4）单个支腿最大受力验算汽车起重机整机自重G(吨)41转台以上部重Gz(包含吊臂和自配重)(吨)23最大吊重Gw（吨）10旋转中心距前支腿距离Lq（m）4.8旋转中心距后支腿距离Lh（m）3支腿横向距离Lzh（m）7.9吊装工作半径R(m)22车身重心(扣除转台上部重)距前支腿的距离S(m)2.4单根支腿受力面积Ad1（m2）4荷载动力系数K1.3 根据起重车支腿位置力矩平衡，考虑起重机吊物工作状态下，大臂在不同位置工况下取支腿最大受力进行计算；考虑所有荷载按2根支腿共同受力。汽车起重机工况图在汽车起重机后方工作时：各个力对前支腿取矩ΣM=0Gz×Lq+(G-Gz)×S+Gw×(R+Lq)-F×(Lq+Lh)=0后2个支腿最大受力F=［Gz×Lq+(G-Gz)×S+Gw×(R+Lq)］/(Lq+Lh)=[23×4.8+(41-23)×2.4+10×(22+4.8)]/(4.8+3)=54.051吨单个支腿最大荷载标准值F1=F/2=54.051/2=27.026吨在汽车起重机侧方工作时：各个力对侧边支腿取矩ΣM=0G×Lzh/2+Gw×(R+Lzh/2)-F×Lzh=0侧方2个支腿最大受力F=［G×Lzh/2+Gw×(R+Lzh/2)］/Lzh=[41×7.9/2+10×(22+7.9/2)]/7.9=53.348吨单个支腿最大受力F2=F/2=53.348/2=26.674吨在汽车起重机对角线方向工作时：考虑和起重臂相邻的三个支腿共同受力，各支腿受力分别为Fa，Fb，Fc，结合吊重、起重机自重，通过各个力对转台旋转中心x方向、y方向分别取矩ΣMx=0、ΣMy=0，以及ΣF=0。ΣF=0Fa+Fb+Fc-G-Gw=0ΣMx=0-Lq×Fa+Lh×Fb+Lh×Fc-[R/2×Lh/(Lh2+(Lzh/2)2)0.5×Gw-(Lq-S)×(G-GZ)]=0ΣMy=0Lzh/2×Fa+Lzh/2×Fb-Lzh/2×Fc-[R×Lzh/(Lh2+(Lzh/2)2)0.5×Gw]=0Fa+Fb+Fc-41-10=0-4.8×Fa+3×Fb+3×Fc-[22/2×3/(32+(7.9/2)2)0.5×10-(4.8-2.4)×(41-23)]=07.9/2×Fa+7.9/2×Fb-7.9/2×Fc-[22×7.9/(32+(7.9/2)2)0.5×10]=0Fa=16.624吨Fb=53.23吨Fc=-18.854吨单个支腿最大受力F3=max(Fa,Fb,Fc)=max(16.624，53.23，-18.854)=53.23吨考虑各个工况按最不利原则；支腿最大受力Nk=max(F1,F2,F3)=max(