爬模施工计算书及相关图纸

未找到目录项。WY-ZPM-180自动爬模系统结构强度分析计算书1前言2自动爬模系统结构简介3计算分析工况4结构材料特性和构件截面特性5载荷分析6有限元模型6.1有限元建模原则6.2几何模型6.3有限元模型6.4模型信息6.5有限元载荷7爬模架体有限元分析结果7.1工况1：静止恒载+施工荷载7.2工况2：静止恒载+施工荷载+风荷载7.3工况3：静止恒载+风荷载7.4工况4：稳定性分析7.5工况5：提升导轨7.5.1“象鼻”板有限元模型7.5.2载荷与约束7.5.3分析结果7.6工况6：提升爬模架体7.6.1梯档块结构7.6.2梯档载荷7.6.3强度计算8模板悬挂梁强度计算8.1模板悬挂梁结构8.2计算模型和受力分析8.3强度计算结果9其它结构强度计算9.1丝杠支撑强度计算9.2“象鼻”板双销栓强度计算9.3锚栓强度验算9.3.1锚栓抗剪强度验算9.3.2锚栓抗剪抗拉验算9.3.3预埋螺杆抗拉力计算9.4混凝土强度的计算9.4.1混凝土抗拔力计算9.4.2埋件板下的混凝土强度验算9.4.3承载螺栓下混凝土强度验算10埋件垫块结构形式验算11结论

1前言自动爬模系统是适应高层或超高层结构混凝土浇筑而出现的先进施工装备，这种新式系统还具有工作平台等的效用，一经研制出，很快就在建筑业中广泛使用。仅需要搭设一定高度并附着在建筑结构上，依靠自身的升降动力装置，在结构施工时可随结构施工需要逐层爬升，提高混凝土浇筑的效率。自动爬模的爬升运动是通过液压油缸对导轨和爬架交替作用来实现的。导轨和爬架之间可进行相对运动。在爬架处于工作状态时，导轨和爬模架体都支撑在埋件支座上，两者之间无相对运动。退模后立即在退模留下的爬锥上安装受力螺栓、挂座体及埋件支座，调整上下轭棘爪方向来使导轨运动，待导轨升到位就位于该埋件支座上后，操作人员立即转到下平台拆除导轨提升后露出的位于下平台处的埋件支座、爬锥等。在解除爬架上所有拉结之后就可以开始爬升架体及模板，这时导轨保持不动，调整上下棘爪方向后启动油缸，爬模架体就相对于导轨运动。通过导轨和爬模架这种交替附墙，提升对方，爬模架体沿着墙体垂直预留爬锥逐层向上爬升。自动爬模系统具有三个显著的特点，一是爬模架体附着在现浇筑的混凝土墙体上，二是利用自带的动力装置提升自己无需外部动力，三是架体和导轨互相提供支撑交替地爬升。施工的顺利进行是以安全为前提的，要确保整个施工过程的安全性，就必须保证结构的各个构件在任何工况下都安全可靠。爬模架体的安全也很重要，其结构强度直接关系结构安全，施工安全和人身安全。本计算根据实际的材料类型，结构形式，杆件截面形式，运用大型有限元分析软件ANSYS，对结构进行精确分析，对关键的重要结构件进行精细的有限元分析，提高分析计算的正确性。充分分析计算结构在各种工况下的力学性能，确保结构的安全性。2自动爬模系统结构简介本报告分析计算的爬模的结构如图1所示。它由两榀一跨框架构成。在实际的工程使用中，爬模架体会左右连成片地使用。其最大跨度为6m。高度方向为跨度的三倍，这里是18m高度。这些参数可以随工程的需要而有所调整。图1爬模架体结构简图如图1所示，爬模系统在结构上共有七层，可以分成上、中、下三部分。上平台为横梁5、6、7所在的上三层构成。中平台为横梁4所在的中间一层构成。下平台为横梁1、2、3所在的下三层构成。各部分的构件性质可参考详细的设计图。自动爬模的工作流程简单描述如下：（1）在已经浇筑好的混凝土结构上安装预埋件（2）安装上、中、下平台及模板（3）固定模板（4）浇筑混凝土（5）退模、安装预埋件（6）顶升并固定导轨（7）顶升爬架（8）重复步骤（3），如此往复3计算分析工况结构的安全性是施工顺利进行的必要前提，要确保整个施工过程的安全性，就必须保证结构的在任何工况下都满足强度、刚度、稳定性的要求。因此需要对构件的强度、刚度和稳定性进行分析计算和核算，确定是否满足要求。这就是本报告分析计算的目的所在。该爬模结构的计算是以单榀结构为单元计算分析的，主要计算内容包括：（1）架体强度计算（2）整个架子的稳定性验算（3）模板悬挂梁强度计算（4）混凝土局部承压验算（5）导轨梯档的局部受压强度计算（6）锚栓强度计算（7）支座钢板强度计算根据爬模系统的使用过程所处不同状态而提出多种分析计算的工况。这里我们主要计算五种工况。如下描述。第一种工况是：爬模架体处于正常使用状态，结构荷载有：爬模架体的自重，包含连接结构重量等；上中下三层平台承受标准的荷载。第二种工况是：爬模架体处于正常使用状态，结构荷载有：爬模架体的自重，包含连接结构重量等；上中下三层平台承受标准的荷载；爬模架体外围挡受到的标准风压的载荷。第三种工况是：爬模架体处于正常使用状态，结构荷载有：爬模架体的自重，包含连接结构重量等；上中下三层平台承受标准的荷载；爬模架体外围挡受到的标准风压的载荷。4结构材料特性和构件截面特性爬模结构使用的钢材为Q235，该钢材的机械性能参数为：弹性模量E=2.06105MPa，密度=7.85103kg，泊松系数=0.3。Q235钢材的强度设计值为：抗拉、抗压和抗弯f=205MPa，抗剪fv=120MPa。Q235钢E43XX型焊条的角焊缝强度设计值为：抗拉、抗压和抗剪fW=160MPa。Q235普通螺栓强度设计值：C级螺栓，抗拉ftb=170MPa，抗剪fvb=140MPa。爬模构件主要由型钢制成。各型钢规格和截面特性参数的计算值如下。a)][10048双槽钢b)][8043双槽钢c)][16063双槽钢d)][12653双槽钢e)][20075双槽钢f)1405钢管g)20#工字钢h)100505矩形钢管图2型钢截面特性参数爬模架体的杆件编号如图3所示。各杆件与图2所示截面型钢的对应关系为：a）对应的杆件编号是1、2、3；b）对应的杆件编号是9、10、11、12、13、5、6；c）对应的杆件编号是4、14、23、24；d）对应的杆件编号是15、16、17、18、19、20；e）对应的杆件编号是7；f）对应的杆件编号是22；g）对应的杆件编号是8；h）对应的杆件编号是21。图3架体杆件编号5载荷分析爬模架体在使用过程中承受的荷载有三种形式：一是结构的自重，包含架体和连接板件及铺板等结构的重量；二是架体围挡所受的风载荷；三是架体平台承受的分布载荷；四是结构承受的模板重量载荷。结构的自重，按60kN计算，作用在单榀结构上的重力为30kN。该重力载荷在结构中均匀分布，在有限元计算时，通过增大如图3所示的结构的密度，来调整结构自重，使其达到30kN。以图3所示结构为基础，通过有限元分析计算，密度需增大3倍，即密度由7.85103kg/m3，增大到23.55103kg/m3，结构自重达W1=30kN。风载荷的计算，根据规范计算公式：风压q=zzs0其中z为高度变化系数，取B类地区，则200m高度处，该值为2.46；βz高压z处风压系数；βz=1+φzξν/μzφz结构阵型系数，考虑到高度很高，而爬模架体高度不高，（高宽比小于1.5），可以保守取φz=1；ξ脉动增大系数，ω0T2=0.21×（0.1×7）2=0.1，相应的ξ=1.88；ν脉动影响系数，H/B=12.687/6=2，相应的ν=0.48；βz=1+1×1.88×0.48/2.09=1.43s为体型系数，爬模围挡单面迎风受载，受风面积为平面，其值可取为0.75；0为基本风压，根据项目所在地区环境等选用，本文取0.85kPa。风压荷载设计值为：q=2.461.430.750.85kPa=2.24kPa。围挡面积为A=9m21.5m=263.7m2，架体混凝土以上高度9米，21.5米墙体共布置6榀机位围挡表面是开孔漏风的网状结构，如图4所示，开孔半径为10mm，孔为方阵排列，孔中心距为30mm，所以受风压有效面积比率为：(30mm30mm-10mm10mm)/(30mm30mm)=0.65。因此，单榀架体总风载荷：F=0.65qA/8=0.652.24kPa263.7m2/8=47.9kN，取为50kN。图4架体围挡结构平台承受的荷载为分布荷载，按规范可以取p=3.0kN/m2。上层平台，有效宽度取为0.9m，则每层荷载为P1=3.0kN/m20.9m6m=16.2kN。中层平台，有效宽度取为1.0m，则该层荷载为P2=3.0kN/m21.0m6m=18kN。下层平台，有效宽度取为1.0m，则每层荷载为P3=3.0kN/m21.0m6m=18kN。载荷均分到单榀框架上，在上层平台每层分为两点集中力作用，其点集中力为16.2kN/2/2=4kN，在中、下层平台上每层分为三点集中力作用，其点集中力为18kN/2/3=3kN。模板结构的重力荷载计算如下，假设其自重为1.0kN/m2，模板高度为4.4m，宽度为6m，所以模板的重力为W2=6m4.4m1.0kN/m2=26.4kN，按30kN计算。所以单榀框架模板悬挂点受到的力为15kN。6有限元模型本报告应用有限元分析手段对爬模的架体和主要部件进行准确地应力分析计算，以确保结构的安全性。6.1有限元建模原则根据实际的爬架结构建立有限元分析计算模型。由于爬架结构主要以细长杆件为结构形式，所以使用有限元分析程序中的梁单元来建立计算模型。本文使用ANSYS分析程序计算，应用其中的梁单元BEAM188来划分构件。丝杠支撑是单向支撑，只能压混凝土墙，不能拉混凝土墙。在计算时，施加该约束，经计算确定有拉力存在，则取消此约束，重新进行计算。6.2几何模型本计算应用的单元为梁单元BEAM188，梁单元是建立在一维曲线或直线上的，此线为梁单元的中线或形心线。所以，第一步首先是建立表示空间梁的直线几何。整体结构的几何模型如图5所示。图5爬模架体几何模型6.3有限元模型在上面建立的几何模型的基础上，用BEAM188单元划分结构中杆件。梁单元的截面特性如前所述。整体有限元模型和局部放大模型如下诸图所示。梁单元的截面布置方向应与设计的一致。图6整体有限元模型图7带梁截面特性显示的有限元模型局部图6.4模型信息本模型中，有节点数974个，有BEAM188单元数980个。梁截面总数为13个。6.5有限元载荷将前面分析计算得的荷载，施加在有限元结构上。结构自重荷载、平台荷载和模板悬挂荷载，如图8所示。重力荷载是施加的重力加速度，图中坐标系原点的箭头表示，重力的方向与箭头方向相反。平台荷载，以集中力的形式施加在铺板梁的端部，上平台每层有两个集中力作用点，中、下平台每层有三个集中力作用点，方向均向下，如图中所示。图8架体重力、平台和悬挂梁荷载风荷载如图9所示。载荷均布在节点上，每个节点受力67.5N，共379个受力节点，合力为37967.5N=25.58kN。方向指向混凝土墙体。图9分压荷载分布7爬模架体有限元分析结果在上面建立的有限元模型的基础上，结合各计算工况的特点，施加约束和荷载，然后经程序分析计算，可得计算结果。下面按计算工况分别描述分析结果。7.1工况1：静止恒载+施工荷载该工况下，爬模处于工作状态，爬模架体固定，各层平台承受标准荷载，结构承受自重。结构承受的荷载有：结构自重，平台荷载和模板重量。其值如前述。结构约束有：上埋件处固定约束，丝杠支撑的单向水平约束（只能承受压力）。下面给出计算所获得的结果。图10为杆件轴向应力整体和局部分布图，局部图显示最大应力分布。图11为杆件VonMises等效应力整体和局部分布图，局部图显示最大应力分布。最大轴向和等效应力出现在固定支撑处。图10轴向应力整体分布和最大应力局部分布图11VonMises等效应力整体分布和最大应力局部分布现工况下，爬模架体最大等效应力为146MPa，该值小于强度设计值205MPa。所在该工况下，结构满足安全要求。约束处反力如表1所示。表中数值0，表示近似为0，其值大小小于0.1N(或Nmm)。空白处表示该方向没有约束，即是自由的，无约束反力。以下同此。表1工况1的支撑约束反力支撑节点号Fx(kN)Fy(kN)Fz(N)Mx(Nmm)My(Nmm)Mz(kNm)固定支撑50426.582105.0000-32.87单向支撑512-26.582由表1，可知竖直方向的总荷载为105kN，它是由结构自重、平台荷载和模板悬挂荷载合成。总水平荷载为0，表示架体结构没有受到水平载荷的作用，水平外荷载为0。7.2工况2：静止恒载+施工荷载+风荷载该工况下，爬模处于工作状态，爬模架体固定，各层平台承受标准荷载，结构承受自重，结构承受风荷载。结构承受的荷载有：结构自重，平台荷载和模板重量，风载荷。其值如前述。结构约束有：上埋件处固定约束，丝杠支撑的单向水平约束（只能承受压力）。下面给出计算所获得的结果。图12为杆件轴向应力整体和局部分布图，局部图显示最大应力分布。图13为杆件VonMises等效应力整体和局部分布图，局部图显示最大应力分布。最大轴向和等效应力出现在固定支撑处。图12轴向应力整体分布和最大应力局部分布图13VonMises等效应力整体分布和最大应力局部分布现工况下，爬模架体最大等效应力为202.8MPa，该值小于强度设计值205MPa。所在该工况下，结构满足安全要求。约束处反力如表2所示。表2工况2的支撑约束反力支撑节点号Fx(kN)Fy(kN)Fz(N)Mx(Nmm)My(Nmm)Mz(kNm)固定支撑504-11.5105.0000-28.35单向支撑512-14.08由表2，可知竖直方向的总荷载为105kN，它是由结构自重、平台荷载和模板悬挂荷载合成。总水平荷载为-25.58kN，表示架体结构受到水平载荷的作用，这里就是风荷载，该数值就是其合力。7.3工况3：静止恒载+风荷载该工况下，爬模处于工作状态，爬模架体固定，各层平台无荷载，模板重量不计，结构承受自重，结构承受风荷载。结构承受的荷载有：结构自重，风载荷。其值如前述。结构约束有：上埋件处固定约束，丝杠支撑的单向水平约束（只能承受压力）。经过计算，在该工况下，丝杠支撑受到拉力作用，即丝杠拉混凝土，这与单向约束特性不符，需要释放该丝杠支撑约束。再次计算时取消了丝杠处的约束，只保留上部的固定约束。下面给出计算所获得的结果。图14为杆件轴向应力整体和局部分布图，局部图显示最大应力分布。图15为杆件VonMises等效应力整体和局部分布图，局部图显示最大应力分布。最大轴向和等效应力出现在固定支撑处。图14轴向应力整体分布和最大应力局部分布图15VonMises等效应力整体分布和最大应力局部分布现工况下，爬模架体最大等效应力为195.5MPa，该值小于强度设计值205MPa。所在该工况下，结构满足安全要求。约束处反力如表3所示。表3工况2的支撑约束反力支撑节点号Fx(kN)Fy(kN)Fz(N)Mx(Nmm)My(Nmm)Mz(kNm)固定支撑504-25.58.30.00000.58单向支撑512由表3，可知竖直方向的总荷载为30kN，它是由结构自重。总水平荷载为-25.58kN，是风荷载的合力。固定支座受到的弯矩较小。7.4工况4：稳定性分析我们分析的单榀刚架，面内具有较大的刚度，而两榀之间的横向连接结构刚度较弱，所以架体在承受荷载的过程中，发生面外失稳的可能性很大。采用上面计算使用的模型进行屈曲模态分析是可行的，前面计算模型是空间模型，能够计算出三个方向结构刚度对屈曲的影响。计算载荷为：静止恒载+施工荷载。约束为：固定支撑+丝杠单向支撑。第一阶屈曲模态如图16、17所示。图16表示架体面内的变形状态，图17表示架体面外的变形状态。第一阶屈曲模态形式为，支撑上部结构的侧倾。其屈曲值为4.0。达到了规范要求的4.0，结构是稳定的。图16第一阶屈曲模式面内变形图17第一阶屈曲模式面外变形第二阶屈曲模态如图18、19所示。屈曲模态形式为，支撑上部结构的弓形变形。其屈曲值为44.8。图18第二阶屈曲模式面内变形图图19第二阶屈曲模式面外变形7.5工况5：提升导轨提升导轨时，爬模架体整个悬挂在预埋件上，此时受力构件为“象鼻”钢板。每个预埋点有两块这样的“象鼻”钢板连接承力。如图20所示。板厚为25mm。图20“象鼻”板连接结构及其其结构“象鼻”板上所受的力为支座反力，取前面架体分析中的最大值。其值为105kN，见表1、2。该板结构较复杂，也使用有限元方法计算其应力分布。7.5.1“象鼻”板有限元模型我们使用ANSYS中的空间实体单元SOLID185，建立该板的有限元分析模型。实体单元精度高，非常适合对复杂结构的分析。几何模型和有限元模型见图21、22所示。单元尺寸为2.5mm，单元总数为74720个，节点总数为85613个。图21“象鼻”板几何模型图22“象鼻”板有限元模型7.5.2载荷与约束“象鼻”板受的载荷，为支撑反力，该值最大为105kN，由两块板共同承受，每块板受力为52.5kN，假设其均匀分布在R26的半圆孔面上。该压力为p=52.5kN/(25mm226mm)=40.5MPa。约束施加在另一端的端面上，为固定约束。载荷与约束如图23所示。图23“象鼻”板的载荷和约束7.5.3分析结果经计算得，“象鼻”板的VonMises等效应力分布云图如图24所示，局部最大应力处的云图如图25所示。图24整体应力分布图25最大局部应力分布根据计算结果知，结构中的最大等效应力值为200MPa，小于Q235的强度设计值205MPa，所以该结构满足安全要求。7.6工况6：提升爬模架体提升爬模架体时，导轨固定不动，在油缸作用下，以导轨上的梯档块为支撑点，推动爬模架体相对导轨上升，此时梯档块将承受全部载荷。根据架体的有限元分析结果，该最大值为105kN。7.6.1梯档块结构梯档结构如图26所示，焊缝有效尺寸为10mm。焊缝截面如凸6所示。图26梯档块结构和其焊缝截面7.6.2梯档载荷根据架体的有限元个工况的计算结果，确定梯档承受的荷载最大值为105kN。对梯档块而言这是剪切力。7.6.3强度计算在105kN剪力作用下，假设梯档块上下两道焊缝承载，则剪切应力为：=105kN/(270mm10mm)=75MPa，小于焊缝抗剪强度设计值fW=160MPa。所以梯档块焊缝强度，满足安全要求。梯档块在105kN剪力作用下，截面中部出现最大剪应力，计算如下：矩形截面剪应力计算公式：截面上最大剪应力；V截面上承受的剪力：V=105KN；b，h矩形的宽和高：b=70，h=50。，小于Q235抗剪强度设计值fv=120MPa。所以梯档块强度，满足安全要求。8模板悬挂梁强度计算根据前面架体有限元计算结果知，模板悬挂横梁的应力分布如图27、28所示。其最大等效应力为35MPa，小于抗弯强度设计值f=205MPa。所以该梁整体上满足安全要求。下面计算连接销栓的局部抗剪强度。图27横梁轴向应力分布图28横梁等效应力分布8.1模板悬挂梁结构模板悬挂横梁结构如图29所示。由20#工字钢制成。销栓直径为35的。图29模板悬挂横梁8.2计算模型和受力分析模板悬挂横梁计算简化模型，如图30所示。其中，FC为模板对横梁的重力作用，其值为15kN，即模板自重为30kN。横梁在FC作用下，以B点为支点，可以计算得FA=420Fc/300=21kN，则FB=FA+FC=36kN。图30计算简化模型8.3强度计算结果销栓直径为35的，其截面积为A=352/4=962mm2。B孔处剪切力最大，其值为36kN，则其上销栓的剪切应力为：=36kN/A=36kN/962mm2=37.4MPa，小于Q235螺栓的抗剪强度设计值fvb=140MPa。所以，销栓满足安全要求。9其它结构强度计算9.1丝杠支撑强度计算丝杠支撑结构如图31所示，其中强度薄弱部位在螺杆直径最小的截面处。该截面直径为30，其截面积为A=302/4=707mm2。根据架体的有限元计算结果，见表1、2、3中数据，知该丝杠支撑所受的最大轴向压力为27kN。图31丝杠支撑结构及其最小截面丝杠螺杆压应力为：=27kN/707mm2=38.2MPa，小于Q235的强度设计值205MPa。所以，丝杠支撑结构满足安全要求。9.2“象鼻”板双销栓强度计算由图20，知双销栓中心距离为90mm，在爬模使用过程中，该处固定支撑要承受力矩作用，根据前面架体的有限元分析结果知该力矩为33kNm，这由双销栓的剪力来承受。此外，还要承受支座剪力，其值为105kN。现计算力矩产生的剪力。F=Mz/900mm=33kNm/900mm=37kN。销栓直径为35，其截面积A=352/4=962mm2。该剪力与支座剪力，是正交的。所以，销栓受的合剪力为：Q=(332+372)1/2=50kN。销栓的剪应力为：=Q/A=50kN/962mm2=52MPa，小于螺栓剪切强度设计值fvb=140MPa。所以，销栓是满足安全要求的。9.3锚栓强度验算根据前面计算结果知，锚栓处承受的剪力大小为105kN，承受的拉力为27kN，承受的弯矩为33kNm。9.3.1锚栓抗剪强度验算根据圆截面剪应力计算公式，计算锚栓（2-M42）的抗剪能力，如下：式中：为截面上最大剪应力；Fs为截面上承受的剪力：Fs=105/2=52.5KN；A为螺栓M42截面面积：A=3.14×212=1385mm2。因此：，小于螺栓剪切强度设计值fvb=140MPa。所以，满足安全要求。9.3.2锚栓抗剪抗拉验算考虑材料在复合受力状态下的承载力，承载螺栓除了受拉受剪还受弯，因此还需验算剪拉状态下的承载力。弯矩引起的最大正应力计算式为：式中：b为截面上最大弯曲应力；M为截面上承受的弯矩，其值为33kNm/2=16.5Nm；R为螺栓半径，其值为21mm；I为截面弯曲模量：I=×R4/4=152745.0mm4。因此：b=16.5kNm21mm/152745.0mm4=2.3MPa。螺栓受拉力为F=27kN/2，则拉应力为t=F/A=27kN/2/1385mm2=10.0MPa。拉和弯合成应力为：=b+t=2.3MPa+10.0MPa=12.3MPa。下面计算拉剪状态下的螺栓承载能力：1为截面上主应力；为截面上正应力；为截面上剪应力。==58MPa<Q235的强度设计值f=205MPa。因此，锚栓满足安全要求。说明：承重插销断面为50，大于承载螺栓，抗剪能力不作计算。9.3.3预埋螺杆抗拉力计算根据圆截面在轴心受拉状态下的正应力计算公式：式中：为截面正应力；F截面承受的拉力：F=27KN/2=13.5KN；A为预埋螺栓22的截面面积：A=×112=380mm2因此：=13.5kN/380mm2=36MPa<Q235的强度设计值f=205MPa。满足规范要求。9.4混凝土强度的计算9.4.1混凝土抗拔力计算如图32所示，对埋墙螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围混凝土以圆锥台形从墙体中拔出破坏。图32埋件结构图F=0.1fc(0.9h2＋bh)式中：fc为混凝土抗压强度设计值，取10MPa；h为破坏锥体高度：200mm；b为底板边长：100mm。抗拔力为：F=0.1×10×(0.9×2002＋200×100)=56KN＞13.5KN。满足规范要求。9.4.2埋件板下的混凝土强度验算混凝土局部承压计算公式：为局部受压面积上的局部荷载或局部压力设计值；为结构重要性系数，重要结构取1.1；N为局部压力，其值为13.5kN；为混凝土局部受压时的修正系数，取1.0；为混凝土轴心抗压强度设计值，本报告中取混凝土抗压强度10MPa；为混凝土局部受压净面积，其值为212=1385mm2；为混凝土局部受压时的强度提高系数，保守取=1；为局部受压计算底面积；为不扣除孔洞的混凝土局部受压面积；其值取为10000mm2；因此，垫板处混凝土局部承压验算如下：满足规范要求10.埋件垫块结构形式验算埋件结构10.1埋件荷载根据有限元结构分析结果知，埋件承受的力为：（1）最大拉力：N=26kN；（2）最大剪力为：V=105kN；（3）最大弯矩为：M=33kNm。10.2计算截面特性根据埋件结构图，计算简便，并确保安全，取中间的两块板的焊缝进行强度校核。焊缝截面按20276计算，有两道。见图中有YZ坐标轴图。焊缝截面积：A=220276=11040mm2YY轴截面惯性矩为：I=2bt3/12=2202762/12=0.701108mm4ymax=138mm。10.3应力计算与强度校核焊缝的应力计算如下：拉应力：N=N/A=26kN/11040mm2=2.4MPa剪应力：=V/A=105kN/11040mm2=9.5MPa弯曲应力：M=Mymax/I=33kNm138mm/0.701108mm4=65.0MPa组合应力：(2+32)1/2=((2.4+65)2+39.52)1/2=69.4MPa焊缝强度设计值：ftw=160MPa。组合应力值，69.4MPa<1.1ftw=176MPa。根据规范知焊缝强度满足安全要求。11结论和建议根据有限元计算结果以及强度计算可得如下结论。（1）爬模架体结构和连接结构是安全的。强度和稳定性满足规范要求。（2）预埋件和混凝土结构是安全的。强度满足规范要求。江苏万元模架工程有限公司爬模安装检查验收记录表工程名称：检验位置：－号机位第1页共4页检查项目验收内容技术要求检查方法与工具检查结果1附墙装置附墙装置的安装位置。拉接螺栓与附墙座和固定套的安装情况。附墙装置与导轨和主框架的安装情况。水平偏差5mm。螺杆应露出螺母3扣以上，并用力拧紧。应插上锁定板，导轨挂勾在附墙装置的承力板上。钢卷尺目测目测2爬升机构导轨和上爬升器的安装情况。爬升器。上爬升器内的承力块下爪部位应支撑在导轨的方形踏块上平面。上、下爬升器内的定位销、限位器、导向板、承力块等组装件应转动灵活，定位正确可靠。目测或手感目测和用手搬动

爬模安装检查验收记录表工程名称：检验位置：－号机位第2页共4页检查项目验收内容技术要求检查方法与工具检查结果3防倾、防坠装置导轨的垂直度和挠度。爬升箱与导轨的间隙。防坠装置是否有效。导轨的垂直度为5/1000或30mm，工作状态中的最大挠度应小于1/500或6.6mm。防倾装置的导向间隙应小于5mm。防坠装置必须灵敏、可靠、其下坠制动距离不得大于50mm。吊线和钢卷尺目测和钢卷尺模拟试验和钢卷尺。电气控制和液压升降系统电气控制操作情况。电气系统接线情况。液压系统工作情况。液压系统的超载和安全保护。油缸不同步时的调节功能。电控系统工作正常、灵敏可靠。电气接线应牢固、电缆接头绝缘可靠，电路应有漏电和接地保护。液压系统工作正常可靠。升降平稳、二缸同步误差不超过2%或12

mm。超载时溢流阀保护，油缸油管破裂时液压锁保护。当油缸不同步时可以单独升降某个油缸。操作试验目测和检测目测和钢卷尺目测和试验目测和试验。 爬模安装检查验收记录表工程名称：检验位置：－号机位第3页共4页检查项目验收内容技术要求检查方法与工具检查结果架体系统主框架。竖向挂架。附墙调节机构架体支承跨度的布置。架体的悬挑长度。。竖向主框架的安装垂直度为1/500或11mm。螺杆螺母转动应灵活。直线布置不应大于5m。整体式架体不得大于1/3水平支承跨度或3米。目测和板手经纬仪或吊线和钢卷尺板手钢卷尺钢卷尺钢卷尺钢卷尺脚手板及安全防护措施脚手板的铺设。架体外侧的防护。脚手板要满铺、铺平、铺稳、不得有探头板。架体外侧必须用防护网必须可靠固定在架体上。目测和试验目测和手感爬模安装检查验收记录表工程名称：检验位置：－号机位第4页共4页检查项目验收内容技术要求检查方法与工具检查结果脚手板及安全防护措施架体底层的防护架体作业层的防架体开口处的防护架体底层的脚手板必须铺设严密，应设置架体升降时底层脚手板可折起的翻板构造，保持架体底层脚手板与外墙表面在升降和正常使用中的间隙，防止物料坠落。架体作业层的外侧必须设置上、下两道防护栏杆和挡脚板。架体开口处必须有可靠的防止人员及物料坠落的措施。目测和试验目测目测综合结论施工单位：安装班组：总包单位：验收人员：监理单位：验收人员：验收日期：江苏万元模架工程有限公司爬模爬升前安全检查表工程名称：爬模型号：WYZPM-180型自爬模阶段检查项目检查结果（√）爬升前天气状况，是否会出现大风、强降雨天气混凝土墙体是否达到爬升需要的强度受力螺栓是否拧紧，附墙挂座是否牢固检查架体各个构件之间连接是否正常牢固检查爬升单元之间是否有连接，需断开检查爬升墙体是否有防碍架体爬升的其他物体伸出各工作台不得堆放任何与爬升无关的物体，物品必须撤离电控系统工作正常，液压系统正常可靠调整上下轭，油缸在空载作用下调试同步导轨尾撑就位后。收回承重三角架附墙撑拨掉安全销上下轭调整到爬模档位非操作人员撤离根据现场情况，明确爬升单元的先后顺序确保各个机位人员到位，沟通方式统一爬模组：日期：安全部：日期：监理：日期：江苏万元模架工程有限公司爬模爬升中安全检查表工程名称：爬模型号：WYZPM-180型自爬模阶段检查项目检查结果（√）爬升中待导轨提升超过最下层的附墙挂座，及时拆除附墙挂座及爬锥。导轨提升到位后是否和附墙挂座卡死，不得有空隙架体爬升一个行程后，拨掉承重销。爬升时，如果有油缸不同步，或架体遇到障碍，要立即喊停爬升到位，插入承重销。爬升完毕，及时插入安全销。爬模组：日期：安全部：日期：监理：日期：江苏万元模架工程有限公司爬模爬升后安全检查表工程名称：爬模型号：WYZPM-180型自爬模阶段检查项目检查结果（√）爬升后爬升完毕，上下轭全部调到爬轨档位关闭所有开关，锁定液压装置单个机位的附墙撑就位检查单个架体各构件连接是否牢固检查爬升单元各个平台是否牢固，护栏钢管是否松动各爬升单元从新连接，使各个独立的爬升单元形成整体检查各个平台的限重设备是否正常检查各个平台的防坠安全网是否密实、牢固爬模组：日期：安全部：日期：监理：日期：江苏万元模