大厅钢结构安全专项施工方案

所示，单位kN、KN×m。计算荷载已考虑极端天气12级台风下的风荷载。图10中间支撑架反力结果图11边跨支撑架反力结果验算内容：混凝土楼板（混凝土梁）在提升架反力作用下的强度、挠度、裂缝能否满足？计算模型：荷载条件：原设计登录大厅广场上有考虑覆土荷载，荷载取值9~42.5kN/m2不等；室内仅考虑100的建筑面层做法，荷载取值2.5kN/m2；使用活荷载或施工堆载按50kN/m2考虑。支撑架验算工况下，荷载取值，室外广场不考虑覆土回填等，统一按5kN/m2考虑建筑面层；室内仍取2.5kN/m2；活荷载仍按施工堆载50kN/m2考虑，其中支撑架附近柱跨不考虑大型堆载，按10kN/m2考虑。支撑架荷载按活荷载输入，考虑荷载分项系数1.4。配筋计算组合1.35D+0.98L和1.2D+1.4L，挠度、裂缝计算组合1.0D+1.0L。YJK计算模型：采用YJK计算梁板配筋，构件的挠度、裂缝，与原设计计算方法一致，进行结果验证。图12YJK计算模型中间部位支撑架反力荷载输入外侧部位支撑架反力荷载输入ETABS计算模型：采用ETABS计算楼板的内力，对比原设计和施工时支撑架的工况，进一步验证。YJK计算结果：配筋：图13外侧部位顶板梁配筋均满足要求图14原设计局部梁配筋图（一）图15施工支架附近局部梁配筋图（一）图16原设计局部梁配筋图（二）图17施工支架附近局部梁配筋图（二） 原设计局部梁配筋图（三） 施工支架附近局部梁配筋图（三）图18局部梁配筋图（三）对比 原设计局部梁配筋图（四） 施工支架附近局部梁配筋图（四）图19局部梁配筋图（四）对比原设计局部梁配筋图（五） 施工支架附近局部梁配筋图（五）图20局部梁配筋图（五）对比图21原设计局部梁配筋图（六）图22施工支架附近局部梁配筋图（六）图23原设计局部梁配筋图（七）图24施工支架附近局部梁配筋图（七）图25原设计局部板配筋图（一）图26施工支架附近局部板配筋图（一）图27原设计局部板配筋图（二）图28施工支架附近局部板配筋图（二）图29原设计局部板配筋图（三）图30施工支架附近局部板配筋图（三）图31原设计局部板配筋图（四）图32施工支架附近局部板配筋图（四）图33原设计局部板配筋图（五）图34施工支架附近局部板配筋图（五）图35原设计局部板配筋图（六）图36施工支架附近局部板配筋图（六）图37原设计局部板配筋图（七）图38施工支架附近局部板配筋图（七）计算结果表明，按原设梁、板截面，施加施工支架活载，不考虑覆土荷载、人防荷载，梁、板配筋较原设计小，因此，按原设计的梁、板截面和配筋可以满足现有的施工支架荷载。楼板应力：图39中部区域支撑架荷载作用下楼板板顶应力sig-xx（N/mm2）图40中部区域支撑架荷载作用下楼板板底应力sig-xx（N/mm2）图41中部区域支撑架荷载作用下楼板板顶应力sig-yy（N/mm2）图42中部区域支撑架荷载作用下楼板板底应力sig-yy（N/mm2）从图中可以看出，外侧梁板区域，在支撑架反力作用下，钢筋混凝土梁能够承担支撑架的反力荷载，按照原设计截面，强度验算满足要求；中部无梁楼板区域，在支撑架反力作用下，板顶最大压应力为10MPa，板底最大拉应力为2.0MPa，小于混凝土抗拉强度标准值ftk=2.20MPa，按照原设计楼板的无梁楼板厚度，无梁楼盖强度验算满足要求。挠度：钢筋混凝土梁的挠度限制按L/300控制。考虑支撑架反力荷载，考虑地下室顶板50KN/m2的活荷载，不考虑登录大厅室内范围之外1.3m的覆土荷载，按荷载准永久组合进行计算，钢筋混凝土梁的挠度值如下图所示。图43钢筋混凝土梁的挠度值由此可见，按照原设计截面，钢筋混凝土梁的挠度满足限值L/300=30mm的要求。裂缝：钢筋混凝土梁的裂缝宽度按0.3mm控制。考虑支撑架反力荷载，考虑地下室顶板50KN/m2的活荷载，不考虑登录大厅室内范围之外1.3m的覆土荷载，按荷载准永久组合进行计算，钢筋混凝土梁的裂缝宽度值如下图所示。图44钢筋混凝土梁的裂缝宽度值由此可见，按照原设计截面，钢筋混凝土梁的裂缝宽度满足限值0.3mm的要求。ETABS计算结果：楼板应力结果：采用ETABS计算得到的楼板应力结果如REF_Ref503110806\n\h0~REF_Ref503110809\n\h0所示，原设计和支撑架工况下，楼板应力的整体趋势一致，但支撑架工况下的应力数值显著降低，说明楼板的受力小于原设计的使用工况，按原设计配筋可满足支撑架工况的使用要求，不需要进行施工加固。图451.35D+0.98L下原设计S11图461.35D+0.98L下支撑架工况S11图471.35D+0.98L下原设计S22图481.35D+0.98L下支撑架工况S22图491.35D+0.98L下原设计S12图501.35D+0.98L下支撑架工况S12图511.35D+0.98L下原设计S13图521.35D+0.98L下支撑架工况S13图531.35D+0.98L下原设计S23图541.35D+0.98L下支撑架工况S23图551.2D+1.4L下原设计S11图561.2D+1.4L下支撑架工况S11图571.2D+1.4L下原设计S22图581.2D+1.4L下支撑架工况S22图591.2D+1.4L下原设计S12图601.2D+1.4L下支撑架工况S12图611.2D+1.4L下原设计S13图621.2D+1.4L下支撑架工况S13图631.2D+1.4L下原设计S23图641.2D+1.4L下支撑架工况S23楼板内力结果：截取板厚400mm无梁楼盖处板截面（位置二，左侧柱边，中绿色虚线）的内力如REF_Ref503111297\n\h0~REF_Ref503111298\n\h0所示，3个柱跨的板边剪力、弯矩的合力见REF_Ref503112632\n\h0，支撑架使用时的板弯矩约为设计弯矩的71%，剪力约为设计剪力的65%，说明采用原设计的配筋结果可满足支撑架的使用要求，不需要进行施工加固。表1板边合力值对比荷载组合荷载条件竖向剪力（kN）板边弯矩（kN×m）剪力比值弯矩比值1.35D+0.98L原设计9526.78922.3100%100%支撑架6630.15020.669.6%56.3%1.2D+1.4L原设计11970.318962.6100%100%支撑架7828.013403.865.4%70.7%图11.35D+0.98L下原设计图21.35D+0.98L下支撑架工况图31.2D+1.4L下原设计图41.2D+1.4L下支撑架工况结论：从以上分析可以得出，在考虑支撑架反力荷载，考虑地下室顶板50KN/m2的活荷载，不考虑登录大厅室内范围之外1.3m的覆土荷载的情况下，外侧梁板区域，钢筋混凝土梁按照原设计截面，钢筋混凝土梁可以承担支撑架反力荷载，强度、挠度、裂缝验算均满足要求。中部无梁楼板区域，在支撑架反力作用下，按照原设计楼板的无梁楼板厚度，无梁楼盖强度、挠度、裂缝验算均满足要求。因此，采用原设计的配筋结果可满足支撑架的使用要求，不需要进行施工加固。二、地下室顶板冲切验算1、荷载柱脚反力（1Dead+1TS+1.4WX;1Dead+1TS+1.4WY;1.2Dead+1TS+1.4WX;1.2Dead+1TS+1.4WY;1.2Dead+1.4TS+1WX;1.2Dead+1.4TS+1WY工况包络值）考虑极端风荷载下支撑胎架主立杆最不利受力情况：600*600埋件轴力F轴=1188.73KN400*400埋件轴力F轴=262.59KN2、计算简图3计算表格600*600计算400*400计算4、结论冲切验算满足要求。附件六地下室顶板汽车吊对楼板作用受力验算A5地上钢结构在地下室顶板上最大吊车是125T，所以按照125吨汽车吊进行楼板承载力计算计算参数：行驶状态一、二轴，共4个轮胎，单个轮胎对地压力N=18.95/4*9.8N/kg=46.43KN三、四、五轴，共6个轮胎，单个轮胎对地压力N=36/6*9.8N/kg=58.8KN车辆形式动荷载系数取1.3（荷载规范）Nmax=58.8KN*1.3=76.44KN工作状态计算原理如下：汽车吊自重55t，工作状态配重40t，回转半径12m时，吊装重量26t。支腿跨距7.6m*7.6m带入公式可得Nmax=（（55+40+26）/4+（26*12）/（1.4142*7.6））*9.8N/kg=580.93KN计算结果：根据提升支架对地下室顶板验算报告，提升支架对地下室顶板的最大轴力为：1188.7