(高清版)GBT 28782.2-2023 液压传动 测量技术 第2部分：密闭回路中平均稳态压力的测量

代替GB/T28782.2—2012液压传动测量技术第2部分：密闭国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会发布国家市场监督管理总局GB/T28782.2—2023 I 2 4 5I本文件代替GB/T28782.2—2012《液d)删除了工作仪表的校准(见2012年版的第5章);本文件修改采用ISO9110-2:2020《液压传动测量技术第2部分：密闭回路中平均稳态压力的——用规范性引用的GB/T28782.1替换了ISO9110-1(见第4章、第7章),以适应我国的技术ⅡⅢ液压传动测量技术作为液压元件及液压系统研制和生产的关键技术，是GB/T28782《液压传动测量技术》旨在对液压传动中的测量技术进行统一的规定，拟由两个部——第1部分：通则。目的是确定在静态或稳态工况下测量液压元件性能参数的通用准则。——第2部分：密闭回路中平均稳态压力的测量。目的是确定测量液压传动回路中平均稳态压力1GB/T28782.1液压传动测量技术第1部分：通则(GB/T28782.1—2023,ISO9110-1:4.1应依据GB/T28782.1对42了解仪器的工作环境和仪器制造商的规定后，可将环境因素引入的不确定度分量减至最小或进行评估。在计算第7章中的合成标准不确定度时，应修正或包含环境因5测压点5.1选择并设置以下类型的测压点。1型和2型测压点按照图1和表1设置。3型则由1型或2型以管路内径(d)管路壁厚(t)测压孔直径(D)测压孔中心线棱角压点不宜位于管路的最低点。在符合图1几何要求的前提下，可自行选择将测压接头连接到管路的加3GB/T28782.2—20235.2评估试验管路中每个测压点选择的测压点类型引入的测量不确定度。各测压点均按公式(1)确定预期通过管路的最大流速。v——流体速度，单位为米每秒(m/s);q——预期通过测压点的最大流量，单位为升每分(L/min);π——常量(3.1415926536)。按公式(2)计算速度引入的不确定度分量up。式中：适用于1型测压点；适用于2型测压点；适用于3型测压点；up——流体流速引入的不确定度分量，单位为兆帕(MPa);v——流体速度，单位为米每秒(m/s);p——流体密度，单位为千克每立方米(kg/m³)。5.3测压点距扰动点上下游的位置，应设置在距扰动点上游至少10d处，距扰动点下游至少5d处，或符合适用的元件或系统标准。应使用内径均匀一致的直管。若预计管路中有双向流动，则将测压点设置在距扰动点上下游的至少10d处。5.4对于压差测量，应测量测试管路(不含被测元件)产生的压力损失(净值)。在相同的试验条件下，对不同的流量，采用下列方法之一确定管路压差。建议采用5.5中所述的方从相应的测量压差中减去管路压差，以修正所有数据。5.5将被测元件从管路中拆除进行重复测试。5.6管路压差可按公式(3)计算。式中：fai——沿程阻力系数(摩擦系数),可通过以下公式计算得出：Re——雷诺数；l——管路长度，单位为米(m);p——净压力，单位为兆帕(MPa);5.7fai可通过与两个测压点距离有相同长度的直管上进行替代试验得出。管路的长度应足以提供可测量的压降。将得到的试验结果代入公式(4):4far——沿程阻力系数(摩擦系数);△p——两个测压点之间的压降。5.8由于测量仪表和测压点之间存在流体高度差，应按公式(5)对每个压力读数进行修正。rh,=gph,×10-…rn.——流体高度差引起的压差，单位为兆帕(MPa);g——重力加速度，可使用g₁或g,的值(见GB/T28782.1):g₁:本地重力加速度，详见GB/T28782.1中关于确定本地重力加速度的附加指南；g,:通用标准重力加速度值：9.80665m/s²;如果在测量过程中流体高度发生变化，或不期望修正每个读数，则在第7章中计算合成标准不确定度时，将rn引入的测量不确定度分量按其最大值来考虑。6通用程序6.1测量仪器的安装方向应与校准时一致。对振动敏感仪器的安装方式应尽量减少机械振动。6.2按照第5章的要求设置测压点。6.3测量仪器具备排气功能，则通过该仪器把仪表和回路中的空气排出，否则通过拧松离测量点最近的管接头进行排气。尽量选择回路的最高点进行排气。6.4对温度敏感的测量仪器，其安装方式宜使温度效应对测量无显著影响。在测量过程中，如果环境温度与测量仪器校准时的温差在5℃以内，可忽略温度效应。如果温度效应不能忽略，根据温度的影响修正每个压力读数。在不需要进行读数修正或仪器受到的瞬时温度影响不可控的情况下，在第7章中计算合成标准不确定度时，将温度效应引入的测量不确定度分量按其最大值来考虑。用于消除或减小温度效应的方法包括：a)测量仪器在与实际工况相符合的环境温度下进行校准；b)在接口和测量仪器之间使用足够长的管路，与升温的流体实现热隔离；c)对于应变式压力传感器，在与其实际工况相符的环境温度下，重置零点和输出量程。警告：应保证压力为零的条件下，重置传感器的零点。本方法应通过在标准环境温度和与其实际工况相符的环境温度下对传感器校准进行验证。本方法仅适用于带有四臂电桥和温度补偿的压力传感器。6.5如果若使用了脉动阻尼器，用户应确认脉动阻尼器没有引入误差。根据测量系统的不同，可选用机械式或电气式的脉动阻尼器。6.6推荐使用烧结式或锐边孔式脉动阻尼器，也可使用毛细管或蓄能器作为脉动阻尼器。脉动阻尼器尽量靠近测压点，利用管路和测量仪表的液容形成阻尼。由于增加了脉动阻尼器，可加长连接管路。6.7如果使用可调节的脉动阻尼器，则在测试系统运行时进行调整。关闭脉动阻尼器，使读数停止波警告：一些脉动阻尼器由于液阻不对称而引起测量误差。如果脉动阻尼器位于测量仪表处，则这种影响就更明显。6.8压力测量误差可能由测压点和脉动阻尼器(如已安装)之间或脉动源和反射负载连接管路中的驻波增益引起。如有可能，将测压点设置在波节上。在这种情况下，连接脉动源和测压点之间管路的长度GB/T28782.2—2023不宜是基本脉动频率的压力波的四分之一波长的奇数倍。流体中压力波的波长可由公式(6)得出：fp——泵送频率，单位为赫兹(Hz);C压力波在流体中的传播速度，单位为米每秒(m/s)。C由公式(7)得出：式中：B.——流体的有效体积弹性模量，单位为牛顿每平方米(N/m²)。流体的有效体积弹性模量可能受到流体夹带的少量空气和(或)机械系统顺应性(例如软管或塑料管)的显著影响。例如，按体积计算，流体中夹带1%的空气会使有效体积弹性模量降低到不夹带任何空气时的5%。在关键应用中，除了直接测量外，很难确定流体的有效体积弹性模量。此外，还宜进行机械系统顺应性分析。当传输管路是钢制管件和管路时，通常可以忽略传输管路的弹性模量，但对于柔性软管应考虑其弹性模量。软管和流体的有效体积弹性模量在(200×10⁶)N/m²~(400×10⁶)N/m²6.9电子滤波技术可用于平滑或均匀由压力脉动引起的电传感器信号，可代替机械阻尼。根据测量的脉动频率范围，选择可输出平均稳态压力读数的滤波器。商用电子信号调制/处理仪器可能无法产生与平均压力成比例的输出信号。无源和有源模拟滤波器以及数字滤波技术可能会带来数据采集误差。评估电子测量仪器频率引入的不确定度分量，应通过与非频率相关基准进行比较。不确定度评价应动态地进行，包括压力脉动的频率范围。如果信号调节频率效应影响显著,在第7章计算合成标准不确定度时，应将其引入的不确定度分量按其最大值考虑。6.10如果在试验回路中使用了快换装置，应证明该装置不引入新的不确定度。警告：已知一些快换装置会产生与脉动阻尼器引起的类似的测量误差。7合成标准不确定度在以下测量不确定度来源中，选择适用于测量仪表和特定测量条件的，依据GB/T28782.1计算合成标准不确定度：a)参考标准的不确定度；b)系统校准的不确定度；c)读数误差引入的不确定度(u,);d)测压点引入的不确定度(up);e)温度效应影响引入的不确定度；f)流体高度差引起的压差引入的不确定度(rn);g)与压差仪表相关的管路和双向压力的影响引入的不确定度；h)显著的环境影响和电路元件影响引入的不确定度。液压传动测量技术第2部分