EPC高支模施工计算书

9.1梁300mm×1000mm模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 19.2梁400mm×1300mm模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 149.3板模板（扣件式）计算书 279.1梁300mm×1000mm模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸（mm×mm）300×1000模板支架高度H（m）8.28模板支架横向长度B（m）20模板支架纵向长度L（m）30支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度（mm）120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk（kN/m2）基本风压ω0（kN/m2）省份新疆0.25ωk=ω0μzμst=0.047地区和田风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类（城市郊区）1.294模板支架顶部离建筑物地面高度（m）24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.788支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.421三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm）700梁两侧立杆横向间距lb（mm）900步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a（mm）、l'b（mm）900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）450梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.5面板弹性模量E（N/mm2）5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×（0.1+（24+1.5）×1）+1.5×3]×1＝41.558kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+（24+1.5）×1]×1＝36.608kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mq2＝[1×（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b＝[1×（0.1+（24+1.5）×1）]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×36.608×0.12+0.117×4.95×0.12＝0.042kN·mσ＝Mmax/W＝0.042×106/37500＝1.131N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×25.6×1004/（100×5400×281250）＝0.011mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×36.608×0.1+0.45×4.95×0.1＝1.687kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×36.608×0.1+1.2×4.95×0.1＝4.621kN标准值（正常使用极限状态）R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.1＝1.024kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.1＝2.816kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）40×90小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15.444小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.782小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面惯性矩I（cm4）243小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.687/1＝1.687kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[4.621,4.621]/1=4.621kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.687/1＝1.687kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×（0.3-0.1）×0.3/3=0.029kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载：q3左＝1.1×1.3×0.5×（1-0.12）=0.629kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载：q3右＝1.1×1.3×0.5×（1-0.12）=0.629kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4左＝1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（0.45-0.3/2）/2×1=1.496kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4右＝1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×1=1.496kN/m左侧小梁荷载：q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.687+0.029+0.629+1.496=3.841kN/m中间小梁荷载：q中=q1中+q2=4.621+0.029=4.649kN/m右侧小梁荷载：q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.687+0.029+0.629+1.496=3.841kN/m小梁最大荷载：q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.841,4.649,3.841]=4.649kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.024/1＝1.024kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[2.816,2.816]/1=2.816kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.024/1＝1.024kN/m小梁自重：q2'＝1×（0.3-0.1）×0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载：q3左'＝1×0.5×（1-0.12）=0.44kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载：q3右'＝1×0.5×（1-0.12）=0.44kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4左'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.12）]×（0.45-0.3/2）/2×1=0.527kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4右'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.12）]×（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×1=0.527kN/m左侧小梁荷载：q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.024+0.02+0.44+0.527=2.011kN/m中间小梁荷载：q中'=q1中'+q2'=2.816+0.02=2.836kN/m右侧小梁荷载：q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.024+0.02+0.44+0.527=2.011kN/m小梁最大荷载：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.011,2.836,2.011]=2.836kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.649×0.72，0.5×4.649×0.22]＝0.285kN·mσ=Mmax/W=0.285×106/54000=5.273N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.649×0.7，4.649×0.2]＝2.034kNτmax=3Vmax/（2bh0）=3×2.034×1000/（2×40×90）＝0.847N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/（100EI）＝0.521×2.836×7004/（100×9350×243×104）＝0.156mm≤[ν]＝l1/400＝700/400＝1.75mmν2＝q'l24/（8EI）＝2.836×2004/（8×9350×243×104）＝0.025mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.649×0.7,0.375×4.649×0.7+4.649×0.2]=4.068kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.361kN,R2=4.068kN,R3=4.068kN,R4=3.361kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.836×0.7,0.375×2.836×0.7+2.836×0.2]=2.481kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为：R1'=1.76kN,R2'=2.481kN,R3'=2.481kN,R4'=1.76kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）Φ48×3.5主梁计算截面类型（mm）Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.73主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）11.36可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图（kN·m）σ=Mmax/W=0.451×106/4730=95.268N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图（kN）Vmax＝6.86kNτmax=2Vmax/A=2×6.86×1000/450＝30.487N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm）νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.569kN，R2=13.719kN，R3=0.569kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N]（kN）30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.569,0.569]＝0.569kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝13.719kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm）750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型（mm）Φ48×3.5立杆钢管计算截面类型（mm）Ф48×3.2钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2）450回转半径i（mm）15.9立杆截面抵抗矩W（cm3）4.73抗压强度设计值[f]（N/mm2）205支架自重标准值q（kN/m）0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（750+2×200）=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1（hd+2a）=1.185×1.386×（750+2×200）=1889mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmλ=max[l01，l02]/i=3120/15.9=196.226查表得：φ＝0.1882、风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×（ωk×la×h2/10）＝1.1×0.6×1.5×（0.047×0.7×1.52/10）＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.569kN，R2＝13.719kN，R3＝0.569kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载：N边1=1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（0.9+0.45-0.3/2）/2×0.7=4.188kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载：N边2=1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（0.9+0.9-0.45-0.3/2）/2×0.7=4.188kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.1×1.3×0.15×（8.28-1）＝max[0.569+4.188，13.719，0.569+4.188]+1.562＝15.289kNfd＝Nd/（φA）+Mwd/W＝15288.915/（0.188×450）+0.007×106/4730＝182.2N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=8.28/20=0.414≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=l'a×ωfk=0.9×0.788=0.709kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.421=0.379kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.282×0.709+8.28×0.379=27.448kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条B2l'a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/（l'a×l'b）+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×8.28/（0.9×0.9）+0.5]+2×1×20/2=752kN.m≥3γ0MTk=3×1.1×27.448=90.579kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型粉土地基承载力特征值fak（kPa）190立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2）0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝15.289/（1×0.15）＝101.926kPa≤fak＝238.26kPa满足要求！

9.2梁400mm×1300mm模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL34混凝土梁截面尺寸（mm×mm）400×1300模板支架高度H（m）8.28模板支架横向长度B（m）20模板支架纵向长度L（m）30支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度（mm）120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk（kN/m2）基本风压ω0（kN/m2）省份新疆0.25ωk=ω0μzμst=0.047地区和田风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类（城市郊区）1.294模板支架顶部离建筑物地面高度（m）24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.788支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.421三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la（mm）500梁两侧立杆横向间距lb（mm）900步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a（mm）、l'b（mm）900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）450梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.5面板弹性模量E（N/mm2）5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×（0.1+（24+1.5）×1.3）+1.5×3]×1＝52.498kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+（24+1.5）×1.3]×1＝47.548kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mq2＝[1×（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b＝[1×（0.1+（24+1.5）×1.3）]×1＝33.25kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×47.548×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.095kN·mσ＝Mmax/W＝0.095×106/37500＝2.529N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×33.25×133.3334/（100×5400×281250）＝0.047mm≤[ν]＝L/400＝133.333/400＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×47.548×0.133+0.45×4.95×0.133＝2.833kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×47.548×0.133+1.2×4.95×0.133＝7.766kN标准值（正常使用极限状态）R1'=R4'=0.4q2L=0.4×33.25×0.133＝1.773kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×33.25×0.133＝4.877kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）40×90小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15.444小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.782小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面惯性矩I（cm4）243小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.833/1＝2.833kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.766,7.766]/1=7.766kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.833/1＝2.833kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×（0.3-0.1）×0.4/3=0.038kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载：q3左＝1.1×1.3×0.5×（1.3-0.12）=0.844kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载：q3右＝1.1×1.3×0.5×（1.3-0.12）=0.844kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4左＝1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（0.45-0.4/2）/2×1=1.247kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4右＝1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（（0.9-0.45）-0.4/2）/2×1=1.247kN/m左侧小梁荷载：q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.833+0.038+0.844+1.247=4.961kN/m中间小梁荷载：q中=q1中+q2=7.766+0.038=7.804kN/m右侧小梁荷载：q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.833+0.038+0.844+1.247=4.961kN/m小梁最大荷载：q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.961,7.804,4.961]=7.804kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.773/1＝1.773kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[4.877,4.877]/1=4.877kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.773/1＝1.773kN/m小梁自重：q2'＝1×（0.3-0.1）×0.4/3=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载：q3左'＝1×0.5×（1.3-0.12）=0.59kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载：q3右'＝1×0.5×（1.3-0.12）=0.59kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4左'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.12）]×（0.45-0.4/2）/2×1=0.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4右'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.12）]×（（0.9-0.45）-0.4/2）/2×1=0.439kN/m左侧小梁荷载：q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.773+0.027+0.59+0.439=2.829kN/m中间小梁荷载：q中'=q1中'+q2'=4.877+0.027=4.903kN/m右侧小梁荷载：q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.773+0.027+0.59+0.439=2.829kN/m小梁最大荷载：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.829,4.903,2.829]=4.903kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.804×0.52，0.5×7.804×0.22]＝0.244kN·mσ=Mmax/W=0.244×106/54000=4.516N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.804×0.5，7.804×0.2]＝2.439kNτmax=3Vmax/（2bh0）=3×2.439×1000/（2×40×90）＝1.016N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/（100EI）＝0.521×4.903×5004/（100×9350×243×104）＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q'l24/（8EI）＝4.903×2004/（8×9350×243×104）＝0.043mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.804×0.5,0.375×7.804×0.5+7.804×0.2]=4.878kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.101kN,R2=4.878kN,R3=4.878kN,R4=3.101kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.903×0.5,0.375×4.903×0.5+4.903×0.2]=3.064kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为：R1'=1.768kN,R2'=3.064kN,R3'=3.064kN,R4'=1.768kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）Φ48×3.5主梁计算截面类型（mm）Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.73主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）11.36可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图（kN·m）σ=Mmax/W=0.524×106/4730=110.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图（kN）Vmax＝7.045kNτmax=2Vmax/A=2×7.045×1000/450＝31.313N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm）νmax＝0.078mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.934kN，R2=14.091kN，R3=0.934kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N]（kN）30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.934,0.934]＝0.934kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝14.091kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm）750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型（mm）Φ48×3.5立杆钢管计算截面类型（mm）Ф48×3.2钢材等级Q235立杆截面面积A（mm2）450回转半径i（mm）15.9立杆截面抵抗矩W（cm3）4.73抗压强度设计值[f]（N/mm2）205支架自重标准值q（kN/m）0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（750+2×200）=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1（hd+2a）=1.185×1.386×（750+2×200）=1889mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3120mmλ=max[l01，l02]/i=3120/15.9=196.226查表得：φ＝0.1882、风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×（ωk×la×h2/10）＝1.1×0.6×1.5×（0.047×0.5×1.52/10）＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.934kN，R2＝14.091kN，R3＝0.934kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载：N边1=1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（0.9+0.45-0.4/2）/2×0.5=2.867kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载：N边2=1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×3]×（0.9+0.9-0.45-0.4/2）/2×0.5=2.867kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.1×1.3×0.15×（8.28-1.3）＝max[0.934+2.867，14.091，0.934+2.867]+1.497＝15.594kNfd＝Nd/（φA）+Mwd/W＝15593.766/（0.188×450）+0.005×106/4730＝185.381N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=8.28/20=0.414≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值：qwk=l'a×ωfk=0.9×0.788=0.709kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.421=0.379kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.282×0.709+8.28×0.379=27.448kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020，第5.3.13条B2l'a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a（gk1+gk2）+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/（l'a×l'b）+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×8.28/（0.9×0.9）+0.5]+2×1×20/2=752kN.m≥3γ0MTk=3×1.1×27.448=90.579kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型粉土地基承载力特征值fak（kPa）190立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2）0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝15.594/（1×0.15）＝103.958kPa≤fak＝238.26kPa满足要求！

9.3板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称楼板新浇混凝土楼板板厚（mm）120模板支架高度H（m）9.3模板支架纵向长度L（m）20模板支架横向长度B（m）20支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工荷载标准值Q1k（kN/m2）2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN）1风荷载参数：风荷载标准值ωk（kN/m2）基本风压ω0（kN/m2）省份新疆0.25ωk=ω0μzμst=0.036地区和田风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类（城市郊区）1模板支架顶部离建筑物地面高度（m）9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.609支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.325三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la（mm）900立杆横向间距lb（mm）900步距h（mm）1500小梁间距l（mm）250小梁最大悬挑长度l1（mm）150主梁最大悬挑长度l2（mm）100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.4面板弹性模量E（N/mm2）10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1.5×2.5]×1=8.575kN/m正常使用极限状态q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.1+（24+1.1）×0.12））×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝8.575×0.252/8＝0.067kN·mσ＝Mmax/W＝0.067×106/37500＝1.786N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/（384EI）=5×3.112×2504/（384×10000×281250）=0.056mmν＝0.056mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm）40×90小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15.444小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）1.782小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面惯性矩I（cm4）243小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1.5×2.5]×0.25＝2.215kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=1.1×1.3×（0.3+（24+1.1）×0.12）×0.25＝1.184kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×2.5×0.25＝1.031kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.184×0.92+0.125×1.031×0.92＝0.224kN·mM2＝q1L12/2=2.215×0.152/2＝0.025kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.224，0.025]＝0.224kN·mσ=Mmax/W=0.224×106/54000=4.154N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.184×0.9+0.625×1.031×0.9＝1.246kNV2＝q1L1＝2.215×0.15＝0.332kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.246，0.332]＝1.246kNτmax=3Vmax/（2bh0）=3×1.246×1000/（2×40×90）＝0.519N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.3+（24+1.1）×0.12））×0.25＝0.828kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×0.828×9004/（100×9350×243×104）＝0.125mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=0.828×1504/（8×9350×243×104）＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）Φ48.3×3.6主梁计算截面类型（mm）Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.73主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）11.36主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.5×2.5]×0.25＝2.287kN/mq1静＝γ0×1.3×（G1k+（G2k+G3k）×h）×b＝1.1×1.3×（0.5+（24+1.1）×0.12）×0.25＝1.256kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×2.5×0.25＝1.031kN/mq2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=（1×（0.5+（24+1.1）×0.12））×0.25＝0.878kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.287×0.9＝2.573kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝（0.375q1静+0.437q1活）L+q1l1＝（0.375×1.256+0.437×1.031）×0.9+2.287×0.15＝1.172kNR＝max[Rmax，R1]＝2.573kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.878×0.9＝0.988kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.878×0.9+0.878×0.15＝0.428kNR'＝max[R'max，R'1]＝0.988kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一（kN·m）主梁弯矩图二（kN·m）σ=Mmax/W=0.872×106/4730=184.393N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一（kN）主梁剪力图二（kN）τmax=2Vmax/A=2×5.829×1000/450＝25.909N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一（mm）主梁变形图二（mm）