金融中心高支模脚手架计算及相关图纸

9.1计算书 1模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书（负一层板验算） 1模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书（180mm厚顶板） 8模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书（二层120mm厚板） 17500*1200梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 26700*1300梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 40600*800梁侧模板计算书 54600*900梁侧模板计算书 61700*1000梁侧模板计算书 68600*1200梁侧模板计算书 76600*1400梁侧模板计算书 83600*1500梁侧模板计算书 91300*1600梁侧模板计算书 99D-A三层板模板（盘扣式）计算书 107D-B三层板模板（盘扣式）计算书 121D-C屋面层板模板（盘扣式）计算书 136F-B,G-B三层板模板（盘扣式）计算书 151F-C二层板模板（盘扣式）计算书 166F-C扶梯坑高支模板模板（盘扣式）计算书 181F-C三层高支模板模板（盘扣式）计算书 196F-C屋面高支模板模板（盘扣式）计算书 211G-C二层高支模板模板（盘扣式）计算书 226G-C三层高支模板模板（盘扣式）计算书 241G-C屋面层高支模板模板（盘扣式）计算书 2569.2相关图纸 2719.1计算书模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书（负一层板验算）计算依据：1、《组合铝合金模板工程技术规程》JGJ386-20162、《建筑施工手册》第四版缩印版3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012@@200ASY'=1570.796二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.61.2第1层0.91.2设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数楼盖设计荷载：钢筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.5其他(装修、隔墙自重等)荷载自重G2k(kN/m2)5施工层楼盖的厚度(mm)150正常使用期间活荷载Q1k(kN/m2)2.5施工期间荷载：模板自重荷载G3k(kN/m2)0.3支撑自重荷载G4k(kN/m2)0.15施工期间活荷载Q2k(kN/m2)3四、楼层承载力计算各层楼盖荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，不同龄期楼盖的承载能力近似按该龄期的混凝土强度与28d混凝土强度的比值确定。F(2)/(Et1h13)＝F(1)/(Et2h23)＝F(-1)/(Et3h33)...则有：各楼层荷载分摊F(i)＝F总Etihi3/(∑(Etihi3))施工阶段各支撑楼层总荷载设计值F总：F总=1.3×[G1k×(h3+h2+h1)+G3k+G4k∑H]+1.5×Q2k=1.3×[25.5×(0.15+0.12+1)+0.3+0.15×(32.25+5.65)]+1.5×3=54.381kN/m2楼盖设计承载力：第2层：F(2)min=1.3×(G1k×h2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.5×0.12+5)+1.5×2.5=14.228kN/m2第1层：F(1)min=1.3×(G1k×h1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.5×1+5)+1.5×2.5=43.4kN/m21、各楼层混凝土相关参数楼盖相应龄期承载力计算方法强度增长率估算第2层砼龄期（天）28相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31365.576砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第1层砼龄期（天）60相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31500砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）2000002、第2层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(28d)=0.55×F(2)min=0.55×14.228=7.825kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(2)=F总Et2h23/(∑(Etihi3))分摊荷载F(2)=54.381×31365.576×0.123/(31365.576×0.123+31500×13)=0.093kN/m2F(2)=0.093kN/m2<F(28d)=7.825kN/m2满足要求！3、第1层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(60d)=0.55×F(1)min=0.55×43.4=23.87kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(1)=F总Et1h13/(∑(Etihi3))分摊荷载F(1)=54.381×31500×13/(31365.576×0.123+31500×13)=54.288kN/m2F(1)=54.288kN/m2≥F(60d)=23.87kN/m2第1层楼盖承载力不满足要求，请增加支撑层数！五、各楼层抗拉强度、分摊弯矩计算1、各楼层相应龄期抗拉强度计算第2层标准值：ftk(2)=2.2×(1-2.718-0.3×28)=2.2MPa设计值：ft(2)=1.57×(1-2.718-0.3×28)=1.57MPa第1层标准值：ftk(1)=2.2×(1-2.718-0.3×60)=2.2MPa设计值：ft(1)=1.57×(1-2.718-0.3×60)=1.57MPa2、各楼层分摊弯矩标准值计算经计算得到第2层分摊荷载标准值Fk(2)=0.071kN/m2经计算得到第1层分摊荷载标准值Fk(1)=41.299kN/m2按三边简支，一边固支考虑,单位长度最大弯矩标准值：Bc/Bl=12/17.5=0.686第2层Mkxmax=0.049×Fk(2)×Bc2=0.049×0.071×122=0.504kN·mMkymax=0.014×Fk(2)×Bc2=0.014×0.071×122=0.145kN·mMk0xmax=-0.11×Fk(2)×Bc2=-0.11×0.071×122=-1.124kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.504+0.145/6=0.529kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.145+0.504/6=0.229kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-1.124+0/6=-1.124kN·mMk(2)=1.124kN·m第1层Mkxmax=0.049×Fk(1)×Bc2=0.049×41.299×122=293.189kN·mMkymax=0.014×Fk(1)×Bc2=0.014×41.299×122=84.448kN·mMk0xmax=-0.11×Fk(1)×Bc2=-0.11×41.299×122=-652.986kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=293.189+84.448/6=307.264kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=84.448+293.189/6=133.313kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-652.986+0/6=-652.986kN·mMk(1)=652.986kN·m六、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，承载力计算各楼层上面立杆作用集中力荷载设计值：第2层：F立杆=0.093×0.6×1.2=0.067kN第1层：F立杆=54.288×0.9×1.2=58.631kN楼层F＝0.7βhftηumh0F立杆(kN)βhft(N/mm2)ηum(m)h0F(kN)第2层11.5710.810087.90.067第1层0.9831.5710.8980847.25658.631比较第2层F/F立杆≥1符合要求第1层F/F立杆≥1符合要求结论和建议：第1层荷载分摊及承载力验算,第1层楼盖承载力不满足要求，请增加支撑层数！因第一层为底板荷载直接传递至地基承载力，固该条结论建议不做考虑。模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书（180mm厚顶板）计算依据：1、《组合铝合金模板工程技术规程》JGJ386-20162、《建筑施工手册》第四版缩印版3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012@@@@200ASY'=1570.796二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.91.2第1层0.91.2第-1层0.91.2第-2层0.91.2设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数楼盖设计荷载：钢筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.1其他(装修、隔墙自重等)荷载自重G2k(kN/m2)5施工层楼盖的厚度(mm)150正常使用期间活荷载Q1k(kN/m2)2.5施工期间荷载：模板自重荷载G3k(kN/m2)0.3支撑自重荷载G4k(kN/m2)0.15施工期间活荷载Q2k(kN/m2)3四、楼层承载力计算各层楼盖荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，不同龄期楼盖的承载能力近似按该龄期的混凝土强度与28d混凝土强度的比值确定。F(2)/(Et1h13)＝F(1)/(Et2h23)＝F(-1)/(Et3h33)...则有：各楼层荷载分摊F(i)＝F总Etihi3/(∑(Etihi3))施工阶段各支撑楼层总荷载设计值F总：F总=1.3×[G1k×(h3+h2+h1+h-1+h-2)+G3k+G4k∑H]+1.5×Q2k=1.3×[25.1×(0.15+0.18+0.15+0.15+1)+0.3+0.15×(11.2+3.8+6.15+5.65)]+1.5×3=63.303kN/m2楼盖设计承载力：第2层：F(2)min=1.3×(G1k×h2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.18+5)+1.5×2.5=16.123kN/m2第1层：F(1)min=1.3×(G1k×h1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.15+5)+1.5×2.5=15.145kN/m2第-1层：F(-1)min=1.3×(G1k×h-1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.15+5)+1.5×2.5=15.145kN/m2第-2层：F(-2)min=1.3×(G1k×h-2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×1+5)+1.5×2.5=42.88kN/m21、各楼层混凝土相关参数楼盖相应龄期承载力计算方法强度增长率估算第2层砼龄期（天）28相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31365.576砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第1层砼龄期（天）29相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31462.029砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第-1层砼龄期（天）30相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31500砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第-2层砼龄期（天）31相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31500砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）2000002、第2层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(28d)=0.55×F(2)min=0.55×16.123=8.868kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(2)=F总Et2h23/(∑(Etihi3))分摊荷载F(2)=63.303×31365.576×0.183/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=0.363kN/m2F(2)=0.363kN/m2<F(28d)=8.868kN/m2满足要求！3、第1层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(29d)=0.55×F(1)min=0.55×15.145=8.329kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(1)=F总Et1h13/(∑(Etihi3))分摊荷载F(1)=63.303×31462.029×0.153/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=0.211kN/m2F(1)=0.211kN/m2<F(29d)=8.329kN/m2满足要求！4、第-1层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(30d)=0.55×F(-1)min=0.55×15.145=8.329kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(-1)=F总Et-1h-13/(∑(Etihi3))分摊荷载F(-1)=63.303×31500×0.153/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=0.211kN/m2F(-1)=0.211kN/m2<F(30d)=8.329kN/m2满足要求！5、第-2层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(31d)=0.55×F(-2)min=0.55×42.88=23.584kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(-2)=F总Et-2h-23/(∑(Etihi3))分摊荷载F(-2)=63.303×31500×13/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=62.518kN/m2F(-2)=62.518kN/m2≥F(31d)=23.584kN/m2第-2层楼盖承载力不满足要求，请增加支撑层数！五、各楼层抗拉强度、分摊弯矩计算1、各楼层相应龄期抗拉强度计算第2层标准值：ftk(2)=2.2×(1-2.718-0.3×28)=2.2MPa设计值：ft(2)=1.57×(1-2.718-0.3×28)=1.57MPa第1层标准值：ftk(1)=2.2×(1-2.718-0.3×29)=2.2MPa设计值：ft(1)=1.57×(1-2.718-0.3×29)=1.57MPa第-1层标准值：ftk(-1)=2.2×(1-2.718-0.3×30)=2.2MPa设计值：ft(-1)=1.57×(1-2.718-0.3×30)=1.57MPa第-2层标准值：ftk(-2)=2.2×(1-2.718-0.3×31)=2.2MPa设计值：ft(-2)=1.57×(1-2.718-0.3×31)=1.57MPa2、各楼层分摊弯矩标准值计算经计算得到第2层分摊荷载标准值Fk(2)=0.277kN/m2经计算得到第1层分摊荷载标准值Fk(1)=0.161kN/m2经计算得到第-1层分摊荷载标准值Fk(-1)=0.161kN/m2经计算得到第-2层分摊荷载标准值Fk(-2)=47.635kN/m2按三边简支，一边固支考虑,单位长度最大弯矩标准值：Bc/Bl=6/18=0.333第2层Mkxmax=0.058×Fk(2)×Bc2=0.058×0.277×62=0.581kN·mMkymax=0.006×Fk(2)×Bc2=0.006×0.277×62=0.06kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(2)×Bc2=-0.121×0.277×62=-1.207kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.581+0.06/6=0.591kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.06+0.581/6=0.157kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-1.207+0/6=-1.207kN·mMk(2)=1.207kN·m第1层Mkxmax=0.058×Fk(1)×Bc2=0.058×0.161×62=0.337kN·mMkymax=0.006×Fk(1)×Bc2=0.006×0.161×62=0.035kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(1)×Bc2=-0.121×0.161×62=-0.701kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.337+0.035/6=0.343kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.035+0.337/6=0.091kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.701+0/6=-0.701kN·mMk(1)=0.701kN·m第-1层Mkxmax=0.058×Fk(-1)×Bc2=0.058×0.161×62=0.337kN·mMkymax=0.006×Fk(-1)×Bc2=0.006×0.161×62=0.035kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(-1)×Bc2=-0.121×0.161×62=-0.701kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.337+0.035/6=0.343kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.035+0.337/6=0.091kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.701+0/6=-0.701kN·mMk(-1)=0.701kN·m第-2层Mkxmax=0.058×Fk(-2)×Bc2=0.058×47.635×62=99.976kN·mMkymax=0.006×Fk(-2)×Bc2=0.006×47.635×62=10.289kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(-2)×Bc2=-0.121×47.635×62=-207.841kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=99.976+10.289/6=101.691kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=10.289+99.976/6=26.952kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-207.841+0/6=-207.841kN·mMk(-2)=207.841kN·m六、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，承载力计算各楼层上面立杆作用集中力荷载设计值：第2层：F立杆=0.363×0.9×1.2=0.392kN第1层：F立杆=0.211×0.9×1.2=0.228kN第-1层：F立杆=0.211×0.9×1.2=0.228kN第-2层：F立杆=62.518×0.9×1.2=67.52kN楼层F＝0.7βhftηumh0F立杆(kN)βhft(N/mm2)ηum(m)h0F(kN)第2层11.5710.8160140.640.392第1层11.5710.8130114.2770.228第-1层11.5710.8130114.2820.228第-2层0.9831.5710.8980847.17867.52比较第2层F/F立杆≥1符合要求第1层F/F立杆≥1符合要求第-1层F/F立杆≥1符合要求第-2层F/F立杆≥1符合要求结论和建议：1.第-2层荷载分摊及承载力验算,第-2层楼盖承载力不满足要求，请增加支撑层数！因-2层为底板荷载直接传递至地基承载力，固该条结论建议不做考虑。模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书（二层120mm厚板）计算依据：1、《组合铝合金模板工程技术规程》JGJ386-20162、《建筑施工手册》第四版缩印版3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012@@@@200ASY'=1570.796二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.61.2第1层0.91.2第-1层0.91.2第-2层0.91.2设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数楼盖设计荷载：钢筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.1其他(装修、隔墙自重等)荷载自重G2k(kN/m2)5施工层楼盖的厚度(mm)150正常使用期间活荷载Q1k(kN/m2)2.5施工期间荷载：模板自重荷载G3k(kN/m2)0.3支撑自重荷载G4k(kN/m2)0.15施工期间活荷载Q2k(kN/m2)3四、楼层承载力计算各层楼盖荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，不同龄期楼盖的承载能力近似按该龄期的混凝土强度与28d混凝土强度的比值确定。F(2)/(Et1h13)＝F(1)/(Et2h23)＝F(-1)/(Et3h33)...则有：各楼层荷载分摊F(i)＝F总Etihi3/(∑(Etihi3))施工阶段各支撑楼层总荷载设计值F总：F总=1.3×[G1k×(h3+h2+h1+h-1+h-2)+G3k+G4k∑H]+1.5×Q2k=1.3×[25.1×(0.15+0.12+0.22+0.2+1)+0.3+0.15×(15.9+5.1+9.95+5.65)]+1.5×3=67.172kN/m2楼盖设计承载力：第2层：F(2)min=1.3×(G1k×h2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.12+5)+1.5×2.5=14.166kN/m2第1层：F(1)min=1.3×(G1k×h1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.22+5)+1.5×2.5=17.429kN/m2第-1层：F(-1)min=1.3×(G1k×h-1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.2+5)+1.5×2.5=16.776kN/m2第-2层：F(-2)min=1.3×(G1k×h-2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×1+5)+1.5×2.5=42.88kN/m21、各楼层混凝土相关参数楼盖相应龄期承载力计算方法强度增长率估算第2层砼龄期（天）28相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31365.576砼强度增长率（%）55砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第1层砼龄期（天）29相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31462.029砼强度增长率（%）75砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第-1层砼龄期（天）30相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31500砼强度增长率（%）85砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）200000第-2层砼龄期（天）31相应龄期砼弹性模量Et(Mpa)31500砼强度增长率（%）85砼强度等级C35钢筋弹性模量（Mpa）2000002、第2层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(28d)=0.55×F(2)min=0.55×14.166=7.791kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(2)=F总Et2h23/(∑(Etihi3))分摊荷载F(2)=67.172×31365.576×0.123/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=0.113kN/m2F(2)=0.113kN/m2<F(28d)=7.791kN/m2满足要求！3、第1层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(29d)=0.75×F(1)min=0.75×17.429=13.071kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(1)=F总Et1h13/(∑(Etihi3))分摊荷载F(1)=67.172×31462.029×0.223/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=0.7kN/m2F(1)=0.7kN/m2<F(29d)=13.071kN/m2满足要求！4、第-1层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(30d)=0.85×F(-1)min=0.85×16.776=14.26kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(-1)=F总Et-1h-13/(∑(Etihi3))分摊荷载F(-1)=67.172×31500×0.23/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=0.527kN/m2F(-1)=0.527kN/m2<F(30d)=14.26kN/m2满足要求！5、第-2层荷载分摊及承载力验算相应龄期承载力：F(31d)=0.85×F(-2)min=0.85×42.88=36.448kN/m2各楼层荷载分摊设计值F(-2)=F总Et-2h-23/(∑(Etihi3))分摊荷载F(-2)=67.172×31500×13/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=65.832kN/m2F(-2)=65.832kN/m2≥F(31d)=36.448kN/m2第-2层楼盖承载力不满足要求，请增加支撑层数！五、各楼层抗拉强度、分摊弯矩计算1、各楼层相应龄期抗拉强度计算第2层标准值：ftk(2)=2.2×(1-2.718-0.3×28)=2.2MPa设计值：ft(2)=1.57×(1-2.718-0.3×28)=1.57MPa第1层标准值：ftk(1)=2.2×(1-2.718-0.3×29)=2.2MPa设计值：ft(1)=1.57×(1-2.718-0.3×29)=1.57MPa第-1层标准值：ftk(-1)=2.2×(1-2.718-0.3×30)=2.2MPa设计值：ft(-1)=1.57×(1-2.718-0.3×30)=1.57MPa第-2层标准值：ftk(-2)=2.2×(1-2.718-0.3×31)=2.2MPa设计值：ft(-2)=1.57×(1-2.718-0.3×31)=1.57MPa2、各楼层分摊弯矩标准值计算经计算得到第2层分摊荷载标准值Fk(2)=0.086kN/m2经计算得到第1层分摊荷载标准值Fk(1)=0.534kN/m2经计算得到第-1层分摊荷载标准值Fk(-1)=0.401kN/m2经计算得到第-2层分摊荷载标准值Fk(-2)=50.187kN/m2按三边简支，一边固支考虑,单位长度最大弯矩标准值：Bc/Bl=5/6=0.833第2层Mkxmax=0.041×Fk(2)×Bc2=0.041×0.086×52=0.088kN·mMkymax=0.02×Fk(2)×Bc2=0.02×0.086×52=0.043kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(2)×Bc2=-0.098×0.086×52=-0.211kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.088+0.043/6=0.095kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.043+0.088/6=0.057kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.211+0/6=-0.211kN·mMk(2)=0.211kN·m第1层Mkxmax=0.041×Fk(1)×Bc2=0.041×0.534×52=0.546kN·mMkymax=0.02×Fk(1)×Bc2=0.02×0.534×52=0.264kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(1)×Bc2=-0.098×0.534×52=-1.306kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.546+0.264/6=0.59kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.264+0.546/6=0.355kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-1.306+0/6=-1.306kN·mMk(1)=1.306kN·m第-1层Mkxmax=0.041×Fk(-1)×Bc2=0.041×0.401×52=0.411kN·mMkymax=0.02×Fk(-1)×Bc2=0.02×0.401×52=0.199kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(-1)×Bc2=-0.098×0.401×52=-0.983kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.411+0.199/6=0.444kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.199+0.411/6=0.267kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.983+0/6=-0.983kN·mMk(-1)=0.983kN·m第-2层Mkxmax=0.041×Fk(-2)×Bc2=0.041×50.187×52=51.317kN·mMkymax=0.02×Fk(-2)×Bc2=0.02×50.187×52=24.843kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(-2)×Bc2=-0.098×50.187×52=-122.834kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=51.317+24.843/6=55.457kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=24.843+51.317/6=33.396kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-122.834+0/6=-122.834kN·mMk(-2)=122.834kN·m六、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，承载力计算各楼层上面立杆作用集中力荷载设计值：第2层：F立杆=0.113×0.6×1.2=0.082kN第1层：F立杆=0.7×0.9×1.2=0.756kN第-1层：F立杆=0.527×0.9×1.2=0.569kN第-2层：F立杆=65.832×0.9×1.2=71.098kN楼层F＝0.7βhftηumh0F立杆(kN)βhft(N/mm2)ηum(m)h0F(kN)第2层11.5710.810087.90.082第1层11.5710.8200175.8110.756第-1层11.5710.8180158.2360.569第-2层0.9831.5710.8980847.17871.098比较第2层F/F立杆≥1符合要求第1层F/F立杆≥1符合要求第-1层F/F立杆≥1符合要求第-2层F/F立杆≥1符合要求结论和建议：1.第-2层荷载分摊及承载力验算,第-2层楼盖承载力不满足要求，请增加支撑层数！因-2层为底板荷载直接传递至地基承载力，固该条结论建议不做考虑。500*1200梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.5混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.09其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(25.5+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝50.93kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(25.5+1.5)×1.2]×1＝46.475kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(25.5+1.5)×1.2)]×1＝32.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×46.475×0.1252+0.121×4.455×0.1252＝0.086kN·mσ＝Mmax/W＝0.086×106/37500＝2.297N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×32.5×1254/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×46.475×0.125+0.446×4.455×0.125＝2.531kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×46.475×0.125+1.223×4.455×0.125＝7.321kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×46.475×0.125+1.142×4.455×0.125＝6.027kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×32.5×0.125＝1.597kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×32.5×0.125＝4.643kNR3'=0.928q2L=0.928×32.5×0.125＝3.77kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.531/1＝2.531kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.321,6.027,7.321]/1=7.321kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.531/1＝2.531kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.751kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.751kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.903kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.903kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.531+0.036+0.751+1.903=5.221kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.321+0.036=7.357kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.531+0.036+0.751+1.903=5.221kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.221,7.357,5.221]=7.357kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.597/1＝1.597kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.643,3.77,4.643]/1=4.643kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.597/1＝1.597kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.15)=0.525kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.15)=0.525kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)]×(0.6-0.5/2)/2×1=0.786kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=0.786kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.597+0.025+0.525+0.786=2.932kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.643+0.025=4.668kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.597+0.025+0.525+0.786=2.932kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.932,4.668,2.932]=4.668kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.357×0.62，0.5×7.357×0.22]＝0.331kN·mσ=Mmax/W=0.331×106/4110=80.551N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.357×0.6，7.357×0.2]＝2.207kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.207×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝14.18N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.668×6004/(384×206000×8.22×104)＝0.465mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.668×2004/(8×206000×8.22×104)＝0.055mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.357×0.6,0.5×7.357×0.6+7.357×0.2]=4.414kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.133kN,R2=4.414kN,R3=3.638kN,R4=4.414kN,R5=3.133kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.668×0.6,0.5×4.668×0.6+4.668×0.2]=2.801kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.759kN,R2'=2.801kN,R3'=2.277kN,R4'=2.801kN,R5'=1.759kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.753×106/4120=182.681N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.577kNτmax=2Vmax/A=2×6.577×1000/384＝34.254N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.239mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.97kN，R2=16.792kN，R3=0.97kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.97,0.97]＝0.97kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝16.792kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.199×0.6×1.52/10＝0.036kN·m3、稳定性计算R1＝0.97kN，R2＝16.792kN，R3＝0.97kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.1×1.3×0.15×(4.6-1.2)+Mw/lb＝max[0.97+1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.6，16.792，0.97+1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6]+0.729+0.036/1.2＝17.551kNf＝N/(φA)+Mw/W＝17550.837/(0.386×424)+0.036×106/4490＝115.255N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.6/15=0.307≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.199×10×4.6×3.9+0.55×10×3.9)=76.382kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×4.6/(0.9×1.2)]×10×152/2=1153.125kN·mMT=76.382kN·m≤MR=1153.125kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.09×10×4.62+0.55×10×3.9)=54.12kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(25.5+1.1)×0.15+0.15×4.6/(0.9×1.2)]×10×152/2=5193kN·mMT=54.12kN·m≤MR=5193kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=17.551kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1320×130/1000=109.429kN≥F1=17.551kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=17.551kN满足要求！700*1300梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1300模板支架高度H(m)5.6模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)140二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25.5混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01.1设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(25.5+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×1＝54.791kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(25.5+1.5)×1.3]×1＝50.336kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(25.5+1.5)×1.3)]×1＝35.2kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×50.336×0.1172+0.121×4.455×0.1172＝0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/37500＝2.151N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.2×116.6674/(100×10000×281250)＝0.015mm≤[ν]＝L/250＝116.667/250＝0.467mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×50.336×0.117+0.446×4.455×0.117＝2.54kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×50.336×0.117+1.223×4.455×0.117＝7.348kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×50.336×0.117+1.142×4.455×0.117＝6.043kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.2×0.117＝1.614kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.2×0.117＝4.694kNR3'=0.928q2L=0.928×35.2×0.117＝3.811kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.54/1＝2.54kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.348,6.043,7.348]/1=7.348kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.54/1＝2.54kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/6=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.3-0.14)=0.829kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.3-0.14)=0.829kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.14)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.7/2)/2×1=1.312kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.14)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=1.312kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.54+0.033+0.829+1.312=4.714kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.348+0.033=7.381kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.54+0.033+0.829+1.312=4.714kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.714,7.381,4.714]=7.381kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.614/1＝1.614kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.694,3.811,4.694]/1=4.694kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.614/1＝1.614kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/6=0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(