幕墙工程安装施工计算书

9.1计算依据及说明 19.23.6米跨度玻璃幕墙 69.2.1荷载计算 69.2.2水密性指标值计算 109.2.3玻璃计算 109.2.4玻璃托块计算 139.2.5结构胶计算 159.2.6立柱计算 179.2.7立柱与主结构连接计算 239.2.8横梁计算 259.2.9横梁与立柱连接件计算 309.2.10幕墙固定压块强度计算 359.2.11预埋件计算 379.2.12端接构件强度计算 399.2.13端部连接焊缝强度计算 439.2.14伸缩缝计算 459.2.15小玻璃计算 469.2.16结构胶计算 499.35.4米跨度玻璃幕墙 519.3.1荷载计算 519.3.2水密性指标值计算 559.3.3玻璃计算 559.3.4玻璃托块计算 599.3.5结构胶计算 609.3.6立柱计算 629.3.7立柱与主结构连接计算 699.3.8横梁计算 709.3.9幕墙固定压块强度计算 759.3.10预埋件计算 779.3.11端接构件强度计算 809.3.12端部连接焊缝强度计算 839.3.13伸缩缝计算 859.4点式玻璃栏杆 869.4.1荷载计算 869.4.2栏杆计算信息 889.53.6米跨度支点后置埋件 1049.5.1化学锚栓计算 1049.65.4米跨度支点后置埋件 1189.6.1化学锚栓计算 1189.1计算依据及说明1工程概况说明工程名称:大连创新创业园工程所在城市:大连市工程所属建筑物地区类别:A类工程所在地区抗震设防烈度:七度(0.15g)工程基本风压:0.65kN/m2工程强度校核处标高:103.45m2设计依据序号标准名称标准号1《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.5-20162《建筑抗震设计规范》GB50011-20163《紧固件机械性能螺母》GB/T3098.2-20154《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-20155《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20156《建筑物防雷装置检测技术规范》GB/T21431-20157《混凝土结构设计规范》GB50010-20158《公共建筑节能设计标准》GB50189-20159《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-201410《建筑设计防火规范》GB50016-201411《绿色建筑评价标准》GB/T50378-201412《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-201413《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.6-201414《混凝土结构加固设计规范(附条文说明)》GB50367-201315《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-201316《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-201317《铝合金建筑型材隔热型材》GB/T5237.6-201218《中空玻璃》GB/T11944-201219《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分：一般要求》GB/T3880.1-201220《一般工业用铝及铝合金板、带材第3部分：尺寸偏差》GB/T3880.3-201221《建筑陶瓷薄板应用技术规程》JGJ/T172-201222《建筑结构荷载规范》GB50009-201223《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分：力学性能》GB/T3880.2-201224《干挂空心陶瓷板》GB/T27972-201125《建筑用隔热铝合金型材》JG175-201126《建筑工程用索》JG/T330-201127《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.1-201028《建筑制图标准》GB/T50104-201029《铝合金门窗工程技术规范》JGJ214-201030《建筑玻璃点支承装置》JG/T138-201031《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-201032《公共建筑节能改造技术规范》JGJ176-200933《建筑抗震加固技术规程》JGJ/T116-200934《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》YS/T437-200935《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-200936《夹层玻璃》GB15763.3-200937《陶瓷板》GB/T23266-200938《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-200939《石材用建筑密封胶》GB/T23261-200940《平板玻璃》GB11614-200941《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5-200842《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》GB/T5237.4-200843《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》GB/T5237.3-200844《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算及测定》GB/T22476-200845《塑料门窗工程技术规程》JGJ103-200846《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2-200847《建筑玻璃采光顶》JG/T231-200848《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-200849《铝合金建筑型材基材》GB/T5237.1-200850《热轧型钢》GB/T706-200851《普通装饰用铝塑复合板》GB/T22412-200852《铝合金门窗》GB/T8478-200853《冷弯型钢》GB/T6725-200854《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》GB/T8484-200855《半钢化玻璃》GB/T17841-200856《中国地震烈度表》GB/T17742-200857《耐候结构钢》GB/T4171-200858《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》GB/T13790-200859《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》JG/T211-200760《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》GB/T20878-200761《不锈钢棒》GB/T1220-200762《建筑幕墙》GB/T21086-200763《铝合金结构设计规范》GB50429-200764《小单元建筑幕墙》JG/T216-200765《百页窗用铝合金带材》YS/T621-200766《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-200767《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-200768《民用建筑能耗数据采集标准》JGJ/T154-200769《中空玻璃用复合密封胶条》JC/T1022-200770《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-200571《建筑隔声评价标准》GB/T50121-200572《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-200573《钢化玻璃》GB15763.2-200574《干挂饰面石材及其金属挂件》JC830·1~830·2-200575《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-200476《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-200377《钢结构设计规范》GB50017-200378《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-200179《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-200180《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-200181《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-200182《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-200183《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-200184《混凝土接缝用密封胶》JC/T881-200185《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-19973基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;大连创新创业园按A类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.1.1-2采用风荷载计算公式:EQw\s(,k)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,sl)×EQμ\s(,z)×EQw\s(,0)其中:EQw\s(,k)作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)EQβ\s(,gz)瞬时风压的阵风系数根据不同场地类型,按以下公式计算:EQβ\s(,gz)=1+2gEQI\s(,10)(EQ\f(z,10))(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数A类场地:EQI\s(,10)=0.12,α=0.12B类场地:EQI\s(,10)=0.14,α=0.15C类场地:EQI\s(,10)=0.23,α=0.22D类场地:EQI\s(,10)=0.39,α=0.30EQμ\s(,z)风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地:EQμ\s(,z)=1.284×(EQ\f(Z,10))0.24B类场地:EQμ\s(,z)=1.000×(EQ\f(Z,10))0.30C类场地:EQμ\s(,z)=0.544×(EQ\f(Z,10))0.44D类场地:EQμ\s(,z)=0.262×(EQ\f(Z,10))0.60本工程属于A类地区EQμ\s(,sl)风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定EQw\s(,0)基本风压,按全国基本风压图,大连市地区取为0.65kN/m2(3).地震作用计算:EQq\s(,EAk)=EQβ\s(,E)×EQα\s(,max)×EQG\s(,Ak)其中:EQq\s(,EAk)水平地震作用标准值EQβ\s(,E)动力放大系数,按5.0取定EQα\s(,max)水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度(0.05g):EQα\s(,max)=0.047度(0.1g):EQα\s(,max)=0.087度(0.15g):EQα\s(,max)=0.128度(0.2g):EQα\s(,max)=0.168度(0.3g):EQα\s(,max)=0.249度(0.4g):EQα\s(,max)=0.32大连市地区设防烈度为七度(0.15g),根据本地区的情况,故取EQα\s(,max)=0.12EQG\s(,Ak)幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：EQγ\s(,G)EQS\s(,G)+EQγ\s(,w)EQψ\s(,w)EQS\s(,w)+EQγ\s(,E)EQψ\s(,E)EQS\s(,E)+EQγ\s(,T)EQψ\s(,T)EQS\s(,T)各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值:EQq\s(,k)=EQW\s(,k)+0.5×EQq\s(,EAk)，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值:q=1.4×EQW\s(,k)+0.5×1.3×EQq\s(,EAk)荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.49.23.6米跨度玻璃幕墙9.2.1荷载计算1风荷载标准值计算EQW\s(,k):作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z:计算高度103.45mEQμ\s(,z):103.45m高处风压高度变化系数(按A类区计算):(GB50009-2012条文说明8.2.1)EQμ\s(,z)=1.284×(EQ\f(z,10))0.24=2.24957EQI\s(,10):10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。(GB50009-2012条文说明8.4.6)EQβ\s(,gz):阵风系数:(GB50009-20128.1.1-2)EQβ\s(,gz)=1+2×g×EQI\s(,10)×(EQ\f(z,10))(-α)=1+2×2.5×0.12×(EQ\f(103.45,10))(-0.12)=1.4533EQμ\s(,sp1):局部正风压体型系数EQμ\s(,sn1):局部负风压体型系数,通过计算确定EQμ\s(,sz):建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3)取1EQμ\s(,sf):建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-20128.3.3-2)取-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2EQA\s(,v):立柱构件从属面积取5.4m2EQA\s(,h):横梁构件从属面积取2.385m2EQμ\s(,sa):维护构件面板的局部体型系数EQμ\s(,s1z)=EQμ\s(,sz)+0.2=1.2EQμ\s(,s1f)=EQμ\s(,sf)-0.2=-1.6维护构件从属面积大于或等于25m2的体型系数计算EQμ\s(,s25z)=EQμ\s(,sz)×0.8+0.2(GB50009-20128.3.4)=1EQμ\s(,s25f)=EQμ\s(,sf)×0.8-0.2(GB50009-20128.3.4)=-1.32对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有EQμ\s(,saz)=1.2EQμ\s(,saf)=-1.6同样，取立柱面积对数线性插值计算得到EQμ\s(,savz)=EQμ\s(,sz)+(EQμ\s(,sz)×0.8-EQμ\s(,sz))×EQ\f(log(A\s(,v)),1.4)+0.2=1+(0.8-1)×EQ\f(0.732394,1.4)+0.2=1.09537EQμ\s(,savf)=EQμ\s(,sf)+(EQμ\s(,sf)×0.8-EQμ\s(,sf))×EQ\f(log(A\s(,v)),1.4)-0.2=-1.4+((-1.12)-(-1.4))×EQ\f(0.732394,1.4)-0.2=-1.45352同样，取横梁面积对数线性插值计算得到EQμ\s(,sahz)=EQμ\s(,sz)+(EQμ\s(,sz)×0.8-EQμ\s(,sz))×EQ\f(log(A\s(,h)),1.4)+0.2=1+(0.8-1)×EQ\f(0.377488,1.4)+0.2=1.14607EQμ\s(,sahf)=EQμ\s(,sf)+(EQμ\s(,sf)×0.8-EQμ\s(,sf))×EQ\f(log(A\s(,h)),1.4)-0.2=-1.4+((-1.12)-(-1.4))×EQ\f(0.377488,1.4)-0.2=-1.5245按照以上计算得到对于面板有:EQμ\s(,sp1)=1.2EQμ\s(,sn1)=-1.6对于立柱有:EQμ\s(,svp1)=1.09537EQμ\s(,svn1)=-1.45352对于横梁有:EQμ\s(,shp1)=1.14607EQμ\s(,shn1)=-1.5245面板正风压风荷载标准值计算如下EQW\s(,kp)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,sp1)×EQμ\s(,z)×EQW\s(,0)(GB50009-20128.1.1-2)=1.4533×1.2×2.24957×0.65=2.55006kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下EQW\s(,kn)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,sn1)×EQμ\s(,z)×EQW\s(,0)(GB50009-20128.1.1-2)=1.4533×(-1.6)×2.24957×0.65=-3.40007kN/m2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下EQW\s(,kvp)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,svp1)×EQμ\s(,z)×EQW\s(,0)(GB50009-20128.1.1-2)=1.4533×1.09537×2.24957×0.65=2.32772kN/m2立柱负风压风荷载标准值计算如下EQW\s(,kvn)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,svn1)×EQμ\s(,z)×EQW\s(,0)(GB50009-20128.1.1-2)=-3.0888kN/m2同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下EQW\s(,khp)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,shp1)×EQμ\s(,z)×EQW\s(,0)(GB50009-20128.1.1-2)=2.43546kN/m2横梁负风压风荷载标准值计算如下EQW\s(,khn)=EQβ\s(,gz)×EQμ\s(,shn1)×EQμ\s(,z)×EQW\s(,0)(GB50009-20128.1.1-2)=-3.23964kN/m22风荷载设计值计算W:风荷载设计值:kN/m2γw:风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20035.4.2条规定采用面板风荷载作用计算Wp=γw×Wkp=1.4×2.55006=3.57008kN/m2Wn=γw×Wkn=1.4×(-3.40007)=-4.7601kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp=γw×Wkvp=1.4×2.32772=3.2588kN/m2Wvn=γw×Wkvn=1.4×(-3.0888)=-4.32432kN/m2横梁风荷载作用计算Whp=γw×Wkhp=1.4×2.43546=3.40964kN/m2Whn=γw×Wkhn=1.4×(-3.23964)=-4.53549kN/m23水平地震作用计算GAK:面板平米重量取0.4096kN/m2αmax:水平地震影响系数最大值:0.12qEk:分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK(JGJ102-20035.3.4)=5×0.12×0.4096=0.24576kN/m2rE:地震作用分项系数:1.3qEA:分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.24576=0.319488kN/m24荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合:Szkp=Wkp=2.55006kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=2.55006×1.4+0.24576×1.3×0.5=3.72982kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-3.40007kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-3.40007×1.4-0.24576×1.3×0.5=-4.91985kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为3.40007kN/m2面板荷载组合设计值为4.91985kN/m2立柱承受风荷载标准值为3.0888kN/m2横梁承受风荷载标准值为3.23964kN/m29.2.2水密性指标值计算1水密性计算根据《建筑幕墙》GB/T21086--20075.1.2.1要求,水密性能指标应按照如下方法确定,对于ⅢA和ⅣA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P=1000×EQμ\s(,z)×EQμ\s(,c)×EQω\s(,0)GB/T21086--20075.1.2.1z:计算高度103.45mEQμ\s(,z):103.45m高处风压高度变化系数(按A类区计算):(GB50009-2012条文说明8.2.1)EQμ\s(,z)=1.284×(EQ\f(z,10))0.24=2.24957EQμ\s(,c):风力系数，可取1.2EQω\s(,0):大连市地区基本风压，取0.65kN/m2，大连市地区所属气候区域为IA类气候所以有：P=1000×EQμ\s(,z)×EQμ\s(,c)×EQω\s(,0)=1000×2.24957×1.2×0.65=1754.67Pa由于该地区所属气候区域为IA类气候，根据GB/T21086--20075.1.2.1(b)规定，实际水密性能按照上式的75%进行设计，即P×0.75=1316Pa9.2.3玻璃计算1玻璃面积B:该处玻璃幕墙分格宽:1.8mH:该处玻璃幕墙分格高:1.7mA:该处玻璃板块面积:A=B×H=1.8×1.7=3.06m22玻璃板块自重EQG\s(,SAk):中空玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为:25.6(kN/m3)(JGJ102-20035.3.1)EQt\s(,1):外层玻璃厚度8mmEQt\s(,2):内层玻璃厚度8mmEQG\s(,SAk)=25.6×EQ\f(t\s(,1)+t\s(,2),1000)=25.6×EQ\f(8+8,1000)=0.4096kN/m23玻璃强度计算选定面板材料为:8(TP)+12+8(TP)中空玻璃校核依据:σ≤EQf\s(,g)q:玻璃所受组合荷载:4.91985kN/m2a:玻璃短边边长:1.7mb:玻璃长边边长:1.8mEQt\s(,o):中空玻璃外层玻璃厚度:8mmEQt\s(,i):中空玻璃内层玻璃厚度:8mmE:玻璃弹性模量:72000N/mm2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b查表6.1.2-1得:0.0488η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2EQσ\s(,w):玻璃所受应力:q=4.91985kN/m2荷载分配计算:EQq\s(,o)=1.1×q×EQ\f(t\s(,o)3,t\s(,o)3+t\s(,i)3)=1.1×4.91985×EQ\f(83,83+83)=2.70592EQq\s(,i)=q×EQ\f(t\s(,i)3,t\s(,o)3+t\s(,i)3)=4.91985×EQ\f(83,83+83)=2.45992EQq\s(,ko)=1.1×EQq\s(,k)×EQ\f(t\s(,o)3,t\s(,o)3+t\s(,i)3)=1.1×3.40007×EQ\f(83,83+83)=1.87004EQq\s(,ki)=EQq\s(,k)×EQ\f(t\s(,i)3,t\s(,o)3+t\s(,i)3)=3.40007×EQ\f(83,83+83)=1.70004参数θ计算:EQθ\s(,o)=EQ\f(q\s(,ko)×a4×109,E×t\s(,o)4)(JGJ102-20036.1.2-3)=EQ\f(1.87004×1.74×109,72000×84)=52.9608查表6.1.2-2得ηo=0.801118EQθ\s(,i)=EQ\f(q\s(,ki)×a4×109,E×t\s(,i)4)=EQ\f(1.70004×1.74×109,72000×84)=48.1461查表6.1.2-2得EQη\s(,i)=0.815562玻璃最大应力计算:EQσ\s(,wo)=EQ\f(6×m×q\s(,o)×a2×1000,t\s(,o)2)×EQη\s(,o)(JGJ102-20036.1.2-1)=EQ\f(6×0.0488×2.70592×1.72×1000,82)×0.801118=28.6615N/mm2EQσ\s(,wi)=EQ\f(6×m×q\s(,i)×a2×1000,t\s(,i)2)×ηi=EQ\f(6×0.0488×2.45992×1.72×1000,82)×0.815562=26.5257N/mm228.6615N/mm2≤EQf\s(,g)=84N/mm226.5257N/mm2≤EQf\s(,g)=84N/mm2玻璃的强度满足4玻璃跨中挠度计算校核依据:EQd\s(,f)≤EQd\s(,flim)=EQ\f(1.7,60)×1000=28.3333mmD:玻璃刚度(N·mm)ν:玻璃泊松比:0.2E:玻璃弹性模量:72000N/mm2EQt\s(,e):中空玻璃的等效厚度EQt\s(,e)=0.95×EQ\r(3,t\s(,o)3+t\s(,i)3)=0.95×EQ\r(3,83+83)=9.5754mmD=EQ\f(E×t\s(,e)3,12×(1-ν2))=EQ\f(72000×9.57543,12×(1-0.22))=5487200.0N·mmEQq\s(,k):玻璃所受组合荷载标准值:3.40007kN/m2μ:挠度系数,按边长比a/b查表6.1.3得:0.00454222参数θ计算:θ=EQ\f(q\s(,k)×a4,E×t\s(,e)4)(JGJ102-20036.1.2-3)=EQ\f(3.40007×1.74,72000×9.57544)×109=46.9163η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2得η=0.819251EQd\s(,f):玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值EQd\s(,f)=EQ\f(μ×q\s(,k)×a4,D)×η(JGJ102-20036.1.3-2)=EQ\f(0.00454222×3.40007×1.74,5487200.0)×0.819251×109=19.2583mm19.2583mm≤EQd\s(,flim)=28.3333mm玻璃的挠度满足9.2.4玻璃托块计算1托板计算参数说明玻璃托板采用材料为铝-6063-T6,托板厚度为5.5,托板宽度为100,计算的玻璃下部有2个托板,玻璃板块传递的重力设计值为1.69206kN,托板上重力作用点距离托板边部距离为40mm,托板水平边总长度45mm,。托板具体见下示意图2托板强度计算作用在每个托块上的P=EQ\f(G,N)=EQ\f(1.69206,2)=0.846029kN托块与主型材接触角部的截面抵抗矩为EQW\s(,x)=EQ\f(100×5.52,6)=504.167mm3玻璃重力作用产生的弯矩为M=P×L=0.846029×1000×40=33841.2N.mm所以由于弯矩作用产生的正应力σ=EQ\f(M,W\s(,x))=EQ\f(33841.2,504.167)=67.1229N/mm2由重力作用产生的剪应力τ=EQ\f(P,A)=EQ\f(0.846029×1000,100×5.5)=1.53823N/mm2考虑折算应力EQσ\s(,s)=EQ\r(σ2+3×τ2)=EQ\r(67.12292+3×1.538232)=67.1758N/mm2由于EQσ\s(,s)≤1.1×140=154N/mm2,托板强度满足要求9.2.5结构胶计算1结构胶宽度计算(1)组合荷载作用下结构胶粘结宽度的计算:EQC\s(,s1):组合荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W:组合荷载设计值:4.91985kN/m2a:矩形分格短边长度:1.7mEQf\s(,1):结构胶的短期强度允许值:0.2N/mm2按5.6.2条规定采用EQC\s(,s1)=EQ\f(W×a,2×f\s(,1))(JGJ102-20035.6.3-1)=EQ\f(4.91985×1.7,2×0.2)=20.9093mm取21mm(2)结构硅酮密封胶的最小计算宽度:21mm2结构胶厚度计算(1)温度变化效应胶缝厚度的计算:EQT\s(,s):温度变化效应结构胶的粘结厚度:mmEQδ\s(,1):结构硅酮密封胶的温差变位承受能力:0.125△Ｔ:年温差:80℃EQU\s(,s):玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量:mm铝型材线膨胀系数:al=2.35×10-5玻璃线膨胀系数:aw=1×10-5EQU\s(,s)=EQ\f(b×△Ｔ×(2.35-1),100)=EQ\f(1.8×80×(2.35-1),100)=1.944mmEQT\s(,s)=EQ\f(Us,\r(δ\s(,1)×(2+δ\s(,1))))(JGJ102-20035.6.5)=EQ\f(1.944,\r(0.125×(2+0.125)))=3.77191mm(2)荷载作用下胶缝厚度的计算:EQT\s(,s):荷载作用下结构胶的粘结厚度:mmH:幕墙分格高:1.7mθ:幕墙层间变位设计变位角1/800EQδ\s(,2):结构硅酮密封胶的地震变位承受能力:0.125EQT\s(,s)=EQ\f(θ×H×1000,\r(δ\s(,2)×(2+δ\s(,2))))=EQ\f(\f(1,800)×1.7×1000,\r(0.125×(2+0.125)))=4.12311mm(3)结构硅酮密封胶的最小计算厚度:5mm3结构胶强度计算(1)设计选定胶缝宽度和厚度:胶缝选定宽度为:22mm胶缝选定厚度为:8mm幕墙玻璃相对于铝合金框的位移:Us=θ×EQH\s(,g)=EQ\f(1,800)×1.7×1000=2.125mm(2)短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力:W:风荷载以及地震荷载组合设计值:4.91985kN/m2a:矩形分格短边长度:1.7mEQC\s(,s):结构胶粘结宽度:22mmEQσ\s(,1)=EQ\f(W×a,2×C\s(,s))=EQ\f(4.91985×1.7,2×22)=0.190085N/mm2(3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力:考虑托块作用,不考虑重力作用产生的剪应力影响,取σ2=0N/mm2σ=EQ\r(σ\s(,1)2+σ\s(,2)2)=EQ\r(0.1900852+02)=0.190085N/mm2≤0.2N/mm2结构胶短期强度满足要求9.2.6立柱计算1立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk:风荷载标准值:3.0888kN/m2Bl:幕墙左分格宽:1.2mBr:幕墙右分格宽:1.8mqwk=Wk×EQ\f(Bl+Br,2)=3.0888×EQ\f(1.2+1.8,2)=4.6332kN/mqw=1.4×qwk=1.4×4.6332=6.48648kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAkl:立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.51kN/m2GAkr:立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重:0.51kN/m2qEAkl=5×αmax×GAkl(JGJ102-20035.3.4)=5×0.12×0.51=0.306kN/m2qEAkr=5×αmax×GAkr(JGJ102-20035.3.4)=5×0.12×0.51=0.306kN/m2qek=EQ\f(qEkl×Bl+qEkr×Br,2)=EQ\f(0.306×1.2+0.306×1.8,2)=0.459kN/mqe=1.3×qek=1.3×0.459=0.5967kN/m(3)立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为:qk=qwk=4.6332kN/m立柱所受组合荷载设计值为:q=qw+ψE×qe=6.48648+0.5×0.5967=6.78483kN/m立柱计算简图如下:(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4050.8101.2151.6201.9802.3852.7903.1953.600弯矩(kN.m)-0.0003.4005.6886.8636.9256.0454.0050.852-3.414-8.793偏移(m)3.6003.6113.6233.6343.6453.6553.6663.6783.6893.700弯矩(kN.m)-8.793-8.656-8.520-8.385-8.250-8.132-7.999-7.867-7.736-7.606偏移(m)3.7004.0944.4874.8815.2755.6256.0196.4136.8067.200弯矩(kN.m)-7.606-3.590-0.6261.2852.1452.0270.899-1.279-4.510-8.793偏移(m)7.2007.2117.2237.2347.2457.2557.2667.2777.2897.300弯矩(kN.m)-8.793-8.629-8.465-8.302-8.141-7.997-7.837-7.678-7.519-7.362偏移(m)7.3007.6948.0888.4818.8759.2259.61910.01310.40610.800弯矩(kN.m)-7.362-2.3841.5414.4156.2376.9736.8075.5903.3210.000最大弯矩发生在3.6m处M:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)M=8.79314kN·m立柱在荷载作用下的轴力图如下:立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN.m)n0-9.770n1-9.770-3.213n2-26.868-3.397n3-26.868-3.3052选用立柱型材的截面特性选定立柱材料类别:铝-6063-T6选用立柱型材名称:竖向主型材型材强度设计值:140N/mm2型材弹性模量:E=70000N/mm2X轴惯性矩:Ix=626.904cm4Y轴惯性矩:Iy=183.718cm4X轴上部抵抗矩:Wx1=67.7136cm3X轴下部抵抗矩:Wx2=68.5752cm3Y轴左部抵抗矩:Wy1=48.6966cm3Y轴右部抵抗矩:Wy2=43.4599cm3型材截面积:A=17.2082cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=4mm型材截面面积矩:Ss=46.2175cm3塑性发展系数:γ=1.053立柱强度计算校核依据:EQ\f(N,A)+EQ\f(M,γ×w)≤ｆaBl:幕墙左分格宽:1.2mBr:幕墙右分格宽:1.8mHv:立柱长度GAkl:幕墙左分格自重:0.51kN/m2GAKr:幕墙右分格自重:0.51kN/m2幕墙自重线荷载:Gk=EQ\f(GAkl×Bl+GAkr×Br,2)=EQ\f(0.51×1.2+0.51×1.8,2)=0.765kN/mrG:结构自重分项系数:1.2G:幕墙自重线荷载设计值0.918kN/mf:立柱计算强度(N/mm2)A:立柱型材截面积:17.2082cm2Nl:当前杆件最大轴拉力(kN)Ny:当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz:立柱截面抵抗矩(cm3)γ:塑性发展系数:1.05立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:编号NlNyMmaxWzAfzb03.305-0.0008.79367.713617.2082125.595b1-0.000-0.0928.79367.713617.2082123.727b33.213-0.0008.79367.713617.2082125.541b2-0.000-0.0928.79367.713617.2082123.727b43.213-0.0007.36267.713617.2082105.406通过上面计算可知,立柱杆件b0的应力最大,为125.595N/mm2≤ｆa=140N/mm2,所以立柱承载力满足要求4立柱的稳定性验算校核依据:EQ\f(N,φ×A)+EQ\f(M,γ×w×(1-0.8×\f(N,Ne)))≤ｆa(JGJ102-20036.3.8-1)立柱临界轴压力计算:Ne=EQ\f(π2×E×A,1.1×λ2)(JGJ102-20036.3.8-2)λ:立柱长细比λ=EQ\f(L,iv)iz:立柱回转半径iz=EQ\r(\f(Iz,A))=EQ\r(\f(626.904,17.2082))=6.03577cmiy:立柱回转半径iy=EQ\r(\f(Iy,A))=EQ\r(\f(183.718,17.2082))=3.26744cm表中各符号意义如下:Nmax:杆件最大轴压力(kN)Mmax:杆件最大弯矩(kN.m)μz,μy:分别对于杆件两个轴的计算长度系数λz,λy:分别对于杆件两个轴的计算长细比φz,φy:轴心受压稳定系数查表6.3.8可知具体系数Ne:临界轴压力(kN)fz,fy:杆件两个方向的稳定性计算强度(N/mm2)γ:塑性发展系数:1.05立柱通过有限元计算得到的强轴和弱轴方向的应力数据表格如下:编号NmaxMmaxμλzφzNefzb1-0.0928.7932.03.3140.96098434.230123.730b2-0.0928.7931.01.6570.960393736.921123.730说明:弱轴方向弯矩为0kN.m通过上面计算可知,立柱杆件b1的应力最大,为123.73N/mm2≤ｆa=140N/mm2,所以立柱稳定性满足要求5立柱的刚度计算校核依据:Umax≤EQ\f(L,180)且Umax≤20mmDfmax:立柱最大允许挠度:通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下:立柱挠度分布如下表:列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4050.8101.2151.6201.9802.3852.7903.1953.600挠度(mm)0.0004.8318.81811.37612.20711.4759.2295.9832.5440.000偏移(m)3.6003.6113.6233.6343.6453.6553.6663.6783.6893.700挠度(mm)0.000-0.045-0.089-0.131-0.171-0.206-0.243-0.279-0.313-0.345偏移(m)3.7004.0944.4874.8815.2755.6256.0196.4136.8067.200挠度(mm)-0.345-0.714-0.1960.4950.8970.8380.333-0.367-0.7380.000偏移(m)7.2007.2117.2237.2347.2457.2557.2667.2777.2897.300挠度(mm)0.0000.0470.0960.1460.1980.2460.3010.3570.4160.475偏移(m)7.3007.6948.0888.4818.8759.2259.61910.01310.40610.800挠度(mm)0.4753.2636.6489.68211.67212.20311.2278.6304.7050.000最大挠度发生在9.18125m处,最大挠度为12.2071mm≤20mmDfmax=EQ\f(Hvmax,180)×1000=EQ\f(3.5,180)×1000=19.4444mm立柱最大挠度Umax为:12.2071mm≤19.4444mm挠度满足要求6立柱抗剪计算校核依据:τmax≤[τ]=81.2N/mm2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下:立柱剪力分布如下表:列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4050.8101.2151.6201.9802.3852.7903.1953.600剪力(kN)-9.770-7.022-4.274-1.5271.2213.6646.4129.16011.90714.655偏移(m)3.6003.6113.6233.6343.6453.6553.6663.6783.6893.700剪力(kN)-12.213-12.136-12.060-11.984-11.907-11.840-11.763-11.687-11.611-11.534偏移(m)3.7004.0944.4874.8815.2755.6256.0196.4136.8067.200剪力(kN)-11.534-8.863-6.191-3.520-0.8481.5274.1986.8709.54112.213偏移(m)7.2007.2117.2237.2347.2457.2557.2667.2777.2897.300剪力(kN)-14.655-14.579-14.503-14.426-14.350-14.282-14.206-14.129-14.053-13.977偏移(m)7.3007.6948.0888.4818.8759.2259.61910.01310.40610.800剪力(kN)-13.977-11.305-8.634-5.962-3.291-0.9161.7564.4277.0999.770最大剪力发生在3.6m处τ:立梃剪应力:Q:立梃最大剪力:14.6552kNSs:立柱型材截面面积矩:46.2175cm3Ix:立柱型材截面惯性矩:626.904cm4t:立柱抗剪壁厚:4mmτ=EQ\f(Q×Ss×100,Ix×t)=EQ\f(14.6552×46.2175×100,626.904×4)=27.0108N/mm227.0108N/mm2≤81.2N/mm2立柱抗剪强度可以满足9.2.7立柱与主结构连接计算1立柱与主结构连接计算连接处角码材料:钢-Q235连接螺栓材料:不锈钢螺栓-A2-70EQL\s(,ct):连接处角码壁厚:6mmEQD\s(,v):连接螺栓直径:12mmEQD\s(,ve):连接螺栓有效直径:10.36mmEQN\s(,h):连接处水平总力(N):EQN\s(,h)=Q=-26.8679kNEQN\s(,g):连接处自重总值设计值(N):EQN\s(,g)=-3.3966kNN:连接处总合力(N):N=EQ\r(N\s(,g)2+N\s(,h)2)=EQ\r(-3.39662+-26.86792)×1000=27081.8NEQN\s(,b):螺栓的承载能力:EQN\s(,v):连接处剪切面数:2EQN\s(,b)=2×3.14×EQ\b(\f(D\s(,e),2))2×265(GB50017-20037.2.1-1)=2×3.14×EQ\b(\f(10.36,2))2×265=44677.1NEQN\s(,num):立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:EQN\s(,num)=EQ\f(N,N\s(,b))=EQ\f(27081.8,44677.1)=0.606166个取2个EQN\s(,cbl):立梃型材壁抗承压能力(N):EQN\s(,vl):连接处剪切面数:2×2t:立梃壁厚:4mmEQN\s(,cbl)=EQD\s(,v)×2×161×t×EQN\s(,num)(GB50017-20037.2.1-3)=12×2×161×4×2=30912N27081.8N≤30912N立梃型材壁抗承压能力满足EQN\s(,cbg):角码型材壁抗承压能力(N):EQN\s(,cbg)=EQD\s(,v)×2×325×EQL\s(,ct)×EQN\s(,num)(GB50017-20037.2.1-3)=12×2×325×6×2=93600N27081.8N≤93600N角码型材壁抗承压能力满足9.2.8横梁计算1选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别:铝-6063-T6选用横梁型材名称:横向主龙骨5型材强度设计值:140N/mm2型材弹性模量:E=70000N/mm2X轴惯性矩:Ix=91.9179cm4Y轴惯性矩:Iy=111.234cm4X轴上部抵抗矩:Wx1=22.9795cm3X轴下部抵抗矩:Wx2=22.9795cm3Y轴左部抵抗矩:Wy1=21.1666cm3Y轴右部抵抗矩:Wy2=23.9479cm3型材截面积:A=10.79cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=2.5mm型材截面绕X轴面积矩:Ss=13.8001cm3型材截面绕Y轴面积矩:Ssy=15.951cm3塑性发展系数:γ=1.052横梁的强度计算校核依据:EQ\f(M\s(,x),γ×W\s(,x))+EQ\f(M\s(,y),γ×W\s(,y))≤EQf\s(,a)=140(JGJ102-20036.2.4)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)EQH\s(,h):幕墙分格高:1.7mEQB\s(,h):幕墙分格宽:1.8mEQG\s(,Akhu):横梁上部面板自重:0.5kN/m2EQG\s(,Akhd):横梁下部面板自重:0.5kN/m2EQG\s(,hk):横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):EQG\s(,hk)=0.5×EQH\s(,h)=0.5×1.7=0.85kN/mEQG\s(,h):横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)EQG\s(,h)=EQγ\s(,G)×EQG\s(,hk)=1.2×0.85=1.02kN/m(2)横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用EQw\s(,k)=3.23964kN/m2EQq\s(,EAk):横梁平面外地震荷载:EQβ\s(,E):动力放大系数:5EQα\s(,max):地震影响系数最大值:0.12EQq\s(,EAku)=EQβ\s(,E)×EQα\s(,max)×0.5(JGJ102-20035.3.4)=5×0.12×0.5=0.3kN/m2EQq\s(,EAkd)=EQβ\s(,E)×EQα\s(,max)×0.5(JGJ102-20035.3.4)=5×0.12×0.5=0.3kN/m2荷载组合:横梁承受面荷载组合标准值:EQq\s(,Ak)=EQw\s(,k)=3.23964kN/m2横梁承受面荷载组合设计值:EQq\s(,Au)=EQγ\s(,w)×EQw\s(,k)+0.5×EQγ\s(,E)×EQq\s(,EAku)=1.4×3.23964+0.5×1.3×0.3=4.73049kN/m2EQq\s(,Ad)=EQγ\s(,w)×EQw\s(,k)+0.5×EQγ\s(,E)×EQq\s(,EAkd)=1.4×3.23964+0.5×1.3×0.3=4.73049kN/m2(3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN·m)分横梁上下部分别计算EQH\s(,hu):横梁上部面板高度1.7mEQH\s(,hd):横梁下部面板高度0.95mEQH\s(,eu):横梁上部面板荷载计算有效高度为0.85mEQH\s(,ed):横梁下部面板荷载计算有效高度为0.475mEQq\s(,u)=EQq\s(,Au)×EQH\s(,eu)=4.73049×0.85=4.02092kN/mEQq\s(,d)=EQq\s(,Ad)×EQH\s(,ed)=4.73049×0.475=2.24698kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为:EQq\s(,uk)=EQq\s(,Ak)×EQH\s(,eu)=3.23964×0.85=2.75369kN/mEQq\s(,dk)=EQq\s(,Ak)×EQH\s(,ed)=3.23964×0.475=1.53883kN/m(4)横梁荷载计算:EQq\s(,k)=EQq\s(,uk)+EQq\s(,dk)=4.29252kN/mq=EQq\s(,u)+EQq\s(,d)=6.2679kN/m(5)横梁强度计算信息:横梁荷载作用简图如下:横梁在荷载作用下的弯矩图如下:横梁在荷载作用下的弯矩以及正应力数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.2020.4050.6080.8100.9901.1921.3951.5971.8001My0.000-1.014-1.771-2.270-2.513-2.513-2.270-1.771-1.0140.0001Mz0.000-0.186-0.372-0.413-0.413-0.413-0.413-0.372-0.1860.0001σy0.000-45.616-79.667-102.154-113.076-113.076-102.154-79.667-45.6160.0001σz0.000-7.704-15.409-17.121-17.121-17.121-17.121-15.409-7.7040.0001σ0.000-53.320-95.076-119.275-130.197-130.197-119.275-95.076-53.3200.000说明：偏移单位为m；弯矩单位为kN.m；应力单位为N/mm2。横梁在组合荷载作用下的支座反力信息如下表所示:支座编号Y向反力(kN)Z向反力(kN)Y向转角反力(kN.m)Z向转角反力(kN.m)n0-5.641-0.918n1-5.641-0.9183横梁的刚度计算横梁在荷载作用下的挠度图如下:横梁在荷载作用下的挠度数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.2020.4050.6080.8100.9901.1921.3951.5971.8001Dy0.000-2.648-4.938-6.597-7.445-7.445-6.597-4.938-2.6480.0001Dz0.000-0.715-1.331-1.757-1.965-1.965-1.757-1.331-0.7150.0001D0.0002.7435.1146.8277.7007.7006.8275.1142.7430.000说明：偏移单位为m；挠度单位为mm。4横梁的抗剪强度计算横梁在荷载作用下的剪力图如下:横梁在荷载作用下的剪力以及剪应力数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.2020.4050.6080.8100.9901.1921.3951.5971.8001Qy5.6414.3723.1031.8330.564-0.564-1.833-3.103-4.372-5.6411Qz0.9180.9180.918-0.000-0.000-0.000-0.000-0.918-0.918-0.9181τy32.35825.07717.79710.5163.236-3.236-10.516-17.797-25.077-32.3581τz5.5135.5135.513-0.000-0.000-0.000-0.000-5.513-5.513-5.5131τ32.82425.67618.63110.5163.2363.23610.51618.63125.67632.824说明：偏移单位为m；剪力单位为kN；剪应力单位为N/mm2。5横梁的各种强度效核及构造校核依据:Umax≤L/180且Umax≤20mm,且满足重力作用下Ugmax≤L/500,Ugmax≤3mm横梁在各种荷载组和作用下的强度效核表格如下:编号长度(m)σ(N/mm2)τ(N/mm2)D(mm)最大值位置(m)最大值位置(m)最大值位置(m)D/LenDgDgPos(m)Dg/Len11.800131.3390.90032.8240.0007.5350.9000.004191.9860.9000.00110说明：强度验算不合格的数据以红色标明横梁正应力强度满足要求横梁抗剪强度满足要求横梁挠度满足要求横梁宽厚比验算:横梁截面主要受力部位的厚度为t=2.5mm,横梁截面双侧加肋部位宽度b0为80mm,所以b0/t=80/2.5=32,根据JGJ102-2003,表6.2.1可知b0/t≤40,所以该横梁的宽厚比满足要求9.2.9横梁与立柱连接件计算横梁与立柱转接方案本工程横梁与立柱连接采用的是轴销式，即横梁风荷载由轴销传递给立柱，横梁自重由轴销和转接件共同传递给立柱。1横梁连接轴销计算Q1:连接部位水平剪力:采用EQS\s(,W)+0.5EQS\s(,E)组合Q1=5.64111kNQ2:连接部位垂直剪力:Q2=0.918kN横梁与立柱连接材料一:Ø7不锈钢轴销螺栓连接的抗剪强度计算值:265N/mm2EQN\s(,v):剪切面数:1EQD\s(,e):轴销有效直径:7mmEQN\s(,vbh):轴销受剪承载能力计算:EQN\s(,vbh)=EQN\s(,v)×3.14×EQ\b(\f(D\s(,e),2))2×265(GB50017-20037.2.1-1)=1×3.14×EQ\b(\f(7,2))2×265=10193.225NEQN\s(,num):螺栓个数:EQN\s(,num)=EQ\f(（Q12+Q2/22）0.5,N\s(,vbh))=EQ\f(5.65975×1000,10193.225)=0.5553<1不锈钢轴销满足要求2横梁连接件计算选定连接件材料类别:铝-6061-T6型材强度设计值:190.5N/mm2型材弹性模量:E=70000N/mm2X轴惯性矩:Ix=0.726009cm4Y轴惯性矩:Iy=0.122829cm4X轴上部抵抗矩:Wx1=0.605007cm3X轴下部抵抗矩:Wx2=0.605007cm3Y轴左部抵抗矩:Wy1=0.295183cm3Y轴右部抵抗矩:Wy2=0.210363cm3型材截面积:A=1.84265cm2型材计算校核处抗剪壁厚:t=8.5mm型材截面绕X轴面积矩:Ss=0.499395cm3型材截面绕Y轴面积矩:Ssy=0.203008cm3塑性发展系数:γ=1.053连接件的强度计算校核依据:EQ\f(M\s(,x),γ×W\s(,x))+EQ\f(M\s(,y),γ×W\s(,y))≤EQf\s(,a)=190.5(JGJ102-20036.2.4)连接件只承受横梁一半自重，不承受水平荷载:Fg1:连接件垂直剪力:Fg1=0.918/2=0.459kN连接件荷载作用简图如下:连接件在荷载作用下的弯矩图如下:连接件在荷载作用下的弯矩以及正应力数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.0060.0110.0170.0230.0280.0330.0390.0440.0501My0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0001Mz0.0000.0030.0050.0080.0100.0130.0150.0180.0200.0231σy0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0001σz0.0004.0648.12912.19316.25719.87023.93427.99832.06336.1271σ0.0004.0648.12912.19316.25719.87023.93427.99832.06336.1272偏移0.0000.0070.0140.0220.0290.0350.0420.0500.0570.0642My0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0002Mz0.0230.0200.0180.0150.0130.0100.0080.0050.0030.0002σy0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0002σz36.12732.06327.99823.93419.87016.25712.1938.1294.0640.0002σ36.12732.06327.99823.93419.87016.25712.1938.1294.0640.000说明：偏移单位为m；弯矩单位为kN.m；应力单位为N/mm2。连接件在组合荷载作用下的支座反力信息如下表所示:支座编号Y向反力(kN)Z向反力(kN)Y向转角反力(kN.m)Z向转角反力(kN.m)n0n10.0000.359n20.000-0.8184转连接件的刚度计算转接件在荷载作用下的挠度图如下:连接件在荷载作用下的挠度数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.0060.0110.0170.0230.0280.0330.0390.0440.0501Dy0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0001Dz-0.086-0.074-0.062-0.051-0.040-0.031-0.022-0.013-0.0060.0001D0.0860.0740.0620.0510.0400.0310.0220.0130.0060.0002偏移0.0000.0070.0140.0220.0290.0350.0420.0500.0570.0642Dy0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0002Dz0.0000.0060.0100.0110.0120.0110.0090.0070.0030.0002D0.0000.0060.0100.0110.0120.0110.0090.0070.0030.000说明：偏移单位为m；挠度单位为mm。5连接件的抗剪强度计算连接件在荷载作用下的剪力图如下:连接件在荷载作用下的剪力以及剪应力数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.0060.0110.0170.0230.0280.0330.0390.0440.0501Qy0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0001Qz0.000-0.459-0.459-0.459-0.459-0.459-0.459-0.459-0.459-0.4591τy0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0001τz0.000-3.714-3.714-3.714-3.714-3.714-3.714-3.714-3.714-3.7141τ0.0003.7143.7143.7143.7143.7143.7143.7143.71